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满堂支架计算．(DOC)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥现浇箱梁模板及满堂支架计算书一、荷载计算1．１荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kｇ/ｍ3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算，经计算取q2＝1.０kPa（偏于安全）。
——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算,当计算模板及其下肋⑶q３条时取２．5ｋPa;当计算肋条下的梁时取１．5ｋPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取１.０kＰa。
——振捣混凝土产生的荷载,对底板取２.０ｋPa，对侧板取４．０ｋPa。
⑷ｑ４⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。
⑹ q６⑺ｑ7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步支架自重q7的计算值(kPａ)距6０cm×60cm×120cm 2．9460cm×90cm×12０cm 2.21１.２荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷+⑺⑴＋⑵+⑺侧模计算⑸+⑹⑸1.3荷载计算1.３.1 箱梁自重——q 1计算根据跨G2０8国道现浇箱梁结构特点,我们取5－５截面（桥墩断面两侧）、6－６截面（跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① 预应力箱梁桥墩断面ｑ１计算根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.７９75m 2则： q 1 ＝B W ＝BA c ⨯γ=kPa 365.445.77975.1226=⨯ 取1．２的安全系数，则q １=4４.36５×1.２＝5３.23８kPa注:B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
丰报云大桥左幅现浇箱梁满堂支架方案及计算一、计算依据：1、《公路桥涵施工技术规范》（JIJ041-2000）2、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2007年3月版）3、丰报云大桥施工设计图（中交一院设计）4、丰报云大桥实施性施工组织设计二、箱梁概况：丰报云大桥左幅第一联（1、2、3孔）为（30+45+45）m等截面预应力砼现浇连续箱梁，箱梁采用单箱双室结构，等梁高2.4m。
其腹板高1.95米、宽0.45米；底板全宽8.75米、厚为0.2～0.4米；顶板厚0.25～0.45米；翼缘板悬臂长为2米、根部厚0.45～0.7米、端部厚0.18米。
箱梁砼分期浇筑，一期浇筑底板和腹板，二期浇筑顶板和翼缘板。
三、支架搭设方案：1、支架布置：丰报云大桥左幅箱梁采用Ф48（t=3mm）钢管搭设满堂支架现浇，支架整体高度为19～23米，支架布置方案如下：（1）、腹板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（2）、（中间段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（3）、（渐变段）底板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.6m，横杆步距1.2m。
（4）、支承处实体段底部：立杆纵距0.5m，立杆横距0.3m，横杆步距1.2m。
（5）、翼缘板处：立杆纵距0.5m，立杆横距0.9m，横杆步距1.2m。
（6）、剪刀撑：横向每5排加设一道，纵向每4排加设一道。
（7）、立杆连接：采用对接连接，顶部调节标高段采用搭接加直角连接（即用直角扣件连接在横杆上固定死）。
（8）、箱梁底模下部方木布置：采用10×10cm方木直接铺在顶端小横杆上，方木中心间距20cm。
2、支架安装注意事项：（1）、为防止杆件滑脱，各种杆件伸出扣件的端头均大于10cm；（2）、在立杆安装过程中，应随时校正立杆垂直偏差，垂直偏差应控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在2cm以内，立杆间接头扣件应使两端立杆在扣件内长度相等；（3）、立杆立于垫木上，垫木应放置平稳，同时立杆应位于垫木中心位置，立杆底座与垫木接触密贴，无开口偏位情况；（4）、顶端调整立杆与下部立杆的搭接长度不小于100cm，除用2个旋转扣件连接外，最好同时用直角扣件固定支承在与下部立杆相连的小横杆上，以增加单杆承载力。
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图挖开线计设、底45°顶角置平水夹设部部刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间刀撑剪，中部水支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高 1.3m 的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m 长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m3，钢筋数量共计182994.5kg。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=3.5mm)钢管，钢管壁厚不得小于 3.5 mm( +0.025mm)弯制。
4、底模采用15mm 竹胶板，竹胶板后背10*8 木方，木方横桥向布置，布置间距30cm 控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a. 新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/ ㎡b. 振捣混凝土产生的荷载 2.0KN/ ㎡( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)c. 施工人员、材料、机具荷载 2.5KN/ ㎡(JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)d. 模板、支架自重荷载2.5KN/ ㎡e. 风荷载标准值采用0.6KN/ ㎡f. 验算倾覆稳定系数2( JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182)3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm 组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。
桥长12.2m。
本桥顶板采用支架法现浇施工。
二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。
钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。
所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。
支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。
每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。
立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。
满堂支架的计算算例一、概述1、工程概况安庆长江公路大桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6×40m=240m）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。
桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵破为2.75%。
桥面横坡见下表：桥面横坡一览表墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（cm）左幅（%）右幅（%）左幅右幅YR11 0.116 0.020 662.20 657.15YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。
每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。
2、施工方法简介南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。
施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置）。
满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。
Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。
1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
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1 1
满堂支架计算
碗扣式钢管支架 门架式钢管支架
扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1 立杆及底托
1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）
由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距
600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。
可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。
以下按
①48*3.0进行计算，截面A=424mm
横杆步距900m®顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。
立杆长细比：1350/15.95=84.64
按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数© x= © y=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。
稳定验
算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。
1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）
支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。
立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325
立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+ ( 16/0.9 )* ( 0.3+0.6 )
+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN 。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN 。
单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN 。
单根立杆承担施工人员、机具荷载： 1.5*0.3*0.6=0.27KN 。
单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：( 2.0+4.0 ) *0.3*0.6=1.08KN 。
风荷载：W K=0.7u z*u s*w0
风压高度变化系数U z查《建筑结构荷载规范》表721可取 1.25 (支架高度20m内，丘陵地区)；风荷载脚手架体型系数U s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4 可取 1.3书(敞开框架型，书为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算)；
挡风系数书=1.2*An/Aw o 1.2为节点增大系数；An为挡风面积( An=( L+h+0.325*L*h ) *d= ( 0.6+0.9+0.325*0.6*0.9 ) *0.048=0.08m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距，0.325 为每
平方米剪刀撑的长度， d 为钢管的外径) ；Aw 为迎风面积
2
(Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m 2，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距) o 故书=1.2*0.08/0.84=0.114 );
基本风压w查《建筑结构荷载规范》 D.4表可取0.30KN/m2 (根据地区情况，浙江杭州) o
风荷载为W K=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04 KN/m
不考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*( 1.21+21.06+0.09 )+1.4* (0.27+1.08 ) =28.72KN。
由于28.72KN<31.15KN(单根立杆在最不利荷载作用下由模板下传的最大轴力P=31.15KN)，由于立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算。
考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*(1.21+21.06+0.09 )+1.4*0.85*
(0.27+1.08 )=28.44KN=28440N。
风荷载产生的弯矩：M=1.4*0.85*W K*L*h 2/10 (3跨连续梁弯
矩公式，L 为立杆的纵距，h 为横杆的步距)，
M W=0.85*1.4*0.04*0.6*0.9 2/10=0.0023KN.m=2300N.mm。
立杆长细比84.64,计算得绕X轴受压稳定系数©x= ©
y=0.656875。
立杆截面参数A=424mn g W=4493m i3m
由N/ ( ©*A ) +M W W=28440/(0.656875*424)+2300/4493=102.62
N/mm=102.62MPa,满足。
1.3 立杆压缩变形
5
£ =N*H/ (E*A)=28720*16000/(2.06*10 5*424)=5.26mm
H 为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积。
1.4 底托检算
当立杆最大轴力超过40KN 时，则大于标准底托的承载能力， 需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（ 《扣件式钢管脚
手架计算手册》90页，王玉龙编著）
组合支架 2地基承载力
模板下传最不利荷载作用下最大轴力 31.15KN ，立杆下传轴 力采用根据规范计算为 28.72KN ，以31.15KN 作为控制计算。
一个底托下混凝土垫板最大面积为 0.3*0.6=0.18m 2 （腹板下 面，按全部硬化处理）
地基承载力设计值最小需要满足 31150/0.18=173.06KPa
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P=31.15KN<40KN N=28.44KN<40KN 故满足底托承载力要求。
复杂地形组合支架
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当立杆横纵间距大于0.6m时，通过以下办法来计算地基承载力：底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力扩散角为45。
则立杆轴力传递到地基表面的面积为（2*h+0.15）2O
上例中混凝土厚度0.2m，则单根立杆地基顶面承压面积为：
2 2
0.55 =0.30mm。
在此说明：根据《扣件式钢管脚手架安全施工规范》 5.5立杆地基承载力计算：地基承载力设计值fg=kc*fk （fk为地基承
载力标准值，kc为支架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1。
3支架总体弹性沉降值
面板最大挠度0.2mm次楞（横梁）最大挠度0.04mm主楞（纵梁）最大挠度0.18mm,立杆压缩值5.26mm则不考虑地基沉降因素支架弹性沉降值为：5.68mm。
