桥梁满堂支架计算书说明书
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拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架计算书
满堂支架计算书支架搭设完成后，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于箱梁自重的1.1倍荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。
撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
本标段现浇梁施工准备全幅全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模），全幅砼施工一次性浇注完成。
根据施工方案，进行支架施工预拱度设置，具体考虑如下：1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm 的竹胶板。
（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.5mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。
（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。
2、支架承重情况（1）根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为5mm，（2）钢管支架为目前使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm。
（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。
（4）在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。
3、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度F1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩F2=10 通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形F3=10主要据底模垫情况4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降F4=3地基受力情况计算5 预拱度F=F1+F2+F3+F46 预拱度值设计F x=4F*x*(L-x)/按二次抛物线法L2分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度f1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩f2压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形f3压重卸载后支架高程测量与压重前测量值之差，扣除基底沉降值4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降f4基座预压前后高差5 预拱度f=f1+f2+f3+f46 预拱度值设置f x=4f*x*(L-x)/L2按二次抛物线法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用满堂式扣件式钢管支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用竹胶板。
满堂式盖梁支架计算书_pdf
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q=（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）/(2×11.64)=3.56tf/m; Ma=-2.332×q/2=-9.66tf.m; Mc=-5.732×q/2+20.74×3.4=12.07tf.m Mc 控制设计； 321 钢桁片的截面特性：A=25.48×2 cm2;W=3570 cm3; 4、321 钢桁梁强度复核 σ＝1.2×Mc×107/(3570×103)=40.57 MPa <[σ]=210MPa; 抗弯能力满足要求。 Q＝20.74-2.33×3.56=12.45tf<Q 容=24.5tf。 抗剪能力满足要求。 5、 承重钢棒强度复核 A=3.14×1002/4=7854 mm W=3.14×1003/32=98125 mm3 M＝20.74×0.09=1.87 tf.m Q＝20.74 tf; σ ＝ 1.2×M×107/98125=228.69 MPa <[σ]=315MPa( 钢 棒 采 用 16Mnφ100) τ=1.2×4×20.74×104/(3×7854)=42.25 MPa<[τ]=185MPa 钢棒抗弯抗剪均符合要求.
A钢结构设计规范»选取。 4）、简图
3、 荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝2×0.275×5=2.75T; 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6） ×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;
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4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102 =2.18T; 5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力 N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取 1.2;立柱管采用 ø48×3.5 钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取µ＝1。στµ 立柱抗压强度复核： σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= µL/i=76;查 GBJ17-88 得ϕ=0.807 σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力 N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力 Rc=0.85tf. 使用两个扣件 2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔 4－5 排设 45 度剪力撑。 二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
满堂支架计算书
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
连续梁满堂支架计算书
一、计算依据及参考资料1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99）2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20003、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-20085、铁四院设计图纸6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005二、碗扣支架计算为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil 软件建立整体模型计算和手工复核的方法。
1、荷载钢筋砼容重取26kN/m3；钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t ，底模8.5t ，内模为11t,共重100t ，则每延米按30.6kN/m ；方木容重为7.5kN/m³；施工荷载为2kN/㎡；倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。
2、碗扣支架钢管手工计算计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。
（1）支架钢管轴向受力计算碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为m l 2.10=。
根据受压稳定原理进行承载力计算。
单根钢管回转半径：mm A I i 8.154414822=+==长细比：76/0==i l λ查表得:744.0=φ[][][]kN A P 51)4148(744.022=-⨯⨯==σπφσ即单根立杆在步距为1.2m 的条件下，最大允许承载力为51kN 。
实际计算容许的立杆轴向力采用30kN 。
因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm ，腹板下横向间距30cm ，水平步距120cm 。
按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm 面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为：箱梁混凝土重：kN q 6.123.06.07.2261=⨯⨯⨯=底模模板重量：kN q 94.036.01/7.32/852=⨯=方木重量：kN q 7.1625.025.06.05.73=⨯⨯⨯⨯=施工荷载及振捣荷载：kN q 16.236.0)42(4=⨯+=作用在箱梁下方单根钢管上的总荷载：KN P KN P 30][3.214.116.22.1)7.194.06.12(==⨯+⨯++=＜（2）碗扣支架顶部方木的受力计算碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm ，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。
满堂支架支架计算书
附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。
桥长12.2m。
本桥顶板采用支架法现浇施工。
二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。
钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。
所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。
支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。
每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。
立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。
Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。
1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
满堂支架计算书
兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程A匝道1号桥现浇箱梁满堂支架计算书编制：审核：审批：施工单位：中交第二公路工程局有限公司编制日期：二○一七年五月一日1.支架验算1.1布置说明：满堂支架采用外径φ48mm，壁厚3.5mm碗扣件组成，布置为纵横向立杆间距底板和翼板按60cm×60cm布置，纵横向立杆间距腹板底按60cm×30cm布置，横梁2m范围内纵横向立杆间距底板按60cm×30cm布置，纵横向立杆间距翼板底按60cm×60cm布置；支架最高高度9.695m，步距1.2m，设置一排纵、横向联接横管，使所有立杆联成整体；为确保支架的整体稳定性，在每4.5m纵向立杆和每4.5m横向立杆各设置一道剪刀撑。
支架搭设好后，测量每10m放出高程控制点，然后挂线，将可调顶托调整到计算高程位置，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。
然后铺设纵横向方木，纵向按60cm间距布置，横向按60cm和30cm 间距（腹板处及横梁2m范围内横向均为30cm）布置，完成后，再铺设底模，模板采用2cm竹胶板。
模板安装完成即可进行支架预压。
满堂支架布置示意图如下：A匝道1#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架桥墩2m范围横向布置断面图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架纵向布置图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架平面布置图（单位：cm）排水沟30*40cm90cm*60cm碗扣架1.2设计参数：(依据《钢结构设计规范》取值)：钢材抗弯强度设计值fm=215MPa钢材抗剪强度设计值fv=125MPa弹性模量 E=2.1×105MPa表1.2-1 碗扣式钢管截面特性壁厚实际为3.5mm，基于安全考虑壁厚按3.0mm计算：表1.2-2 立杆允许设计荷载2.桥墩2m范围支架检算3号～4号墩两侧各2m范围支架按60cm×30cm间距布置，该断面面积为21.875㎡（电子图计算），底板宽度为8.75m，该位置长度为2m。
框构桥满堂支架计算书
附件1****框构中桥满堂支架计算书1、工程概况***框构中桥构造为12m+20m+12m，净高，桥梁宽度为15m。
桥梁主体为C40钢筋混凝土。
纵断面〔单位：m〕2、支架布置形式支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚 3.0 mm〔考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，局部钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm〕，外径φ48 mm。
上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48 mm普通钢管，壁厚3.0 mm。
立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用2根LG-300+1根LG-120组合，支架高度为7.2m，立杆伸出支架0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2根φ48×3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距均为300mm；在纵向分配梁上铺设15mm厚竹胶板作为顶板底模。
顶板侧模为15mm厚竹胶板，模板背肋为100x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为400mm，在方木背肋后设置2根φ48×3.0mm钢管分配梁，层间距为500mm。
侧模采用“内拉外顶〞方式加固，每道分配梁设Φ14的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为400mm。
侧〔隔〕墙模板及支撑侧〔隔〕墙模板采用厚mm的钢模板，采用φ16的对拉筋，正方形布置，水平间距为600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工2.8m。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2021)、?建筑施工碗扣式脚手架平安技术标准?(JGJ166-2021)。
3、设计参数及材料强度3.1 设计参数表3.1-1 材料设计参数表表4.2-1 钢材设计强度值〔N/mm2〕4、荷载取值①新浇筑钢筋混凝土自重〔容重取26kN/m3〕kN/㎡〕③施工人员、材料及机具等施工荷载〔容重取kN/㎡〕 ④施倾倒混凝土产生的冲击荷载〔容重取2.0kN/㎡〕 ⑤振捣混凝土产生的荷载〔容重取2.0kN/㎡〕计算时荷载分项系数砼自重取1.2，可变荷载系数取1.4。
上闸首交通桥满堂式支架计算书
鱼梁航运枢纽工程上闸首交通桥碗扣式满堂支架计算书1.现浇T梁支架布置本方案采用满堂搭设钢管架，长度安装23m布置，宽度按照T梁翼板最宽6.5m，每侧加宽0.5m搭设，总宽7.5m，中间预留5m×6m(宽×高)的过车通道，采用I25a工字钢做支撑框架。
图1-1 碗扣支架立面、平面布置图钢管架全部采用φ48mm×3.5mm钢管，纵向布置间距0.8m，横向间距布置为1×80cm+2×40cm +2×80cm +2×40cm+2×80 +2×40cm +1×80cm。
步距为1.8m，所有钢管全部连接用整体，沿23m方向每1.6m布置剪力撑，剪力撑也采用φ48mm钢管。
自下而上分三层布置，见图1-1。
2.计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；《钢结构设计规范》（GB 50017━2003）；《木结构设计规范》（GB 50005━2003）。
3.荷载计算3.1. 荷载分析根据本现浇梁的截面结构，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：(1)q1——T梁钢筋混凝土自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3；(2)q2——T梁模板及支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取1.0kPa；(3)q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算取1.0kPa；(4)q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa；(5)q5——新浇混凝土对侧模的压力；(6)q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa；(7)q7——支架自重，取3 kPa3.2. 荷载组合3.3. 荷载计算3.3.1.新浇混凝土及钢筋自重——q1计算根据上闸首交通桥现浇T梁结构特点，取连续支点横断面（最大截面）为代表截面进行T梁自重计算，并对其截面下的支架体系进行检算。
满堂支架计算书
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
现浇板梁满堂支架计算书
现浇板梁满堂支架计算书一、编制依据1、《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《砼结构设计规范》GB50010-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二、计算参数（一）恒载取值1、模板参数：木模0.35KN/m22、支架顶横梁（10*10木方）自重：0.1KN/m3、新浇砼自重：24KN/m3梁高110cm，单位重：26.4KN/m2（二）活载取值（按公路桥涵施工技术规范附录D规定取值）1、施工人群及砼振捣力取2.5KN/m2；2、砼冲击力取4.0KN/m2（三）荷载组合1、强度计算：（一）+（二）2、刚度验算：（一）+（二）三、支架布置形式1、支架形式选择：满堂支架体系采用普通建筑钢管、扣件。
2、支架搭设示意图：3、支架搭设说明立杆横距：60cm 立杆纵距：60cm横杆间距：60cm 步架高度：60cm支架高度2m四、支架受力计算1、支架顶横梁受力计算：横梁采用10*10木方，长度为200cm ，横向按30cm 间距搁置于支架顶托上，并用铁丝绑扎在支架顶纵横向横杆上。
⑴横梁受力简图⑵横梁受活载：Q=（2.5+4）×0.6=3.9KN/m⑶横梁受静载：G=（26.4+0.35）×0.6=16.05KN/m⑷荷载取值系数：静载系数r 0=1.2；活载系数y 0=1.4⑸横梁所承受的荷载为：q= r 0×G+ y 0×Q=1.2×16.05+1.4 ×3.9=25.26KN/m ⑹横梁受线荷载产生的最大内力：(按三跨连续梁计算支点反力)① 计算简图：（图乘法解算）基本机构受力简图受力简图基本结构受力弯矩简图单位力简图单位力作用弯矩图单位力作用弯矩图图图②建立二次超静定力法方程为：δ11X1+δ12X2+Δ1P=0δ21X1+δ22X2+Δ2P=0δ11=(1/EI)∫(M1M1)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)δ12=(1/EI)∫(M1M2)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)Δ1P=(1/EI)∫(M P M1)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)δ21=(1/EI)∫(M2M1)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)δ22=(1/EI)∫(M2M2)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)Δ2P=(1/EI)∫(M P M2)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)即：a3/(3EI)X1+ a3/(6EI)X2+ qa4/(8EI)=0a3/(6EI)X1+ a3/(3EI)X2+ qa4/(8EI)=0联立解得X1=X2=-qa/4(与所设方向相反)③∑M N1=0 qa/4*a+qa/4·2a=N2·3a 解得N2=qa/4④同理：N1=qa/4⑤跨中截面弯矩：M=qa/4·3a/2+qa/4·a/2=qa2/2⑥支点截面剪力：P=N1=N2=qa/4⑦横梁截面惯性矩、抗弯截面系数及回弹模量木方I=1/12bh3=8333.3cm4 ; W X=1/6bh2=166.7cm3; E=10GPa 跨中截面应力为：δ=M/W X=qa2/2/166.7cm3=25Mpaδ＜[δ]=124Mpa 强度条件满足规范要求⑧横梁挠度计算：f=(1/EI)∫∫Md2a=(1/2EI)∫∫qa2d2a=qa4/(24EI)=0.15mmf/L=0.15/600=0.00025＜[f/L]=1/250=0.004⑨刚度条件满足规范要求2、支架立杆受力计算(立杆外径￠48；壁厚d为3.0mm)(1)立杆承受的最大压力为：N=qa/4=3.45KN（2）立杆截面计算参数：I=12.187cm4泊松比u=1惯性半径i=（I/A）1/2=1.587cm长细比λ=ul/i=1×60/1.587=37.8查表压杆折减系数φ=0.658（3）立杆压应力：δ=N/A=3.45/489.3=7Mpa＜[δ]=180Mpa 立杆强度满足规范要求（4）立杆稳定性计算：δ＜φ[δ]=0.658×180=118.4Mpa 立杆稳定性满足规范要求故支架搭设立杆纵横距为60cm×60cm，立杆处于压杆稳定状态下的允许承载力[P]= φ[δ]·A=118.4×489.3=57.9KN.支架安全。
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满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。
Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。
1荷载计算荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑴ q1⑵ q——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算2＝（偏于安全）。
取q2⑶ q——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下3肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时取。
⑷ q——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。
4——新浇混凝土对侧模的压力。
⑸ q5⑹ q——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
6⑺ q——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：71.1.1荷载组合1.1.2荷载计算 ⑴ 箱梁自重——q 1计算根据Q 匝道现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① Ⅰ－Ⅰ截面处q 1计算根据横断面图，则：q 1 ＝B W =BA c ⨯γ＝()kPa ＝.....09.2358)331.525.02251230(025826⨯-⨯+⨯+⨯⨯注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
② Ⅱ－Ⅱ截面处q 1计算根据横断面图，则： q 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()kPa ＝.....9.2458)03.525.02251230(025826⨯-⨯+⨯+⨯⨯ 注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
单位：cmQ匝道桥Ⅰ-Ⅰ截面Q匝道桥Ⅱ-Ⅱ截面单位：cm图 -1 Q 匝道桥Ⅰ－Ⅰ截面图 Q 匝道桥Ⅱ－Ⅱ截面③ Ⅲ－Ⅲ截面处q 1计算q 1 ＝B W =B A c ⨯γ＝()kPa ＝.....7.55585.02251230025826⨯+⨯+⨯⨯注：B —箱梁底宽，取8.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q 5=h r K P m ⨯⨯=K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K= 当V/t=28=＞ h=+t=1.69mq 5=KPa h r K P m 7.5069.1252.1=⨯⨯=⨯⨯= 2结构检算碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显着高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）。
⑴Ⅰ－Ⅰ截面处跨中14m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm 的布置结构，如下图－6。
单位：cm1350Q匝道桥Ⅲ-Ⅲ截面①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，有：NG1K =××q1=××=NG2K =××q2=××=ΣNQK =××(q3+q4+q7)=×++=则：N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK=×（+）+××=＜［N］＝30KN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i ＝㎜。
长细比λ＝L/i。
图脚手架90×90×120cm布置图L —水平步距，L ＝1.2m 。
于是，λ＝L/i ＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C 得Φ＝。
M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； M W =××W K ×La ×h 2/10 W K =×u s ×w 0u z —风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得u z =u s —风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：u s = w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表 w 0=m 2 故：W K =×u s ×w 0=×××= m 2La —立杆纵距0.9m ；h —立杆步距, M W =××W K ×La ×h 2/10=W — 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B 得： W=×103mm 3则，N/ΦA+M W /W ＝×103/（×489）+×106/（×103）＝mm 2≤f ＝205KN/mm 2计算结果说明支架是安全稳定的。
⑵Ⅱ－Ⅱ截面处桥墩旁3m ～7m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm 的布置结构，如下图。
①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］＝30kN （参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。
横 向单位：m图 脚手架60×90×120cm 布置图立杆实际承受的荷载为：N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK（组合风荷载时）NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力ΣNQK—施工荷载标准值；于是，有：NG1K =××q1=××=NG2K =××q2=××=ΣNQK =××(q3+q4+q7)=×++=则：N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK=×（+）+××=＜［N］＝30KN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=（NG1K +NG2K）+×ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B 得i＝㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C 得Φ＝。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；M W =××WK×La×h2/10W K =×us×wu z —风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=u s —风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表 w=m2故：WK =×us×w=×××= m2La—立杆纵距0.9m；h—立杆步距 MW =××WK×La×h2/10=W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=×103mm3则，N/ΦA+MW/W＝×103/（×489）+×106/（×103）＝mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。
⑶Ⅲ－Ⅲ截面处在桥墩旁两侧各3m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如下图：①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。