大体积混凝土冷却循环水温控措施
由于大体积混凝土具有结构厚、体形大、施工技术要求高等特点，在大体积混凝土施工过程中，因水泥水化热作用产生很大的热量，混凝土表面热量散失较快，内部热量不易散发，从而内部与表面产生较大的温差。当温差超过一定临界值时，致使混凝土产生温度应力裂缝，从而影响工程的耐久性。本工程底板
3.2米、2.6米厚采用“大体积混凝土冷却循环水温控施工工法”，防止了大体积混凝土产生温度应力裂缝的质量通病。
采用冷却循环水温控法降低大体积混凝土温升，通过测温点内热偶传感器所测混凝土内温度的变化规律，自动调节循环水管水流速度，平衡大体积混凝土内外温度，防止混凝土温差所产生的应力裂缝，确保工程质量。
5.11.1施工工艺流程
施工工艺流程见下图
5.11.2砼温升和冷却循环水管、测温点埋设计算
(1)砼温升计算
根据经验公式：Tmax= To +Q/10
式中 Tmax----为砼内部的最高升温值;
To----为砼浇筑温度。按夏天15天平均气温取30℃；
Q-----为C30每立方米砼中PO42.5矿渣水泥用量取368㎏/m 3， 则施工中砼中心最高温升值为：Tmax=30+368/10=66.8℃
循环水管道立面示意图
（2）冷却循环水管埋设计算
1）根据《高层建筑施工手册》及热交换原理，每一立方砼在规定时间内，内部中心温度降低到表面温度时放出的热量，等于砼在硬化期间散失到大气中的热量。
2）依据该基础设计尺寸、配筋、埋件、留洞、夏天昼夜气温变化及砼温升梯度等情况，以￠48冷却循环水管所承担的砼理论降温体积为基准，通过精确计算（计算过程略）确定，冷却循环水管道按照左、中、右三个循环系统进行安装。冷却循环水管安装上下中心距为660mm，左右中心距为1710mm（如下图所示），三个系统循环水管呈之字形布置。
循环水管道立面安装图
冷却循环水管道安装节点详图
（3）温控点布置及安装：
1）经过计算，对于该基础工程的不同深度的三个冷却循环水系统，均匀设置测温点（布置如下图）。
说明：砼深度分别为1.4、2.6、3.2米；
A点为1.0米，B点为2.0米，C点为3.1米
砼表面与基础外放置的热偶传感器进行比较温度差，用以控制流水量；
每一测点温度传感器均连接导线与温度测控仪相连。
2）采用WZG-010电阻温度传感器作为最基本测温单位，在混凝土上、中、下部位进行埋设，上下传感器中心距混凝土上表和下底300mm，离循环水管大于300mm,安装时传感器与钢筋接触处需用绝缘材料隔离如图5.2.1--4所示，以便准确地监测混凝土的内部温度变化。
5.11.3大体积混凝土温度控制
（1）为了准确控制大体积混凝土温差，掌握不同深度处温度变化以及施工阶段早、中期温差的发展规律，在基础一侧设置一台XQC—300自动控制仪(上海产)，用以测定铜热电阻温度传感器的电阻变化，并与50型多级水泵的自动电子磁力信号控制系统连接成三个控制回路。
（2）该智能信号控制系统以基础混凝土内、中、外层温度与混凝土表面温度的温差变化作为控制点。按照现行施工规范要求，大体积混凝土梯度温差不宜大于25℃；超过25℃±2℃时，智能系统自动启动多级水泵加档增加水流量，以便及时地采取有效而相应措施，控制混凝土梯度温差不超过规范规定的标准：
1)控制系统必须使设定温度的分辨率≯0.1℃、温度误差率≤±5℃。
2)如果冷却循环水池中水的温度比大体积混凝土中心温度所低值≤10℃时，通过补水管道进行水池水温调节，直至到达冷却循环水能够有效地降低混凝土温度为止。冷却循环水池中需设置溢流管或预置小型潜水泵及时排出高温水。
3)温控和测温记录必须保证连续进行，将XQC—300自动控制仪的自动记录按照下述规定进行人工监控：
①前七天按照每间隔2小时记录一次；
②七天后根据砼实际温度差值相应减少测温记录次数，每4小时记录1次；
③连续进行测温记录时间不少于14天，测温记录有关人负责，发现局部或整体温度升高，及时进行人工调整循环水流速或调整基础面的养护材料，使砼基础中心温度与外界温度的差值不大于。
4)大体积混凝土温控和养护时间：按照砼监测温度的差值进行确定，基础表面的养护采用麻袋、草袋、塑料布等材料覆盖。一般情况下砼浇筑从覆盖完第一道循环水管8小时后（即砼开始温升时）开始启动相对应的循环水系统，砼浇筑完成后，当混凝土内外温差连续3天低于规范标准值25℃时，可停止循环水降温，正常情况下一般为10d左右。冷却循环水停止后，用大体积混凝土同配合比的水泥砂浆将循环水管灌实。通常大体积砼2～14d实测温度变化值如下图所示。
5.11.3.1砼温差计算控制
大体积砼温差值必须根据工程特点、人材机和环境条件等因素来计算确定。通常情况下，可根据已施工的大体积砼的现场实测升温、降温数据资料修正后得出。
在计算最高温升值时，以单位水泥用量及砼浇筑温度为主要因素，精确进行计算来确认，同时要考虑施工期间环境气候对其的影响。
5.11.3.2冷却循环水管和测温点设置计算控制
冷却循环水管规格大小、设置间距和分层系统、测温点布置以及采用水泵大小等的确定，要考虑以下因素：
(1）循环水管接触面砼的热阻系、比热、导热系数及其修正值；
(2）砼的体积，砼与循环水接触的表面面积；
(3）所用水泥品质、水泥水化热释放的速度、砼维持到最高温度的延续时间及砼在指定期龄内水泥的水化热取值标准、砼的初凝和终凝的时间；
(4）热交换所需冷却循环水流量和阻抗等。
5.11.3.3冷却循环水管和传感器安装控制
如果冷却循环水管在大体积砼内部充当钢筋网片的支撑系统，必须对所用管的刚度和强度有较高的要求标准，一般情况下，只考虑水的压力、新浇砼的压力及振捣棒对其的震动力。尤其是弯管和焊缝等处，必须严格按照标准进行验收。
管道安装完成后必须进行试压和试运行，以便于及时整改所出现的问题。
所用管道必须是没有经过防腐处理，并且要将铁锈等清除干净，便于与砼粘结。
电阻传感器的安装必须严格按照要求进行，绝缘效果、与钢筋或埋件的间
距要控制得当，避免所测定的温度忽大忽小而失真。
传感器预置导线安装完成后，必须进行测试调整。
5.11.3.4砼施工控制
1）配合比质量控制
(1)采用低水化热的矿渣水泥，标号不低于PO32.5级。
（2）最大水泥用量≯550㎏/m3。
（3）外加剂不含氯离子，且达到和超过砼浇筑工艺所要求的初凝时间参数。
（4）砼坍落度测定每工作班不少于二次。
（5）砼配合比同时符合泵送工艺的相关规定。
2）砼计量质量控制
混凝土拌制应根据配合比，对水泥、砂、石、水、外加剂严格计量，检查内容为：
(1)拌制混凝土时，必须进行开盘鉴定，确定电子自动控料系统的精确度，并定期校核其准确性。
(2)水泥、水、外掺混合料、外加剂重量允许偏差±2﹪，粗细骨料允许偏差±3﹪。
(3)根据气候干湿的变化和气温高低的变化，应适时测定砂、石的含水率和调整配合比。
3）砼拌制质量控制
(1)拌制程序：拌料程序：砂→水泥→石子→外加剂→水。
(2)混凝土搅拌的最短时间：混凝土搅拌时间过短，不能获得高质量的拌和物，为此必须控制搅拌时间，搅拌最短时间不能少于90S。
4）混凝土运输质量控制
运送混凝土宜采用搅拌运输车，容器应严密，内壁平整光洁，粘附的残渣应经常清理。
(1)延续时间:混凝土从搅拌机中卸出到浇筑完毕的延续时间不得超过下表规定。因为运输时间长，浇筑后很快凝结，使连续浇筑接茬质量不能保证。混凝土运至浇筑地点，应符合原规定的坍落度，如有离析现象，必须进行第二次搅拌，才能浇筑，一般普通混凝土延续时间按照下表控制。
混凝土延续时间（㎜）
注：大体积砼的浇筑为避免产生施工冷缝,初凝时间需相应延长,一般在3h左右，这就需根据工程特点、现场条件、砼所掺外加剂性能通过试验配比确定。
(2)泵送混凝土的供应必须保证混凝土泵能连续工作，混凝土泵受料斗内应充满混凝土，以防止吸入空气形成阻塞，混凝土泵允许中断时间一般不得超过45min。
5）混凝土浇筑质量控制
（1）浇筑前的准备
1)对模板、支架、循环水温控系统、钢筋、预埋螺栓、预埋铁件的质量、数量、位置逐一检查，并作好相关验收记录。
2）与混凝土直接接触的模板、垫层，应清除淤泥和杂物，用水湿润，基础基底应有排水措施，模板中的缝隙和孔洞应堵严。
3）混凝土自由倾落高度不应超过2m。
4）根据工程需要和气候特点，应准备好抽水设备、防雨、防暑、防寒等物品。
（2）浇筑过程中质量要点
1）混凝土浇筑应连续进行，应根据工程结构特点、配筋情况、振捣方法而定，不得超过振捣器的有效作用半径。
2)施工缝设置和继续浇筑：大体积混凝土除了设计有要求外，一般不允许留设施工缝，如出现施工缝，应清除掉混凝土表面水泥薄膜和松动石子或软弱混凝土层，并加以湿润和冲洗干净，不得积水，施工缝处宜先铺水泥浆或与混凝土成份相同的水泥砂浆，方可继续浇筑混凝土。
3)砼浇筑过程中要注意保护冷却循环水管道、热传感器及其导线等设施，振捣棒不要直接碰砸或撬震这些设施。
4）采用“一个坡度，薄层浇筑，循序推进，一次到顶的浇筑方法”，尽量缩小砼的暴露面，加大砼的浇筑强度以缩短浇筑时间。
5）浇筑和振捣控制：针对施工条件及现场环境的限制，在施工时严格过程控制，特别注意工序的衔接、振捣方法和浇筑过程中的遮阳措施。为保证新浇筑
在底层砼初凝前覆盖，每层浇厚挖制在0.4m 之间。大体积砼浇筑斜面分层如图
5.2.5—1所示。
6）砼泵送时自然形成一个坡度，在浇筑面的上、中、下布置3道振捣棒，确保新老砼结合密实。随着砼浇筑向前推进，振捣棒也相应跟上，保证整个砼浇筑层的质量。如图5.2.5—2所示。
6）混凝土养护控制 为了保证混凝
土浇捣，控制混凝土入模温度是控制混凝土温降的重要手段。外蓄是指对混凝土采用保温、保湿养护方法，即在混凝土表面用木蟹压紧平整后，覆盖二层草袋及一层塑料薄膜，覆盖工作必须严格认真贴实，薄膜幅边之间搭接宽度不少于10cm ，草包之间边口拼紧，养护期间浇水视具体情况而定。以防混凝土产生干缩裂缝，并使水泥水化顺利进行。详见下图。
（1）覆盖时间
图5.2.5-1 大体积砼斜面分层浇筑示意图
图5.2.5--2振捣点分布示意图
振捣棒
塑料簿膜覆盖应及时，在混凝土浇捣过程中逐步覆盖先浇捣完部分，平整后即先铺设。
铺完塑料簿后铺设草包：需覆盖一层，另一层备用。
（2）覆盖及掀草包方式
覆盖时塑料簿膜幅与幅之间接缝处应有5cm重迭，每只草包之间应有10cm 重迭。插筋垂直方向应盖草包一层。草包量一般不宜成片掀去，应在测温设备监测下以夹花方式掀去1/2或1/3。
7)大体积砼其它温控措施
大体积混凝土在整个施工过程中，重点是从减少砼温升着手，除有效地冷却循环水降温外,必要的常规措施必不可少。如夏季施工在整个砼输送管道上覆盖草袋、在整个基础施工区搭设遮阳棚（如图5.2.6—1示例照片）等措施，并经常
图5.2.6—1 工程遮阳篷示例
（1）控制砼的出机温度和浇筑温度：
1)砼的原材料温度控制：砼原材料中石子的比热较小，但它在每立方砼中所占的重量较大，砂次之，水泥的温度影响很小，水的比热最大，但它的重量在每立方砼中只占一小部分，因此，对砼出机温度影响最大的是石子及水的温度，所以，最有效的办法是降低石子及水的温度。在气温较高时，为防止太阳的直接照射，对砂、石料场搭设简易遮阳装置，必要时向骨料喷射或使用冷水冲洗骨料；使用井水进行混凝土的拌制也能够降低混凝土的出机温度，这就需依据现场的施工条件而灵活掌握和控制。
2)砼出机温度控制：砼从搅拌机出料后，经泵送、浇筑、振捣等工序后的
砼温度为浇筑温度，常温情况下，最高入模温度应控制在≯25℃，使混凝土凝固时其内部在较低的温度起升点升温。
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热
表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 表3-3 降温系数ξ
根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；
大体积混凝土温度控制措施 摘要：在大体积混凝土工程中, 为了防止温度裂缝的产生或把裂缝控制在某个界限内, 必须进行温度控制。一般要选用合适的原料和外加剂，控制混凝土的温升，延缓混凝土的降温速率；选择合理的施工工艺，采取相应的降温与养护措施，及时进行安全监测，避免出现裂缝，以保证混凝土结构的施工质量。在此对大体积混凝土温度控制措施进行了探讨。 关键词：大体积混凝土，温度裂缝，温度控制，水化热 随着我国各项基础设施建设的加快和城市建设的发展, 大体积混凝土已经愈来愈广泛地应用于大型设备基础、桥梁工程、水利工程等方面。这种大体积混凝土具有体积大、混凝土数量多、工程条件复杂和施工技术要求高等特点, 在设计和施工中除了必须满足强度、刚度、整体性和耐久性的要求外, 还必须控制温度变形裂缝的开展, 保证结构的整体性和建筑物的安全。因此控制温度应力和温度变形裂缝的扩展, 是大体积混凝土设计和施工中的一个重要课题。 大体积混凝土的温度裂缝的产生原因 大体积混凝凝土施工阶段产生的温度裂缝，时期内部矛盾发展的结果，一方面是混凝土内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变，一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。 1、水泥水化热 在混凝土结构浇筑初期，水泥水化热引起温升，且结构表面自然散热。因此，在浇筑后的3 d ～5 d，混凝土内部达到最高温度。混凝土结构自身的导热性能差，且大体积混凝土由于体积巨大，本身不易散热，水泥水化现象会使得大量的热聚集在混凝土内部，使得混凝土内部迅速升温。而混凝土外露表面容易散发热量，这就使得混凝土结构温度内高外低，且温差很大，形成温度应力。当产生的温度应力( 一般是拉应力) 超过混凝土当时的抗拉强度时，就会形成表面裂缝 2、外界气温变化 大体积混凝土结构在施工期间，外界气温的变化对防止大体积混凝土裂缝的产生起着很大的影响。混凝土内部的温度是由浇筑温度、水泥水化热的绝热温度和结构的散热温度等各种温度叠加之和组成。浇筑温度与外界气温有着直接关系，外界气温愈高，混凝土的浇筑温度也就会愈高；如果外界温度降低则又会增加大体积混凝土的内外温差梯度。如果外界温度的下降过快，会造成很大的温度应力，极其容易引发混凝土的开裂。另外外界的湿度对混凝土的裂缝也有很大的影响，外界的湿度降低会加速混凝土的干缩，也会导致混凝土裂缝的产生。大体积混凝土的温度控制措施 针对大体积混凝土温度裂缝成因, 可从以下几方面制定温控防裂措施。 一、温度控制标准 混凝土温度控制的原则是：（1）尽量降低混凝土的温升、延缓最高温度出现时间；（2）降低降温速率；（3）降低混凝土中心和表面之间、新老混凝土之间的温差以及控制混凝土表面和气温之间的差值。温度控制的方法和制度需根据气温（季节）、混凝土内部温度、结构尺寸、约束情况、混凝土配合比等具体条件确定。 二、混凝土的配置及原料的选择 1、使用水化热低的水泥 由于矿物成分及掺合料数量不同, 水泥的水化热差异较大。铝酸三钙和硅酸三钙含量高的, 水化热较高, 掺合料多的水泥水化热较低。因此选用低水化热或中水化热的水泥品种配制混凝土。不宜使用早强型水泥。采取到货前先临时贮存散热的方法, 确保混凝土搅拌时水泥温
大体积混凝土温控措施 2.16.6.1 温控标准 混凝土温度控制的原则是：1）尽量降低混凝土的温升、延缓最高温度出现时间；2）降低降温速率；3）降低混凝土中心和表面之间、新老混凝土之间的温差以及控制混凝土表面和气温之间的差值。温度控制的方法和制度需根据气温 （季节）、混凝土内部温度、结构尺寸、约束情况、混凝土配合比等具体条件确定。根据本工程的实际情况，制定如下温控标准： ?砼浇筑温度： 锚塞体、承台及重力锚锚体混凝土浇筑温度夏季控制在30C以内，冬季控 制在20r以内。 ?最大内表温差及相邻块温差： 锚塞体、承台及重力锚锚体混凝土w 20 r ?冬季混凝土表面温度与气温之差》20 r，混凝土表面养护水温度与混凝土表面温度之差w i5r。 ?混凝土最大降温速率w 2.0 r/ d o 2.16.6.2 现场温度控制措施 在锚碇等大体积混凝土施工中，将从混凝土的原料材选择、配比设计以及混凝土的拌和、运输、浇筑、振捣到通水、养护、保温等全过程实行有效监控，具体措施如下：（1）混凝土配合比设计及原材料选择 为使大体积混凝土具有良好的抗侵蚀性、体积稳定性和抗裂性能，混凝土配制应遵循如下原则： ?选用低水化热和含碱性量低的水泥，避免使用早强水泥和高C3A含量的水泥； ?降低单方混凝土中胶凝材料及硅酸盐水泥的用量； ?选用坚固耐久、级配合格、粒形良好的洁净骨料； ?尽量降低拌和水用量，使用性能优良的高效减水剂； ?有抗渗要求的钢筋混凝土应采用较大掺量矿物掺和料的低水胶比混凝 土。单掺粉煤灰的掺量不宜小于25%，单掺磨细矿渣的掺量不宜小于50%，且
宜使用粉煤灰加硅灰、粉煤灰加矿渣或两种以上的矿物掺和料。 (2)混凝土浇筑温度的控制 降低混凝土的浇筑温度对控制混凝土裂缝非常重要。相同混凝土，入模温度 高的温升值要比入模温度低的大许多。混凝土的入模温度应视气温而调整。在炎热气候下不应超过28C,冬季不应低于5C。在混凝土浇筑之前，通过测量水泥、粉煤灰、砂、石、水的温度，可以估算浇筑温度。若浇筑温度不在控制要求内，则应采取相措施。 ①夏季降低混凝土入仓温度的措施有： 水泥使用前应充分冷却，确保施工时水泥温度w 50C。 搭设遮阳棚，堆高骨料、底层取料、用水喷淋骨料。 避免模板和新浇筑混凝土受阳光直射，入模前的模板与钢筋温度以及附近的局 部气温不超过35C。为此，应合理安排工期，尽量采用夜间浇筑。 当浇筑温度超过28 C，应采用拌和水加冰措施。 当气温高于入仓温度时，应加快运输和入仓速度，减少混凝土在运输和浇筑过 程中的温度回升。混凝土输送管外用草袋遮阳，并经常洒水。 混凝土升温阶段，为降低最高温升，应对模板及混凝土表面进行冷却，如洒水降温、避免暴晒等。 ②冬季施工如日平均气温低于5C时，为防止混凝土受冻，可采取拌和水加 热及运输过程的保温等措施。 (3)控制混凝土浇筑间歇期、分层厚度 各层混凝土浇筑间歇期应控制在7天左右，最长不得超过10天。为降低老混凝土的约束，需做到薄层、短间歇、连续施工。如因故间歇期较长，应根据实际情况在充分验算的基础上对上层混凝土层厚进行调整。官山侧锚塞体混凝土拟分8次浇筑，分层厚度综合考虑结构的特点，分层厚度示意图见附图2.16-4 ; 承台2次浇筑，分层厚度示意图见附图2.16-5 ;牛轭侧重力锚块分9次浇筑，分层厚度示意见图2.16-6 ;牛轭侧重力锚支墩分6次浇筑，分层厚度示意见图 2.16-7
1.8混凝土温控防裂措施 1.8.1混凝土温控要求 浇筑大体积混凝土应在一天中气温较低时进行。混凝土的浇筑温度（振捣后 50～100mm 深处的温度）不宜高于28℃。在炎热季节浇筑大体积混凝土时，宜将 混凝土原材料进行遮盖，避免日光爆晒。根据原料温度推算拌合后混凝土的温度 可按下式进行： max 0()t T T T ξ=+ （1） 式中： ξ —不同浇筑块厚度、不同龄期时的降温系数，可由表查得 0T —混凝土的浇筑入模温度 max T —混凝土内部最高温度 ()t T —在t 龄期时混凝土的绝热温升 ()(1)mt c t m Q T e C ρ -=- （2） 式中： c m —每立方米混凝土水泥用量 Q —每千克水泥水化热量 C —混凝土的比热，一般取0.96J/Kg ·K ρ —混凝土的质量密度，取2400Kg/m 3 e ―常数，为2.718 m ―与水泥品种，浇筑时与温度有关的经验系数，取0.3 t ―混凝土浇筑后至计算时的天数 1.8.2混凝土温控措施 为防止大体积混凝土温差过大产生温度裂缝,从而保证混凝土的质量,在混 凝土施工中，我们主要采取了以下措施: 1、采用低水化热水泥 施工中选用了水化热较低的矿渣硅酸盐水泥,同时,为减少混凝土配合比中
的水泥用量,在确保混凝土强度及坍落度的条件下,适当掺入了粉煤灰及外加剂,以降低混凝土的水化热温升,控制最终水化热。 2、控制混凝土入模温度 混凝土的入模温度指混凝土运输至浇筑时的温度,降低混凝土的入模温度措施是用冷水对粗骨料进行冲洗,选择在夜间浇筑混凝土,混凝土入模温度控制在了24℃以内。 3、控制混凝土分层浇筑厚度 尽量减少浇筑层厚度，以便加快混凝土散热速度。施工采用汽车泵泵送入模时候，混凝土浇筑时严格控制分层厚度为每30cm一层，自一侧向另一侧顺序浇筑，保证在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。分层厚度利用钢筋或其它标尺做参照物，派专人进行负责，一个下料点到位后，移至下一个下料点，依次进行，混凝土布料完成且平整后开始振捣。 4、加强混凝土的振捣质量 浇筑过程中配备6条插入式振动棒，分区负责保证振捣质量，尤其是在钢筋密集处，必须保证其密实性和均匀性，防止出现过振、漏振现象。 混凝土浇筑到设计标高后，要除去表面浮浆，安排专人找平。为防止混凝土表面出现收缩裂缝，用木抹进行二次收浆找平。 5、及时保温养护 （1）在遇气温骤降的天气或寒冷季节浇筑大体积混凝土后，应注意覆盖保温，加强养护。 （2）保温养护采用在混凝土表面蓄水养护的方法，养护安排专人进行，个别蓄水养护不到的部位给予覆盖并经常洒水，保持混凝土表面湿润不失水。6、做好混凝土温度监测 对于重要结构在混凝土内部埋设电阻式温度计测量混凝土温度，全面掌握混凝土内部温度，出现较大温差时及时采取降温措施。每100m2仓面面积应不少于1个测点，每一浇筑层应不少于3个测点。测点应均匀分布在浇筑层面上时、浇筑块内部的温度观测，除按设计规定进行外，应根据混凝土温度控制的需要，补充埋设仪器进行观测。 1.8.3混凝土裂缝、漏浆处理
大体积混凝土测温方案 一、概述 大体积混凝土是指混凝土结构物实体最小尺寸不小于１ｍ的大 体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。 随着我国建筑技术的不断提高，大体积混凝土结构的应用也越来越广泛。大体积混凝土的截面尺寸较大，由荷载引起裂缝的可能性较小，但由于温度产生的变形对大体积混凝土却极为不利。在混凝土硬化初期，水泥水化的同时释放出较多热量，而混凝土与周围环境的热交换较慢，所以混凝土内部的热量不断增加，使其内部温度不断升高，混凝土的体积膨胀变大。随着混凝土水化速度减慢，释放的热量也越来越少，积聚在混凝土中的热量由于热交换的进行逐渐减少，混凝土的温度降低，因而产生收缩。当此收缩受到约束时，混凝土内部产生拉应力（简称主温度应力），此时混凝土的强度较低，如不足抵抗拉应力时，混凝土内部就产生了裂缝。此外，混凝土的导热系数相对较小。其内部的热量不易散失，而表面热量易与周边环境进行热交换而减少，从而温度降低，就形成混凝土内外的温差。如温差较大，则混凝土表里收缩不一致，也使混凝土开裂。 因此，在大体积混凝土中，必须考虑温度应力和温差引起的不均匀收缩应力（简称温差应力）的影响。而温度应力和温差应力大小，又涉及到结构物的平面尺寸、结构厚度、约束条件、周边环境情况、
含筋率、混凝土各种组成材料和物理力学性能、施工工艺等许多因素影响。故为了保证大体积钢筋混凝土施工质量，国家建设部于2010 年颁布的《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）中第13.9.6 条规定：“大体积混凝土浇筑后，应在12h 内采取保湿、控温措施。混凝土浇筑体的里表温差不宜大于25℃，混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20℃”。中华人民共和国住房和城乡建设部颁发的《大体积混凝土施工规范》（GB 50496-2009）中第5.5.1 、5.5.3 、6.0.1 、6.0.2 、6.0.3 、6.0.6 条及《混凝土结构工程施工规范》(GB 50666-2011)中第8.5.2 、8.5.4 、8.5.6 、8.7.3 、8.7.4 、8.7.6 、8.7.7 条中都对大体积混凝土浇筑后的养护和测温作了明确的规定。 二、工程概况 吉地?澜花语三期工程项目由河南吉地置业有限公司开发、新浦集团公司承建。该项目位于郑东新区白沙镇文华路南、仁爱路西。基础为筏板基础，筏板厚度为1800mm，系大体积混凝土结构，混凝土设计强度等级为C40，抗渗等级为P6。钢筋混凝土基础筏板全长68.86m，宽13.8m，厚1.8m，需浇注的混凝土量约计2650m3，强度等级为C40,P6。因筏板的厚度大，连续浇注的混凝土量大，按大体积混凝土组织施工。重点控制三项内容: 第一、混凝土浇注后的内外温差，防止裂缝产生。 第二、合理组织浇注顺序，防止产生冷缝。 第三、所用水泥品种、外加剂品种的选用与合理的配比，满足
大体积混凝土水化热温度检测方案
大体积混凝土水化热温度 检 测 方 案 方案编制人： 方案批准人： XX工程质量检测有限责任公司 20 年月日
目录 封面 (1) 一、测温描述 (3) 二、工程概况 (4) 三、依据标准规范及温控指标 (5) 四、测温仪器及设备 (5) 五、测温点的布置 (5) 六、温度测试元件的安装及保护 (7) 七、测温时间 (7) 八、温控措施与建议 (8) 九、监测程序 (9) 十、安全、文明措施 (9) 十一、质量保证体系及服务承诺 (10) 十二、委托单位的配合工作 (11) 十三、测温点布置图………………………………………附图页
XX名都工程2#、3#楼筏板基础 大体积混凝土水化热温度和温差 监测方案 一、测温描述 因大体积混凝土的截面尺寸较大，由荷载引起裂缝的可能性较小，但由于温度产生的变形对大体积混凝土却极为不利。 在混凝土硬化初期，水泥水化释放出较多热量，而混凝土与周围环境的热交换较慢，故混凝土内部的热量不断增加，使其内部温度不断升高，混凝土的体积膨胀变大。随着混凝土水化速度减慢，释放的热量也越来越少，积聚在混凝土中的热量由于热交换的进行慢慢减少，混凝土的温度降低，混凝土产生收缩。当此收缩受到约束时，混凝土内部产生拉应力（此应力简称为温度应力），此时混凝土的强度较低，如不足抵抗拉应力时，混凝土内部就产生了裂缝。 此外，混凝土的导热系数较小。混凝土内部热量不易散失，而表面热量易与周边环境进行热交换而减少，从而温度降低，就形成了混凝土里表温差。如温差较大，则混凝土表里收缩不一致，也使混凝土开裂。 因此，在大体积混凝土中，必须考虑温度应力和温差引起的不均匀收缩应力（简称温差应力）的影响。而温度应力和温差应力大小，又涉及到结构的平面尺寸，结构厚度，约束条件，周边环境情况，含筋率，混凝土各种组成材料的特性和物理力学性能，施工工艺等许多因素影响。故为了保证大体积混凝土施工质量，
大体积混凝土养护测温记录 工程名称延津·上宅公园世纪四期工程施工单位新蒲建设集团有限公司测温部位混凝土基础（筏板）测温方式温度计养护方法保湿法 测温时间大气 温度 （C。） 入模 温度 （C。） 孔 号 各测温孔 温度（C。） 温度 T中-T上 （C。） 温度 T中-T下 （C。） 温度 T下-T上 （C。） 内外最大 温差记录 （C。） 裂缝 宽度 （mm ） 月日时 10 8 18 18 21.8 1 上31.2 20.7 12.1 8.6 内外温差 均不大于 25。C 无中51.9 下39.8 10 8 20 17 23.3 1 上35.5 14 7.6 6.4 中49.5 下41.9 10 8 22 16.5 20.8 1 上35.6 16.1 9.2 6.9 中51.7 下42.5 10 9 00 16 1 上36.8 16.3 7.9 8.4 中53.1 下45.2 10 9 02 16 1 上38.1 18.1 10.4 7.7 中56.2 下45.8 10 9 04 16.5 1 上40.8 17.7 9.2 8.5 中58.5 下49.3 10 9 06 16 1 上37.2 19.7 8.2 11.5 中56.9 下48.7 10 9 08 17 1 上35.6 14.3 8.7 5.6 中49.9 下41.2 10 9 10 19 1 上40.3 17.5 8.3 9.2 中57.8 下49.5 施工单位检查意见测温员 混凝土测温点布置正确，测温控制严格，经测温计算各项数据符合设计及规范要求。 专业工长（施工员）：项目专业质检员： 年月日
监理（建设）单位意见 符合要求 专业监理工程师： 年月日大体积混凝土养护测温记录 工程名称延津·上宅公园世纪四期工程施工单位新蒲建设集团有限公司测温部位混凝土基础（筏板）测温方式温度计养护方法保湿法 测温时间大气 温度 （C。） 入模 温度 （C。） 孔 号 各测温孔 温度（C。） 温度 T中-T上 （C。） 温度 T中-T下 （C。） 温度 T气-T上 （C。） 内外最大 温差记录 （C。） 裂缝 宽度 （mm ） 月日时 10 9 12 20 1 上38.8 19.6 12.5 7.1 内外温差 均不大于 25。C 无中58.4 下45.9 10 9 14 21 1 上37.3 19.8 13.4 7.4 中57.1 下43.7 10 9 16 20 1 上42.1 18 9.3 8.7 中60.1 下50.8 10 9 18 18 1 上38.7 20.4 13.2 7.2 中59.1 下45.9 10 9 20 17 1 上34.8 21.7 13.7 8 中56.5 下42.8 10 9 22 16 1 上35.5 20.6 7 13.6 中56.1 下49.1 10 10 00 16 1 上37.1 21.9 11.9 10 中59.0 下47.1 10 10 02 16 1 上37.1 22.6 13.2 9.4 中59.7 下46.5 10 10 04 17 1 上36.4 22.1 11.7 10.4 中58.5 下46.8 测温员
4.混凝土的温控计算及温控措施 4.1 C30大体积混凝土配合比设计及试配。 为降低C30大体积混凝土的最高温度，最主要的措施是降低混凝土的水化热。因此，必须做好混凝土配合比设计及试配工作。 4.1.1原材料选用 水泥：C30大体积混凝土应选用水化热较低的水泥，并尽可能减少水泥用量。本工程选用了普通硅酸盐水泥，即PO42.5海螺牌水泥。 细骨料：根据试验采用Ⅱ区中砂。 粗骨料：在可泵送情况下，选用粒径5-32.5连续级配石子，以减少水泥用量和混凝土收缩变形。 含泥量：在大体积混凝土中，粗细骨料的含泥量是要害问题，若骨料中含泥量偏多，不仅增加了混凝土的收缩变形，又严重降低了混凝土的抗拉强度，对抗裂的危害性很大。因此骨料必须现场取样实测，石子的含泥量控制在1％以内，砂的含泥量控制在2％以内。 掺合料：采用添加粉煤灰技术。项目部根据试验选定才用二级粉煤灰，在混凝土中掺用的粉煤灰不仅能够节约水泥，降低水化热，增加混凝土和易性，而且能够大幅度提高混凝土后期强度，大大降低了混凝土前3天的水化热。 外加剂：采用外加膨胀剂（AEA）技术。在混凝土中添加占胶凝材料8％的AEA。试验表明，在混凝土添加了AEA之后，混凝土内部产生的膨胀应力可以抵消一部分混凝土的收缩应力，从而提高了提高混凝土抗裂强度和抗渗性能。 4.1.2试配及施工配合比确定 根据试验室配合比设计试配，确定每立方米混凝土配合比为PO42.5级水泥 305kg，砂（中砂）752kg、连续级配碎石(粒径5—31.5mm)1063kg，掺合料65kg，外加剂25kg，水190kg，坍落度120士20mm。 4.2混凝土温度验算 假若承台周边没有任何散热和热损失条件（现场为砖地模且在砼施工时周边分层回填夯实），水化热全部转化成温升后的温度值，在混凝土表面覆盖一层麻袋作为保温层，则混凝土水化热绝热温升值为（混凝土在3-3.5d的水化热为峰值，则取3d砼温度）： 计算参数：混凝土为C30 P8、普硅水泥为P.O42.5
大体积砼的温控措施及施工工艺 (1)大体积砼的温控措施 大体积混凝土在施工阶段产生的温度应力往往超过外荷载引起的结构应力，使混凝土产生温度裂缝，影响锚碇使用年限。因此，锚碇大体积混凝土的温度控制成为确保锚碇施工质量的关键问题。在施工过程中，我们将采取以下措施：A砂石料和拌和水预冷却措施 按照温控方案的要求，在每次混凝土开盘前，工地试验人员都须测定和记录砂、石、水泥、粉煤灰和拌合用水的温度，据以计算其混凝土出盘温度和入模温度。当环境温度较高，混凝土拌和料的入模温度达不到设计温度要求时，采用原材料预冷措施，降低混凝土拌和料的温度。 B冷却拌和用水 采用冰水作拌和用水降低拌和料温度。 C集料预冷 粗集料的温度对混凝土拌和料的温度影响最大。采取冰水喷洒集料预冷，搭盖通风席棚遮阳。
(2)大体积砼的施工工艺 A浇注 混凝土采用90 m3/h陆上拌合站集中拌合，2台输送泵浇筑各块混凝土。 按设计图纸和温控方案划分各层厚度。分层布置参见混凝土浇注分层布置图。每层由于浇注面积大、混凝土方量多，考虑到混凝土生产能力的限制，施工从一侧开始，以坡比1：5按斜面法布料，由低处向高处浇注，水平推进作业。在下层混凝土初凝前，上层混凝土浇筑到位，以保证混凝土浇筑质量。上下层混凝土浇注间歇时间控制在4-7d。由于混凝土采用泵送施工，具有较大的流动性，施工时在前端设置挡板。混凝土浇注时间选择在室外温度较底时进行，以夜间施工为主，并按气温控制混凝土入仓温度。为保证混凝土的均匀性和密实性，在浇注过程中加强振捣。振动器采用型号为φ100mm-150mm和φ60mm-35mm，两者结合使用，按施工规范要求反复振捣。在浇注过程中随时检查模板、支架钢筋、预埋件、预留孔和混凝土垫块的稳固情况，当发现有变形、
大体积混凝土养护及温控施工方案 一、编制依据 1、合同文件; 2、施工图纸; 3、各类规范及规定; 4、年度施工生产计划; 5、以往工程的施工经验及本地区的实际状况。 二、编制原则 1、经济合理、简单易行； 2、方案可靠，解决主要问题。 三、编制范围 大体积混凝土，具有结构厚、体形大、钢筋密、混凝土用量多、工程条件复杂和施工技术要求高等特点。由于水泥水化过程中释放的水化热引起的温度变化和混凝土收缩而产生的温度应力和收缩应力会使大体积混凝土产生裂缝，因此控制温度应力和温度变形裂缝的开展是大体积混凝土施工的一个重大课题。本次方案针对的是里松阳中桥，陈涧大桥，兹坞坑大桥承台的大体积混凝土施工。 四、本地区气候特点 本地区属于亚热带季风气候，具有两季分明，雨量充沛，日照充足，无霜期较长的特点。年平均气温16.7~18.3℃，一月平均气温4.6~5.9℃，七月平均气温28.0~30.0℃，极端最低气温-14.3℃，极端最高气温43.3℃，雨季多集中于3~8月。多年平均降水量1600~1850mm，年最多降水量3037mm（1998年），年最少降雨量924mm（1971年），雨量丰富，无霜期250~274天。 五、施工工期安排
根据现有施工进度，里 桥， 大桥， 大桥承台计划工期为2010年10月下旬至2012年4月下旬，根据本地区气候特点，本方案按冬季施工考虑。 六、大体积混凝土的温度计算 中桥， 大桥， 大桥承台施工配比为，425水泥299kg ，砂855 kg ，碎石990 kg ，水158kg ， 外加剂5.14kg , 粉煤灰105 kg 。 1. 混凝土绝热温度 )1(Q )(mt c t e C T m --?=ρ ρC T m c Q (max)= 式中: )t (T ─在t 龄期时混凝土的绝热温升(℃); )max (T ─混凝土最大水化温升值(℃); mc ─每方混凝土的水泥用量，取290kg/m3 Q ─每千克水泥水化热量，425普通硅酸盐水泥取377 J/kg. C ─混凝土的比热，在计算时可取0.96（kJ/kg.K ） ρ ─混凝土的容重，取为2400kg/m3 t ─龄期（d ）； e ─自然常数, e ≈2.718; m ─随水泥品种、比表面及浇筑温度而异，见下表； 计算水化热温升时的 m 值 浇筑温度(℃) 5 10 15 20 25 30 (1/d) m 0.295 0.318 0.340 0.362 0.384 0.40 6 承台混凝土浇注，浇注温度取5℃，m=0.295 （1）最终绝热温升
5.1.4热工计算如下： 1）混凝土绝热温升 T h(t)=[m c×Q/(c×p)](1-e-mt) 其中t为龄期 m c――混凝土中水泥 (含膨胀剂) 用量（kg/ m3）; Q――水泥28天水化热； 不同品种、强度等级水泥的水化热表 c――混凝土比热，一般为—，计算时一般取(kJ/ p――混凝土密度，一般取2400（Kg/m3） e――常数，为 t――混凝土的龄期(天)； m――系数，随浇筑温度改变，查表可得。 系数 m 本工程C35S8混凝土拟采用配合比（经验配合比，根据实际配
合比在制定实施方案时重新计算）： 经计算得出不同龄期下的混凝土绝热升温T h,见下表： 2）t龄期混凝土中心计算温度 混凝土中心计算温度按下式计算： T1(t)= T j+ T h(t)×ξ(t) T1(t)―― t龄期混凝土中心计算温度 T h(t)―― t龄期混凝土绝热升温温 T j――混凝土浇筑温度，取值根据浇筑时的大气温度确定,根据预计浇筑时的气候条件，取T j=30℃ ξ(t)―― t 龄期降温系数 ξ(t)取值表
本工程ST1、ST2及裙楼底板厚度分别为4m、3.5m、1.5m，分别经计算T1(t)取值见下表： T1(t)取值表 3）保温材料计算厚度 保温材料计算厚度按下式计算： δ=×λx(T2-T q)×K b/λ(T max-T2) h――筏板厚度 λx ――所选保温材料的导热系数[W/（）] T2――混凝土表面温度 T q――施工期大气平均温度，取30℃ λ――混凝土导热系数，取[W/（）] T max――计算得混凝土最高温度 计算时取：T2-T q = 15--20oC，
大体积混凝土冷却循环水温控措施 由于大体积混凝土具有结构厚、体形大、施工技术要求高等特点，在大体积混凝土施工过程中，因水泥水化热作用产生很大的热量，混凝土表面热量散失较快，内部热量不易散发，从而内部与表面产生较大的温差。当温差超过一定临界值时，致使混凝土产生温度应力裂缝，从而影响工程的耐久性。本工程底板 3.2米、2.6米厚采用“大体积混凝土冷却循环水温控施工工法”，防止了大体积混凝土产生温度应力裂缝的质量通病。 采用冷却循环水温控法降低大体积混凝土温升，通过测温点内热偶传感器所测混凝土内温度的变化规律，自动调节循环水管水流速度，平衡大体积混凝土内外温度，防止混凝土温差所产生的应力裂缝，确保工程质量。 5.11.1施工工艺流程 施工工艺流程见下图 5.11.2 砼温升和冷却循环水管、测温点埋设计算 (1)砼温升计算 根据经验公式：Tmax= To +Q/10 式中 Tmax----为砼内部的最高升温值; To----为砼浇筑温度。按夏天15天平均气温取30℃； Q-----为C30每立方米砼中PO42.5矿渣水泥用量取368㎏/m 3， 则施工中砼中心最高温升值为：Tmax=30+368/10=66.8℃
1）根据《高层建筑施工手册》及热交换原理，每一立方砼在规定时间内，内部中心温度降低到表面温度时放出的热量，等于砼在硬化期间散失到大气中的热量。 2）依据该基础设计尺寸、配筋、埋件、留洞、夏天昼夜气温变化及砼温升梯度等情况，以￠48冷却循环水管所承担的砼理论降温体积为基准，通过精确计算（计算过程略）确定，冷却循环水管道按照左、中、右三个循环系统进行安装。冷却循环水管安装上下中心距为660mm，左右中心距为1710mm（如下图所示），三个系统循环水管呈之字形布置。
程工院三期学医科大学康达南京大体 积混凝土浇筑专项方案 编制： 审核： 准：批 2018年1月13日 1、编制依据 《建筑地基与基础设计规范》 GB50007-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 《大体积混凝土施工规范》GB50496—2009 《混凝土外加剂应用技术规范》 GB50119-2003 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2002 《商品混凝土质量管理规程》 DBJ01-6-90 《混凝土泵送施工技术规程》 JGJ/T10-95 《钢筋混凝土结构施工及验收规范》 GBJ50204-2002 、工程概况21、本工程为南京医科大学康达学院三期工程，位于南京医科 学院康达学院内，其中8#宿舍楼建筑面积19863.5m2，其中基底面积1627.0m2。 地上12层，总高度43.8m（不含顶部装饰）。体育馆建筑面积8420m2，地上三层， 建筑高度19.75m。 2、结构类型：钢筋混凝土框剪结构。 3、建设地点：康达学院内。 4、质量标准：国家建设工程施工质量验收规范规定的合格标准。 5、施工现场条件和周围环境：路通、电通、场地平整完成。 混凝土的需要从混凝土施工的部署、大体积混凝土施工是本工程的施工控制要点 之一， 原材选择和优化配合比、混凝土的供应、搅拌、测温、防裂控温养护等方面采取 先进的施工技术和措施来确保混凝土的施工质量，避免因水化热和收缩引起的 裂缝。本工程基础承台的施工属于大体积混凝土浇捣，施工时应采取措施降
大体积混凝土温度应力 计算 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （ （3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 T h （3）= T h （7）= T h （28）= 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；
ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； j （t ）T 1（3）= T 1（7）= T 1（28）= 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ= （3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取(m ·K)； T max ——计算的混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T 2-T q =15~20℃，T max -T 2=20~25℃； K b ——传热系数修正值，取~，查表3-5。
大体积混凝土施工温度控制方案 一、编制依据 1、京沪高速铁路高性能混凝土实施细则 2、路桥施工计算手册 3、高性能混凝土配合比选定报告 4、京沪高速铁路桥梁承台、墩台身设计图 二、原材料进行控制 根据京沪高速铁路高性能混凝土施工实施细则，我公司原材料采取以下措施防止大体积混凝土温度裂纹。 1、采用高标号低、中热水泥，尽量减少每立方米水泥用量，减少水化热。 2、选择水泥时，选用铝酸三钙、游离氧化钙、氧化镁和三氧化硫尽可能低的低收缩水泥，水泥中碱含量小于0.6%。 3、选择粒径为5~31.5mm的二级配碎石配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可以减少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升。 4、选用平均粒径较大的中砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩。 5、为了改善混凝土的和易性便于输送，掺加适量的粉煤灰。粉煤灰对降低水化热、改善混凝土和易性有利。
6、在混凝土中掺加减水剂可降低水化热峰值，对混凝土收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。 三、优化混凝土配合比 1、选择强度、耐久性适宜，混凝土收缩性能相对较好、费用经济的配合比进行施工。 2、细骨料的体积为骨料总体积的34%~38%。 3、在满足和易性的基础上，尽量选用较少的胶凝材料用量，胶凝材料的组成及适用比例通过混凝土试验及结构物热工计算必选后确定。 4、在选取适当水胶比的情况下，混凝土的强度储备在满足设计强度的前提下，56天标养强度不超过设计强度等级的140%。 5、混凝土的设计坍落度不应过大。 四、降低入模前混凝土浇灌的温度，入模温度不大于25度，具体措施如下 1、采用冰水配制混凝土，或在搅拌站配置有深水井，采用冰凉的井水配制。 2、粗细骨料均搭设遮阳棚，避免日光曝晒。 3、夏季施工尽量安排在晚9：00~早8：00之间，一最大限度的降低大体积混凝土入模温度。 4、不使用温度过高的水泥。 五、混凝土浇注完成后，延缓温差梯度与降温梯度的措施 1、首次进行承台、墩台施工时，选择4个代表性截面进行混凝土
大体积混凝土温控计算书 1 T(1-e-mt) 式中：T(t)混凝土龄期为t时的绝热温升（℃） m c每m3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m3 Q胶凝材料水热化总量，Q=kQ0 Q0水泥水热化总量377KJ/kg（查建筑施工计算手册） C 混凝土的比热：取0.96KJ/（kg.℃） ρ混凝土的重力密度，取2400kg/m3 m 与水泥品种浇筑强度系有关的系数取0.3d-1(查建筑施工计算手册） t混凝土龄期（d） 经计算：Q=kQ0=(K1+K2-1)Q0=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg 2、混凝土收缩变形的当量温度 （1）混凝土收缩的相对变形值计算 εy（t）=εy0（1-e-0.01t）m1m2m3.....m11 式中：εy（t）龄期为t时混凝土收缩引起的相对变形值 εy0在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取3.24X10-4 m1m2m3.....m11考虑各种非标准条件的修正系数
m1=1.0 m2=1.0 m3=1.0 m4=1.2 m5=0.93 m6=1.0 m7=0.57 m8=0.835 m9=1.0 m10=0.89 m11=1.01 m1m2m3.....m11=0.447
（2）混凝土收缩相对变形值的当量温度计算 T y(t)=εy(t)/α 式中：T y(t)龄期为t时，混凝土的收缩当量温度 α混凝土的线膨胀系数，取1.0X10 -5 3、混凝土的弹性模量 E(t)=βE0(1-e-φ) 式中：E(t)混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量（N/mm2）E0混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40 E0=3.25X104N/mm2 φ系数，近似取0.09 β混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，β=1.005 4、各龄期温差 （1）、内部温差 T max=T j+ξ(t)T(t) 式中：T max混凝土内部的最高温度
一般为一次浇筑量大于1000 m3或混凝土结构实体最小尺寸等于或大于2 m，且混凝土浇筑需研究温度控制措施的混凝土。 所属学科： 电力（一级学科）；水工建筑（二级学科） 本内容由全国科学技术名词审定委员会审定公布 百科名片 日本建筑学会标准(JASS5)规定：“结构断面最小厚度在80cm以上，同时水化热引起混凝土内部的最高温度与外界气温之差预计超过25℃的混凝土，称为大体积混凝土”。 无明确定义 美国混凝土学会(ACI)规定：“任何就地浇筑的大体积混凝土，其尺寸之大，必须要求解决水化热及随之引起的体积变形问题，以最大限度减少开裂”。 大体积混凝土一般在水工建筑物里常见，类似混凝土重力坝等。 大体积混凝土特点是：结构厚实，混凝土量大，工程条件复杂（一般都是地下现浇钢筋混凝土结构），施工技术要求高，水泥水化热较大（预计超过25度），易使结构物产生温度变形。大体混凝土除了最小断面和内外温度有一定的规定外，对平面尺寸也有一定限制。因为平面尺寸过大，约束作用所产生的温度力也愈大，如采取控制温度措施不当，温度应力超过混凝土所能承受的拉力极限值时，则易产生裂缝。[1] 在建筑施工中常碰到大体积砼，为帮助项目部施工技术人员学习了解大体积砼防裂和温度控制方面的问题，加强施工技术方面的交流，本人根据自己的认识所及，参考了一些相关书籍，文章以问答的形式，先提出问题，再用通俗的语言和科学道理解答，问题解答也侧重于技术要领和做法，主要从实际出发，以实用为主，所提出的问题都是实际施工中常碰到的，目的是使项目部施工技术人员既知道大体积应该如何控制质量，又懂得为什么要进行防裂和温度控制的道理。 遇到对大体积砼防裂和温度控制方面问题不懂的地方，大家可带着问题翻阅，从中找到答案，增长学识，相信对提高实际工作能力有所帮助。1、大体积砼的定义 大体积砼指的是最小断面尺寸大于1m以上的砼结构，其尺寸已经大到必须采用相应的技术措施妥善处理温度差值，合理解决温度应力并控制裂缝开展的砼结构。（该定义摘录自建筑施工手册缩印版第二版建筑施工手册第三版编写组1999年1月第二版中国建筑工业出版社） 大体积混凝土与普通混凝土的区别表面上看是厚度不同，但其实质的区别是由于混凝土中水泥水化要产生热量，大体积混凝土内部的热量不如表面的热量散失得快，造成内外温差过大，其所产生的温度应力可能会使混凝土开裂。因此判断是否属于大体积混凝土既要考虑厚度这一因素，又要考虑水泥品种、强度等级、每立方米水泥用量等因素，比较准确的方法是通过计算水泥水化热所引起的混凝土的温升值与环境温度的差值大小来判别，一般来说，当其差值小于25℃时，其所产生的温度应力将会小于混凝土本身的抗拉强度，不会造成混凝土的开裂，当差值大于25℃时，其所产生的温度应力有可能大于混凝土本身的抗拉强度，造成混凝土的开裂，此时就可判定该混凝土属大体积混凝土。(摘录自《地下工程防水技术规范》GB50108-2001) 高层建筑的箱形基础或片筏基础都有厚度较大的钢筋砼底板，高层建筑的桩基础则常有厚大的承台，这些基础底板和桩基承台均属大体积钢筋砼结构。还有较常见的一些厚大结构转换层楼板和大梁也属大体积钢筋砼结构。 2、大体积砼与普通砼的区别 不能以截面尺寸来简单判断是否大体积砼，实际施工中，有些砼厚度达到1ｍ，但也不属于大体积砼的范畴，有些砼虽然厚度未达到1ｍ，但水化热却较大，不按大体积砼的技术标准施工，也会造成结构裂缝。 大体积砼与普通砼的区别表面上看是厚度不同，但其实质的区别是由于砼中水泥水化要产生热量，大体积砼内部的热量不如表面的热量散失得快，造成内外温差过大，其所产生的温度应力可能会使砼开裂。因此判断是否属于大体积砼既要考虑厚度这一因素，又要考虑水泥品种、强度等级、每立方米水泥用量等
公路桥梁大体积混凝土温控措施研究 发表时间：2018-10-30T10:04:59.350Z 来源：《防护工程》2018年第17期作者：李存金 [导读] 本文以控制公路桥梁施工中大体积混凝土温度裂缝为目的，通过大体积混凝土结构温度裂缝成因与温度应力的分析青海第三路桥建设有限公司青海西宁 810000 摘要：本文以控制公路桥梁施工中大体积混凝土温度裂缝为目的，通过大体积混凝土结构温度裂缝成因与温度应力的分析，结合具体施工过程提出相关控制措施，以此提升大体积混凝土施工水平与结构质量。所得结论具有一定的应用价值，以期在该行业间形成技术交流。 关键词：公路桥梁；混凝土施工；大体积结构；温控措施 1.大体积混凝土温度裂缝成因 混凝土浇筑完成后，随着水泥水化热的释放其会经历升温与降温两个过程。混凝土结构自身的导热性能差，对于大体积混凝土而言，这种现象更加突出，水泥水化反应产生大量的热聚集在混凝土的内部，使得混凝土内部迅速升温，而混凝土外露表面容易散发热量，这就使得混凝土结构内外温差很大，在内胀外缩（形成温度应力）作用下致使混凝土表面拉应力逐渐增大，同时由于混凝土抗拉强度较低（为抗压强度的1/10~1/20），特别是在凝结硬化阶段，其抗拉强度基本可以忽略不计，因此在表面拉应力的直接作用下，其结构便会因细微变形而产生表面裂缝，随着表面拉应力的不断增大，当其超出混凝土自身承受范围时，便会直接越过残余变形而发生脆性断裂。实践表明：单位体积混凝土水泥用量每增加10Kg，其内部温度便会升高1℃，对应（内部）膨胀则会增大0.01mm。 2.大体积混凝土温度应力分析 2.1早期温度应力 该阶段混凝土温度场变化较快且随着时间的推移其弹性模量呈增长趋势，此时混凝土因内部大热量的产生所引起的应力称为早期应力，该阶段开始于混凝土浇筑，终止于水泥水化反应结束，一般持续时间约为30d。混凝土浇筑初期（早期）为升温阶段，此时其内部温度持续上升，如若外部温度较低，在热胀冷缩作用下，则会造成混凝土表面出现开裂。需要注意的是，混凝土初期开裂易被误认为是其表面泌水、养护不当造成的龟裂现象，而实际上这种开裂要深于龟裂很多。 2.2中期温度应力 混凝土浇筑中期，其自身温度因与外界热量交换而逐渐下降，由此产生的应力称为中期应力，并且与早期温度残余应力相叠加，该阶段开始于混凝土水化热释放结束，终止于结构温度场稳定，此时混凝土弹性模量无较大变化。中期通常为混凝土浇筑后3~4d（硬化后期），此时核心混凝土呈降温状态，并且混凝土体积随着温度的降低而逐渐缩小，自水化热释放结束至温度冷却稳定，此时混凝土冷却以及外界温度变化为造成温度应力产生的主要因素，并在与早期残余应力叠加后共同作用使混凝土产生裂缝。 2.3后期温度应力 此时混凝土温度应力主要因外界环境影响而产生，并与前期残余应力叠加后共同形成后期温度应力，该阶段开始于混凝土温度下降至稳定，终止于构件使用寿命结束，此时混凝土弹性模量呈稳定状态。后期主要为混凝土冷却完全后的运营时期，此时如若内外温差较大，一旦内部出现降温，而外部降温相对较小，便会有较大拉应力形成于核心混凝土中，进而演化为拉裂缝。 3.大体积混凝土温度裂缝控制措施 3.1设计控制 （1）优化配合比。在确保混凝土工作性能满足施工需求的基础上，尽量减小混凝土单位体积用水量，结合“一高（高粉煤灰掺量）、二掺（掺加高性能引气剂与高效减水剂）、三低（低水胶比、低坍落度、低砂率）”的设计准则，配制出“低热、中弹、高韧性、高强度以及高抗拉性能”的抗裂混凝土。 （2）采用细钢筋、小间距的方式（根据经验可采用Ф8~16@100~200的防裂钢筋网片，具体可通过计算确定）增配构造筋，同时保证全截面配筋率处于0.3～0.5%范围，以此提升混凝土结构抗裂性能， （3）设置暗梁于易裂边缘部位，同时对该部位适当加大配筋率，以此使混凝土极限抗拉强度得到有效提升。 （4）结构设计时结合施工气候特征合理设置后浇缝，其主要作用是减小混凝土结构的约束范围，进而实现构件整体性的保护，其在主体混凝土浇筑后应采用膨胀性水泥配制的混凝土实施浇筑处理。后浇缝间距一般按20~30m布设。 3.2材料控制 3.2.1水泥 选择初凝时间长、水化热低的水泥。水化热作为温度应力产生的主导因素，因此水泥选用应以425R等级的矿渣硅酸盐水泥为首选，其具有硅酸三钙含量少、水化热低、水化速度慢等特点，可以很好的预防混凝土结构温度裂缝的产生。 3.2.2骨料 （1）粗骨料。由于自然连续级配的粗骨料所配制配制的混凝土不仅和易性较高，对水与水泥节约明显，而且其抗压强度较高，因此筏板基础大体积混凝土对粗骨料的选择应结合工程实况以颗粒半径较大、级配良好的骨料为首要选择。试验表明：就石子粒径来说，选用5~40mm比5~20mm的配制混凝土可每方减少用水量约15Kg，并可有效降低混凝土温度1.5℃左右。 （2）细骨料。细骨料应以细度模数为2.6~2.9范围的中、粗砂为首选，同时确保质地优良。研究表明：采用平均粒径与细度模数较大的中、粗砂拌制混凝土，可有效降低混凝土的收缩幅度与温升速率，对于大体积混凝土温度裂缝的控制拥有很好的抑制作用。 3.2.3外加剂 采用外加剂双掺技术。适量粉而煤灰的掺加可因水泥用量的减少而降低水化热，其用量需经试验确定，一般不大于30%；缓凝剂的使用不仅可在水化热的释放速率与峰值出现上起到延缓与推迟作用，而且还可减缓混凝土的凝结速率，延长凝结时间，推迟混凝土强度的早期发展，同时对于混合料和易性的改善和水泥与水用量的减少起到促进作用，进而达到水化热降低的目的。