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3.2热油管道的压降计算

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1033-2005管道荷载计算方法规定OK

1033-2005管道荷载计算方法规定OK
结构上承受的荷载的标注方法应为表 2 中所示的集中荷载，均匀荷载，单位荷 载中的一种。
T/ES 25 1033-2005
第5页
共 11 页
表2
结构及荷载的标准
荷载标注 集中荷载
均匀荷载
单位荷载
结构
管架主梁
3.1.3（1）（a） ——
O
管架次梁
3.1.3 （ 1）（ a ）
O
纵梁
3.1.3（1）（a） O
表4 荷载 等级 单位 荷载 计算 单位 荷载
a
0.050 0.059
b
0.075
0.06 ~ 0.084
c
0.100
0.085 ~ 0.109
d
0.125
0.110 ~ 0.134
荷载等级（单位：t/m2）
e
f
g
h
0.150 0.175 0.200 0.225
0.135 ~ 0.159
0.160 ~ 0.184
标准
T/ES 25 1033-2005
管道荷载计算方法规定
0
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简要说明
2005-12-15 发布
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日期
2006-01-01 实施
中国石化集团宁波工程有限公司
中国石化宁波工程有限公司
管道荷载33-2005 第 1 页 共 11 页 实施日期：2006-01-01
(1)
式中
w:单位长度管重
b) 垂直管线的集中荷载
垂直管线上支点的集中荷载等于垂直部分全部荷载与水平部分 1/2 荷载之和。 例 2 垂直管线上集中载荷的计算方法：

第三讲 两相流动的压降

第三讲 两相流动的压降

3.2 均相模型压降计算
Davidson提出下式：
µcm = µl (1 + x( ρl ρ g − 1)
此式校正了前式x很小时的偏差，但当x=1时，不 符合实际情况。因为当x 1时，µ cm ≠ µ g ，从而使结果 偏大，是计算值偏高。对于Davidson公式，
ρl Φ = [1 + x ( − 1)]n +1 ρg
dp − F = dz g
n 2− n 2c µ g x G 2−n
D n +1 ρ g
n 2−n l n +1 l
2c µ G dp F − = D ρ dz Lo
ρg 1 − x 2 X = ρl x
2−n
n 2−n 2 c µ G dp g − F = n +1 dz D ρg Go
0 x0 x0
=∫ [
0
ρ g ρl x ( ρl − ρ g ) + ρ g
] g cos θ dz + L' g ρ l cos θ
x0 ( ρl − ρ g ) Ls g cos θ ρ g ρ l ln[ = + 1] + L' g ρl cos θ x0 ρl − ρ g ρg
如果在两相部分( Ls )，将介质总质量全部折算 为液相（饱和水），而令其摩擦压降为：
3.2 均相模型压降计算
µ cm 计算值偏小。这对 但当气相份额（x）大时， 于壁面产气的受热情况是不大合理的。因为壁面附着 的气泡会增大壁面粗糙度，与粘度增大的效果相同，
都会使 f t p 增大。因而，上式使摩擦压降的计算结果 偏低。 Davidson提出下式：

油气集输管线温降计算方法

油气集输管线温降计算方法

油气集输管线温降计算方法摘要：在油管散热以及沿程压降等因素的影响下，油气集输管线会出现温降等问题，科学计算温降有利于促进石油工业的发展，因此本文利用文献资料法等方法对油气集输管线温降计算方法进行了研究与探讨。

在探究过程中先分析了相关的数学模型，例如热力计算模型、传热系数计算模型等，之后分析了计算方法以及具体案例。

在分析后发现通过能量平衡微分方程等模型以及计算程序可以增强计算结果的准确性，减少计算误差，所以需要提高对这一计算方法的重视程度。

关键词：油气集输管线；温降；计算方法前言：温降是油气集输管线经常出现的问题，在进行油气开采管理时做好温降计算工作有利于增强管线运行的安全性与经济性。

但利用传统的苏霍夫温降公式进行估算会降低计算结果的准确性，所以需要探讨新的、精准的计算方法，从而增强温降计算结果的精准性，为管理工作提供依据。

1.油气集输管线温降相关数学模型1.1热力计算模型由于液相中含有不相溶的油和水这两种液体，所以石油工业中的油、气、水混合物流动属于多液多相流动。

但从实际情况来看，其流动的力学关系类似于气液两相流动相，所以将其归纳到气液两相流动的范畴中。

在这种情况下，若假设两相之间没有温度滑梯，且不计油品径向温度阶梯，就可以将气液两相混合物沿管线的能量微分方程设置为公式（1）【1】。

（1）公式（1）当中的q指的是垂直于管壁方向的热流量、H指的是混合物焓、V指的是混合物平均速度、g为重力加速度、θ指的是管轴线与水平面夹角。

但混合物焓会受到其压力和温度的影响，所以可以利用公式（2）表示。

（2）公式（2）中的为焦耳-汤普森系数、为混合物定压比热、为混合物焓自身的温度。

从公式（1）与公式（2）可以获取公式（3）。

（3）公式（3）中的P为混合物焓自身的压力，且=-2π（4）公式（4）中的负号表示散热，k为传热系数，为环境土壤温度。

从公式（3）与公式（4）可以得到公式（5）。

（5）公式（5）中的， - - 。

输油管道设计与管理22

输油管道设计与管理22

水力光滑区: 混合摩擦区: 粗糙区:
e / e 3
0.157 e / e 3
e / e 0.157
输油管道的压能损失
取
e
30D 3 e Re1 e
0.25
λ按紊流光滑区的Blasius公式计算：
0.3164/ Re1
令
0.25 30 D / e 代入边界层厚度计算公式，得 3 Re 1 0.3164 Re 1
其中：
Re1 59.7
8
7
Re2 665 765lg 2e D
输油管道中所遇到的流态一般为： 热含蜡原油管道、大直径轻质成品油管道：水力光滑区 小直径轻质成品油管道：混合摩擦区
高粘原油和燃料油管道：层流区
长输管道一般很少工作在粗糙区。
2、管壁粗糙度的确定 管壁粗糙度 ： 相对粗糙度：绝对粗糙度与管内径的比值(e/D或2e/D)。 绝对粗糙度：管内壁面突起高度的统计平均值。 紊流各区分界雷诺数 Re1、Re2及水力摩阻系数都与管壁粗糙 度有关。我国《输油管道工程设计规范》中规定的各种管子 的绝对粗糙度如下： 无缝钢管：0.06mm 直缝钢管：0.054mm
2e / D
则
Re1 59.22 /
8 7
输油管道的压能损失
规范上取 Re1 59.7 / ，这就是Re1的来历。
8 7
取
e / e 0.157
(1.74 2 lg )2
(混摩区与粗糙区的分界相对粗糙度) (粗糙区摩阻系数计算公式)
代入边界层厚度计算公式，得
如某条管道Re=5×105，若取e=0.1mm，则Re1=6.7×105， Re<Re1，为水力光滑区；若取e=0.15mm，则 Re1=4.2×105，Re>Re1，为混合摩擦区。

管内压降的计算公式

管内压降的计算公式

管内压降的计算公式
管内压降的计算公式可以根据不同的流体和管道条件有所不同。

以下提供两个公式，可根据具体情境选择合适的公式进行计算：
1. 达西公式：用于计算流体在圆管中的压降，其公式为：ΔP = λ× L × (V^2/2g) × (πD^4/8Q^2)。

其中，ΔP为压降，λ为管道摩擦系数，L为管道长度，V为流速，g为重力加速度，D为管道直径，Q为流量。

2. 普威尔公式：用于计算流体在管道中的压降，其公式为：ΔP = f × (L/D) × (V^2/2g)。

其中，ΔP为压降，f为摩擦系数，L为管道长度，D为管道直径，V为流速，g为重力加速度。

以上信息仅供参考，如需更准确的公式或使用条件，建议咨询物理学或流体力学专家。

热油输送管道的温降计算

热油输送管道的温降计算

热油输送管路的温降计算热油在埋地管路输送过程中因无法做到完全绝热，它会沿管线向四周传热，下面仅以纵向温降进行研究计算。

1·设热油输送管道，管外径为D ，周围介质温度为T 0，总传热系数为K ，输量为G ，油品的比热为C ，出站油温为T Q ，油流流到距加热站出口X 米处时，温度降为T ℃。

注：（1）在稳定工况下：温度不随时间而变化，输量不随时间而变化；（2）油流至周围介质的总传热系数K 沿线为常数； （3）沿线地温和油品的比热C 为常数； （4）油品沿管轴线温度不变。

2·在距输油站为X 处取一微元段dx ，设X 处断面油温为T ，油流经过dx 段的温度变化为dt ，由能量方程推导温降公式，稳定流动的能量方程；dx dQ g dx dv v dxdP P h dx dT T h T p -=++⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂θsin 忽略高差和速度变化的影响，则： dx dQ dx dPP h dx dT T h Tp -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂+⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 另外由热力学知识可知：h p T P T T h P h ⎪⎭⎫⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂因此：dx dQ dxdPP T T h dx dT T h h p p -=⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂-⎪⎭⎫ ⎝⎛∂∂ 由于： P p C T h =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ i hD P T =⎪⎭⎫⎝⎛∂∂ 则：dQ dp D C dT C i P P -=-故在L+dL 断面上油温为T+dT ，稳定传热时，dL 上的热平衡方程为：单位时间内管线向周围介质的散热量 = 油流温降放出的热量dQ 表示单位质量液体在单位管长上的热量损失，由传热学关系可知： ()dx MT T D K dQ 0-=π因此： ()dT C dp D C dx MT T D K P i P -=-0π令 PMC DK a π=， 则：()()dxdpD T T a dx T T d i=-+-00 非齐次线性微分方程的通解为：dx e dxdp D e Ce T T axi ax ax ---⎰+=-0由于: 0=x 时，Q T T =，所以：()dx e dxdp e D e T T T T axax i ax Q ---⎰+-+=00 在热油液流中不考虑节流效应，则得到苏霍夫公式：()ax Q e T T T T --+=00单位质量下取：PGC DK a π=适用于流速低、温降大、摩阻热影响较小的情况下。

3.2热油管道的压降计算详解

2018/10/11Biblioteka 输油管道设计与管理1
二、计算热油管道摩阻方法
热油管道摩阻计算有三种方法：
(1) 平均温度计算法
(2) 分段计算法 (3) 基于粘温关系的方法
1、站间平均油温计算法 输送含蜡原油的管路多在紊流光滑区工作，此时摩阻与 粘度的0.25次方成正比，当加热站间起终点温度下的粘 度相差不超过一倍时，取起终点平均温度下的粘度，用 等温输油管的摩阻计算方法计算一个加热站间的摩阻， 误差不会太大。具体步骤是：
一、确定加热站数及其热负荷
确定了加热站的进、出口温度，即加热站的起、终点温度TR 和 TZ 后，可按最低月平均地温，及全线的近似K值估算加热 站间距 LR 。 GC TR T0 b L ln R KD TZ T0 b
加热站站数 nR 按下式计算并化整
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输油管道设计与管理
2
①计算加热站间油流的平均温度 Tpj ，Tpj 1 (TR 2TZ )
3
②由粘温特性求出温度为Tpj时的油流粘度υpj。
③一个加热站间的摩阻为： Q 2 m m pj hR LR 5 m D1 2、分段平均温度计算法
当站间起终点粘度变化较大时，用站间平均温度法计算摩 阻损失误差较大。此时可将站间分成若干小段，分段计算 管路的摩阻。其方法是：
Q 2 m m dhR dl 5 m D1
由微元段的热平衡方程可得到：
①
Gc dT dl KD T T0 b
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②
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输油管道设计与管理
粘温关系取粘温指数方程：
T e u( T T ) T e u( T
R R R
R T0 b

管径选择与管道压力降计算(一)1~60

管径选择与管道压力降计算第一部分管径选择1．应用范围和说明1.0.1本规定适用于化工生产装置中的工艺和公用物料管道，不包括储运系统的长距离输送管道、非牛顿型流体及固体粒子气流输送管道。

1.0.2对于给定的流量，管径的大小与管道系统的一次投资费(材料和安装)、操作费(动力消耗和维修)和折旧费等项有密切的关系，应根据这些费用作出经济比较，以选择适当的管径，此外还应考虑安全流速及其它条件的限制。

本规定介绍推荐的方法和数据是以经验值，即采用预定流速或预定管道压力降值(设定压力降控制值)来选择管径，可用于工程设计中的估算。

1.0.3当按预定介质流速来确定管径时，采用下式以初选管径：d=18.81W0.5 u-0.5ρ-0.5(1.0.3—1)或d=18.81V00.5 u-0.5(1.0.3—2)式中d——管道的内径，mm；W——管内介质的质量流量，kg／h；V0——管内介质的体积流量，m3／h；ρ——介质在工作条件下的密度，kg／m3；u——介质在管内的平均流速，m／s。

预定介质流速的推荐值见表2.0.1。

1.0.4当按每100m计算管长的压力降控制值(⊿Pf100)来选择管径时，采用下式以初定管径：d＝18.16W0.38ρ-0.207 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—1)或d＝18.16V00.38ρ0.173 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—2)式中µ——介质的动力粘度，Pa·s；⊿P f100——100m计算管长的压力降控制值，kPa。

推荐的⊿P f100值见表2.0.2。

1.0.5本规定除注明外，压力均为绝对压力。

2．管道内流体常用流速范围和一般工程设计中的压力降控制值2.0.1管道内各种介质常用流速范围见表2.0.1。

表中管道的材质除注明外，一律为钢。

该表中流速为推荐值。

2.0.2管道压力降控制值见表2.0.2－1和表2.0.2－2，该表中压力降值为推荐值。

供热管网压降温降计算

1.1.1 压降、温降计算公式根据《动力管道手册》压降计算公式：)(10)(10215.11232H H Ld L d w p -++⨯=∆ρλρ式中：1.15——安全系数；p ∆——介质沿管道内流动总阻力，Pa ；L ——为管道直线长度m ；Ld ——为管道局部阻力当量长度m ；W ——蒸汽管道平均流速m/s ；d ——管道内径mm ；ρ——蒸汽介质平均密度kg/m 3；λ——管道摩擦阻力系数，根据管道绝对粗糙度K 值选择，对过热蒸汽管道，按管道绝对粗糙度K=0.1mm 取用；H2-H1——管道终端与始端的高差，m 。

根据《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175-2008 单层保温的管道单位热损失计算公式：Do Di Do In Ta T R R Ta T q ∙+-=+-=αλαπ21)(21 W/m.h 式中：T ——设备和管道的外表面温度（℃），T 应取管道蒸汽介质的平均温度即221t t T +=；t1——管道始端蒸汽温度℃；t2——管道终端蒸汽温度℃；Ta ——环境温度，根据工程情况定℃；R1——保温层热阻 对管道（m.K ）/W ；对平面：(m 2.K)/W ； R2——保温层表面热阻 对管道（m.K ）/W ；λ——保温材料制品在平均温度下导热系数W/（m.K ）； Do ——保温层外径 m ；Di ——保温层内径 m ；α——保温层外表面与大气的换热系数 W/（m 2.K ），w 36α+= GB/T8175-2008规范推荐.K W/m .α26311= 此时风速w 为3.5m/s 。

管径计算是按照正常负荷计算管径，同时以最大负荷及最小负荷校核计算后综合选取的。

管道总传热系数计算

1管道总传热系数管道总传热系数是热油管道设计和运行管理中的重要参数。

在热油管道稳态运行方案的工艺计算中，温降和压降的计算至关重要，而管道总传热系数是影响温降计算的关键因素，同时它也通过温降影响压降的计算结果。

1.1 利用管道周围埋设介质热物性计算K 值管道总传热系数K 指油流与周围介质温差为1℃时，单位时间内通过管道单位传热表面所传递的热量，它表示油流至周围介质散热的强弱。

当考虑结蜡层的热阻对管道散热的影响时，根据热量平衡方程可得如下计算表达式：1112ln 111ln22i i ne nwiLL DD D KD DDD aall -+éùæöêúç÷èøêú=+++êúêúêúëûå（1-1）式中：K ——总传热系数，W /(m 2·℃)；e D ——计算直径，m ；（对于保温管路取保温层内外径的平均值，对于无保温埋地管路可取沥青层外径）；n D ——管道内直径，m ；w D ——管道最外层直径，m ；1 ——油流与管内壁放热系数，W/(m 2·℃)；2 ——管外壁与周围介质的放热系数，W/(m 2·℃)； i ——第i 层相应的导热系数，W/(m·℃)；i D ，1i D +——管道第i 层的内外直径，m ，其中1,2,3...in =；L D ——结蜡后的管内径，m 。

为计算总传热系数K ，需分别计算内部放热系数1 、自管壁至管道最外径的导热热阻、管道外壁或最大外围至周围环境的放热系数2 。

（1）内部放热系数1 的确定放热强度决定于原油的物理性质及流动状态，可用1 与放热准数u N 、自然对流准数r G 和流体物理性质准数r P 间的数学关系式来表示[47]。

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(1)根据 TR 和Tz确定整个加热站间是否有流态转变，若站间 有流态转变，则摩阻应分段计算; (2) 按照平均油温和计算输量计算站间的平均水力坡降i，并 用此值判断有无翻越点（一般用图解法）; (3) 计算全线所需压头 HR 。当全线 K值相同时，加热站一般 按等间距布置考虑。所以各个站间的摩阻 hR相同，因此 无翻越点时，全线所需压头为:
式中： ηR—加热系统的效率； E —燃料油低发热值，kJ/kg
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q 3600 E R
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二、确定泵站数、布站
1、泵站数确定 热油管路泵站数的确定不同于等温管的特点： 泵站数不仅取决于管径和泵站的工作压力，还取决于热力 条件，即必须在热力条件已定的基础上计算全线摩阻损失 以确定泵站数。 假设确定泵站数之前热力计算已经完成，即全线有座nR 个加热站，加热站的进出站温度为Tz和TR，热站间距为 LR，则泵站可按下述步骤确定：
第二节 热油管道的压降计算
一、热油管道摩阻计算的特点
热油管道的摩阻计算不同于等温管路的特点就在于： 1．沿程水力坡降不是常数。 由于热油沿管路的流动过程中，油温不断降低，粘度不 断增大，水力坡降也就不断增大，所以热油管道的水力 坡降线不是直线，而是一条斜率不断增大的曲线。 2．应按一个加热站间距计算摩阻。 因为在加热站进出口处油温发生突变，粘度也发生突变， 从而水力坡降也发生突变，只有在两个加热站之间的管 路上，水力坡降i的变化才是连续的。
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①计算加热站间油流的平均温度 Tpj ，Tpj 1 (TR 2TZ )
3
②由粘温特性求出温度为Tpj时的油流粘度υpj。
③一个加热站间的摩阻为： Q 2 m m pj hR LR 5 m D1 2、分段平均温度计算法
当站间起终点粘度变化较大时，用站间平均温度法计算摩 阻损失误差较大。此时可将站间分成若干小段，分段计算 管路的摩阻。其方法是：
一、确定加热站数及其热负荷
确定了加热站的进、出口温度，即加热站的起、终点温度TR 和 TZ 后，可按最低月平均地温，及全线的近似K值估算加热 站间距 LR 。 GC TR T0 b L ln R KD TZ T0 b
加热站站数 nR 按下式计算并化整
nR L / L R
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①在一个加热站间内，沿管道选取若干个截面，在温降曲
线上查得对应截面的油流温度;
②根据油流温度，在油品粘温曲线上查得对应温度下的油
品粘度;
③根据油流粘度计算油流至对应截面的摩阻，并按相同的
比例在管道纵断面图纵断面线以上表示出该摩阻;
④连接各点，形成的光滑曲线，即为加热站间管道的水力
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(4) 设计算输量下泵站的扬程为HC，泵站站内损失为hc， 一般取hc＝10～20m油柱，则所需泵站数为：
HR H c hc 显然也存在np的化整问题。np的化整要与加热站数的化 整相结合，进行综合考虑。化整的原则与等温管道相 同，不同的是热油管道的输量调节更方便，即还可以 通过调整热力参数来调节。 np
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⑶根据Tpj计算对应的油品粘度υpj及该小段的摩阻
hRi
Q
2 m

m pj
D
5 m 1
li
hRi
i 1 n
则整个加热站间的摩阻为
h
R
不论热油管线处于层流还是紊流，都可以采用分段计算 法计算摩阻。分段越小，每段的温降越小，摩阻计算越 精确，当然计算量也就越大。因此分段法更适合于计算 机计算。
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3、由粘温关系式推导的摩阻计算式
基本思路：以列宾宗公式为基本计算公式，在前述温降公式 和粘温方程的基础上，列出热油管道摩阻计算的微分方程式， 然后积分求解(该方法又称为理论公式法)。
在距加热站出口为l的地方取一微元段dl，此处油温为T，粘度 为υ，管内径为D1，根据列宾宗公式，微元段上的摩阻为：
坡降线。如图所示。
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t
L
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3、 站址的调整
在纵断面上初步确定加热站和泵站的位置后，常需要调整加热站和泵
站的位置，尽量使两者合并成热泵站。这样可以节省投资和经营费用， 方便输油管理。我国在平原地区建设的热油管道，一般都能满足这一
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泵站和加热站合并可以从三方面考虑：
①调整加热站位置或加热站数使加热站向泵站方向合并。当计算的加热 站和泵站数相同时，对于平原地区，适当移动热站位置即可与泵站合 并；当计算的热站数少于泵站数但又较接近时（例如热站数为3，泵 站数为4），可以增加热站数使每座泵站均变成热泵站；当热站数多
1 mu( TR T0 b ) Ei mu( TR T0 b ) Ei mu( TZ T0 b ) l e AR
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上述公式可用于分析热油管道特性及其变化规律。帮助指 导生产管理。但该公式要用到幂积分函数，计算较麻烦， 给电算带来了一定的困难。另外，对于含蜡原油，粘温关 系式用某一个方程描述也不合适，故工程上很少采用。 最后强调一点无论采用什么方法计算摩阻，都要先判断流 态。如果中间有流态转变，则应分段计算摩阻。
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⑴将站间管路按管长或温度区间分成几段，各段的长度根 据实际情况而定。一般每小段的温降不超过5℃，在非牛 顿流体摩阻计算中有时需要按每小段温降1℃来划分。 ⑵从加热站出口开始，由温降公式逐段计算每一小段的起 终点温度或每小段的长度，并计算其算术平均温度。 对于第i小段，起终点温度分别为 Ti和Ti+1，则其算术平 均温度为Tpj=(Ti+Ti+1)/2。若分段是按长度划分的，则每 段长度 li 已知，根据 Ti 和 li，由温降公式求 Ti+1；若分段 是按温度区间划分的，则 Ti 和 Ti+1 已知，可由温降公式 求得每小段的长度li。
) u( T T0 b )
e
③
将式②③代入式①并整理得：
dhR
hTR alR
e
mu( TR T0 b ) mu( T T0 b )
e
dT T T0 b
④
式中 hTR为油温为TR的等温输油管道的摩阻。
令
AR = al R
t e 且已知 dt Ei ( x ) t x
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4、径向温降对摩阻的影响
热油管道径向的速度和温度分布
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由于热油沿径向散热，所以油流在径向存在温度梯度，管中 心温度较高，管壁处较低。径向温降的存在，使管内油品沿 径向产生自然对流，加剧了油流的扰动，使流速分布发生畸 变，从而引起附加摩阻损失，通常用径向温降修正系数来表 示。从而加热站间管路的摩阻损失为: hR hTR l r
r (bi / y ) 式中： Δr—径向温降修正系数； ε—系数，层流为0.9，紊流为1.0 ω—指数，层流为1/3~1/4，紊流为1/3~1/7
υbi—管壁平均温度 Tbi下的油品运动粘度 υy—油流平均温度 Ty 下的油品运动粘度
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第三节 确定和布置加热站、泵站
H R nRhR nRhξ ΔZ H sZ
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若加热站间热力条件不同，则：
H R hRj nR hξ ΔΖ Η sZ
j 1
nR
有翻越点时，全线所需压头为：
H R hRL f hξ ΔΖ f Η sZ
式中：HRLf为起点到翻越点的摩阻损失;
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二、计算热油管道摩阻方法
热油管道摩阻计算有三种方法：
(1) 平均温度计算法
(2) 分段计算法 (3) 基于粘温关系的方法
1、站间平均油温计算法 输送含蜡原油的管路多在紊流光滑区工作，此时摩阻与 粘度的0.25次方成正比，当加热站间起终点温度下的粘 度相差不超过一倍时，取起终点平均温度下的粘度，用 等温输油管的摩阻计算方法计算一个加热站间的摩阻， 误差不会太大。具体步骤是：
h 为翻越点之前各加热站的站内损失之和；
ΔΖ f 为翻越点与起点的高程差；
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Η sZ 为翻越点或终点要求的动水（剩余）压力；
hξ为一个加热站的站内损失，一般取10～20m油柱。 说明：当有翻越点时，翻越点一般不与加热站重合，故 翻越点到其前一站的平均油温要高于整个加热站间的平 均油温，准确计算摩阻应按这一段的平均油温计算。但 在设计计算中，为了简化计算，一般仍按热站间的平均 水力坡降计算该段的摩阻。
且接近于泵站数的倍数时，可以增加热站数使泵站均变成热泵站，并
在泵站间设置单独的加热站。 ②改变泵站特性或泵站数使之向热站方向合并。当可供选择的泵型号较多， 如多级泵有不同的级数，串联泵有不同的扬程时，可以在管路强度允许
的范围内，各自选择不同型号的泵，使各站的扬程不同可以做到泵站与
热站的合并。若计算的泵站数小于热站数且两者相近时（如泵站数为 3， 热站数为4），可以适当增加泵站数使全线均为热泵站，等等。