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输入数据:项目单位GG GG GG FG-ng 1管线号-7001001700100270010027001007介质HCl1气体流量kg/h631067440640630783 2气体密度kg/m3 1.639 6.13 6.13 3.2375 6.13 3气体粘度cp0.014260.011570.011570.011460.01157 4气体Cp/Cv- 1.334 1.3264 1.3264 1.3173 1.3264 5初始压力kPa(a)80800800450800 6最大允许压力降kPa/100m2020202020管道1管道长度m100100100100100 2初选管径mm401505050250 3绝对粗糙度 mm0.20.20.20.20.2管件Le/D145度弯头15290度弯头353180度弯头754三通（分流）405三通（合流）606闸阀（全开）77截止阀（全开）3008蝶阀（全开）209止回阀（全开）13510容器入管口2011其它管件输出数据1最终计算管径mm3002005080250 2管道内截面积 m20.070650.03140.001960.005020.049063 3介质流速m/s20.577915.4049.37461 6.9336928.4314 4雷诺数-419385816329282484431567673767392 5流动状态-完全湍流完全湍流过渡湍流过渡湍流完全湍流6摩擦系数-0.017830.019640.028870.025840.018611 7管件当量长度m00000管道压降1100m管道压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795 2直管段压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795 3局部阻力降kPa00000 4总压降kPa9.894167.1224215.5121 2.5407418.39795。
管线压降计算方法
通常按下列方法计算管线的压降。
液体：先决定管道尺寸和计算雷诺数。
根据管道的尺寸和管道内表面的粗糙度可以从莫诺图（化工原理流体的流雷诺数 Re=管径*流速*流体密度/流体粘度
流体在直管道中流动的压降可用达西公式计算，具体如下：
层流（Re<2000）压降=（32*粘度*管长*流速）/管径的平方
紊流（Re>2000）压降=（0.5*阻力系数f*管长*密度*流速平方）/管径的平方
对于管件，可以查出管道中所有管件的当量长度L'，在计算压降时，上面公式中的
管长=直管长度+管件当量长度之和
这样就可以求出理论上的压降。
再不懂，就翻翻化工原理，问问你办公室里的师傅。
燃气管道压降计算
燃气管道的压降计算是工程设计中非常重要的一部分，它涉及到管道内流体的流动特性、管道材料、管道尺寸、流体性质等多个因素。
压降是指流体在管道中由于管道摩擦、弯头、阀门等元件的阻力而产生的压力损失。
在进行压降计算时，需要考虑以下几个方面：
首先，需要确定流体的流量、流速和流体的性质，包括密度、粘度等参数。
这些参数将直接影响到压降的计算。
其次，需要考虑管道的材质和尺寸，包括管道的直径、长度、壁厚等参数。
这些参数将影响到管道内的摩擦阻力。
另外，管道中的附件，如弯头、阀门、管道变径等也会对压降产生影响，需要对这些附件进行适当的修正计算。
在进行压降计算时，可以采用Darcy-Weisbach公式或者其他流体力学公式进行计算。
同时，也可以借助计算机辅助工具进行精确的压降计算。
此外，还需要考虑流体在管道中的流动状态，如层流或湍流状态，这将影响到压降的计算方法和结果。
最后，需要根据实际工程要求和安全标准，对计算得到的压降结果进行合理的评估和校核，以确保管道系统的安全稳定运行。
综上所述，燃气管道的压降计算涉及到多个因素，需要综合考虑流体性质、管道参数、流动状态等多个方面的因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
管径选择与管道压力降计算第一部分管径选择1．应用范围和说明1.0.1本规定适用于化工生产装置中的工艺和公用物料管道，不包括储运系统的长距离输送管道、非牛顿型流体及固体粒子气流输送管道。
1.0.2对于给定的流量，管径的大小与管道系统的一次投资费(材料和安装)、操作费(动力消耗和维修)和折旧费等项有密切的关系，应根据这些费用作出经济比较，以选择适当的管径，此外还应考虑安全流速及其它条件的限制。
本规定介绍推荐的方法和数据是以经验值，即采用预定流速或预定管道压力降值(设定压力降控制值)来选择管径，可用于工程设计中的估算。
1.0.3当按预定介质流速来确定管径时，采用下式以初选管径：d=18.81W0.5 u-0.5ρ-0.5(1.0.3—1)或d=18.81V00.5 u-0.5(1.0.3—2)式中d——管道的内径，mm；W——管内介质的质量流量，kg／h；V0——管内介质的体积流量，m3／h；ρ——介质在工作条件下的密度，kg／m3；u——介质在管内的平均流速，m／s。
预定介质流速的推荐值见表2.0.1。
1.0.4当按每100m计算管长的压力降控制值(⊿Pf100)来选择管径时，采用下式以初定管径：d＝18.16W0.38ρ-0.207 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—1)或d＝18.16V00.38ρ0.173 µ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—2)式中µ——介质的动力粘度，Pa·s；⊿P f100——100m计算管长的压力降控制值，kPa。
推荐的⊿P f100值见表2.0.2。
1.0.5本规定除注明外，压力均为绝对压力。
2．管道内流体常用流速范围和一般工程设计中的压力降控制值2.0.1管道内各种介质常用流速范围见表2.0.1。
表中管道的材质除注明外，一律为钢。
该表中流速为推荐值。
2.0.2管道压力降控制值见表2.0.2－1和表2.0.2－2，该表中压力降值为推荐值。
Dp=(L*450*Qc1.85)/(D5*P)L D P压降(bar)管道长度(m)管道内径(mm)压缩机排气口的绝对压力(bar)0.0012061320.59080.1258994741202580.6963281413005080.847726628502580.62513804510006580.22135675410008080.551212288150021981.571908462100040100.37218539812008080.0665774910002598 1 对于给定压力降，管网的最大许可长度之经济公式。
I=（⊿P*d5**P)/(450*QC1.85) I：管许可压降bar。
P：进口绝对压力bar。
QC：流量L/S。
d:管道内径。
设计一个管路系统，最好是环形布置，可缩空气从两个方向通到用气点，当间隙大量用气时压缩空气供应仍平衡。
4．2 确定储气罐容积公式：（只适用节方式的压缩机） V=Q/（8*⊿P） V：储气罐容积m3。
Q：最大压缩机的流量m3/min。
⊿P：设定的压差 bar。
压力空压机作大气量补充之储气罐容积计算公式： V=(Q*t)/(P1-P2)=L/(P1-P2) V：储气罐容积L。
Q：放气阶段。
t: 放气阶段的所需时间S。
P1：网络的标准工作压力bar。
P2：用气设备的最低压力bar。
L：补气段的空气L/工作周期。
4．3 直管之压降计算公式： ⊿P=450*{(Qv1.85*I)*(d5*P)} ⊿P: 压力降bar。
Qv：空气流量，L/S。
d: 内管径mm。
I：管长度 m。
P：绝对初始压力bar。
Qc压缩机排气量(l/s)m/min833.33333335016.666666671166.66666671075 4.5166.666666710166.6666667103333.33333320083.333333335200122083.333333125 I：管道总长m。
单相流（不可压缩流体）管道压力降的计算注意事项1安全系数计算方法中未考虑安全系数，计算时应根据实际情况选用合理的数值。
a通常，对平均需要使用5～10年的钢管，在摩擦系数中20%～30%的安全系数，就可以适应其粗糙度条件的变化超过5～10年，条件往往会保持稳定，但也可能进一步恶化，此系数中未考虑由于流量增加而增加的压力降，因此 b规定中对摩擦压力降计算结果按1.15倍系数来确定系统的摩擦压力降，但对静压力降和其他压力降不乘系数2 计算准确度在工程计算中，计算结果取小数后两位有效数字为宜。
对用当量长度计算压力降的各项计算中，最后结果所取的有效数字仍（1）压力降的计算由Re准数判断流型输入：u :d :μ: w: Vf:/hρ:输出： a 层流 Re<3000Re:28.1363625 b 湍流 Re≥4000由Re与管壁相对粗糙度（ε/d)确定摩擦系数λ输入：Re:28.1363625绝对粗糙度ε可由查表确定ε:0.2mm摩擦系数可由查图确定d:50mm输出：λ： 2.2746366b 单位管道长度的摩擦压力降ΔPf/L输入：λ：d :ρ:u :w:Vf:/h 输出：ΔPf/L：20.46930875Kpa/m确定直管长度和管件及阀门等的当量长度输入：L:Le:Le 的计算详见工艺系统工程设计规定p174直管与管件、阀门的摩擦ΔPfΔPfb=ΔPf/L×（L+Le)ΔPfb ：859.7109673Kpac 突然缩小或扩大产生的压力降反应器出口（锐边）ΔPk1输入：ρ:930Kg/m³u : 1.71m/s 确定d 后通过质量流量W 对初步选定的u=1.8m/s 进行修正K:0.5K 值可由容器接管口的阻力系数表确定P173Kv:1Kv 一般取为1输出：ΔPk1:2.03955975Kpa贮槽进口（锐边）ΔPk2输入：ρ:u :K:Kv:输出：ΔPk2：0KPaΔPk:2.03955975Kpaa 总摩擦压力降ΔPf 输入：ΔPf ：861.7505271KpaΔPf=ΔPk+ΔPfb以上是摩擦压力降的计算，下面进行静压力降与速度压力降的计算静压力降ΔPs 输入：Z2: 6.3m Z1:7.5m ρ:930Kg/m³输出：ΔPs-10.94796Kpa速度压力降ΔPn输入：u2:0m/su1:0m/sρ:930Kg/m³输出：ΔPn：0Kpa总压力降ΔPΔP=ΔPf+ΔPs+ΔPnΔP:850.8025671Kpa单相流（可压缩流体）注意事项1 压力较低，压力降较小的气体管道，按等温流动一般计算式或不可压缩流体流动公式计算，计算时密度用平均密度，对高压气体首先要分析气体是否处在临界流动2 一般气体管道，当管道长度L>60m时，按等温流动公式计算;L<60m时，按绝热流动公式计算，必要时用两种方法分别计算，压力降较大的结果3 流体所有的流动参数只沿流动方向变化4 安全阀、放空阀后的管道，蒸发器至冷凝器管道及其他高流速及压力降大的管道系统，都不适宜用等温流动计算5 公式适用范围（1）可压缩流体当压力降小于进口压力的10%时，可压缩流体计算公式、图表以及一般规定等均适用，误差在5%范围以内（2）流体压力降大于进口压力40%时，如果蒸汽管可用巴布科克式；天然气管可用韦默思式或潘汉德式计算（3）为简化计算，在一般情况下，采用等温流动公式计算压力降，误差在5%范围以内1 采用等温式计算摩擦压力降ΔP基本与不可压缩流体计算方法一致气体平均密度ρm输入：P1：（设定值）P2:T:M:控制误差<1%ρ1:ρ2:ρm:由Re准数判断流型输入：u :m/s d :307mmμ:0.011mPa.s w:5000Kg/hVf:m³/h ρ: 1.58Kg/m³输出： a 层流 Re<3000Re:524133.847b 湍流 Re ≥4000由Re 与管壁相对粗糙度（ε/d)确定摩擦系数λ输入：Re:524133.8绝对粗糙度ε可由查表确定ε:0.2mm 摩擦系数可由查图确定d:307mm 输出：λ：0.0176摩擦压力降ΔPf 输入：λ：0.0176d :307mm ρ: 1.58Kg/m³u :m/sw:5000Kg/hVf:m³/hL:45000m输出：ΔPf ：282.2016616Kpa/m通过计算P1：429.2016616KpaP1=P2+ΔPf气体平均密度ρm 输入：P1：429.2Kpa （设定值）P2:147Kpa T:298K M:16Kg/molρ1: 2.77308006Kg/m³ρ2:0.94977346Kg/m³ρm:1.557542327Kg/m³由Re 准数判断流型输入：u :m/s d :307mm μ:0.011mPa.s w:5000Kg/h Vf:m³/h ρ: 1.56Kg/m³输出： a 层流 Re<3000Re:524133.847b 湍流 Re ≥4000摩擦压力降ΔPf 输入：λ：0.0176d :307mm ρ: 1.56Kg/m³u :m/sw:5000Kg/hVf:m³/hL:45000m输出：ΔPf ：285.8196316Kpa/m通过计算P1：432.8196316Kpa P1=P2+ΔPf选定P1:433Kpa等温流动声速uc 输入：T:298K M ：16Kg/mol 输出：uc ：393.412951m/s声速下的临界流量输入：uc:393.41m/s d:0.307m输出：Vuc:104783.8384m³/h声速下的临界压力输入：WG:5000Kg/hT:298K Vuc:104783.84m³/hM:16Kg/mol输出：Puc:7.385382612Kpa声速下的临界密度输入：Puc:7.3853KpaM:16Kg/mol T:298K输出：ρuc:0.047716748Kg/m³平均密度ρm:0.979430944Kg/m³达到临界条件所需管道长度L 输入：ΔPf 285.82Kpaλ：0.0176W:5000Kg/h d:307mm ρm:0.98Kg/m³输出：L ：28269.26721m气-液两相流（非闪蒸型）注意事项1 适用于气-液混合物中气相在6%～98%（体积）范围内2 在工程设计中，一般要求两相流的流型为分散流或环状流；若选用的管路经计算后为柱状流，应在压力降允许的情况下 尽量缩小管径，增大流速，使其形成环状流或分散流。
