大跨径连续刚构桥梁的常见病害及控制措施

（ ４） 桥面系减载。对大跨度连续刚构而 言， 恒载在总重量中占有相当大的比重， 减 小桥跨内桥面的恒载重量诸如变砼桥面铺 装为沥青砼桥面铺装、变砼栏杆系为钢质 栏杆系、减薄人行道铺装厚度等能有效地 减小跨中的下挠量。
连续刚构桥是墩梁固接的连续梁桥。 中部分张拉锚固后出现的纵向开裂裂缝及
因为这种体系利用主墩的柔性来适应桥梁 墩顶横隔板的竖向和横向裂缝等。
的纵向变形， 所以在大跨度高墩连续梁桥
通过对病害桥梁的调查分析， 其病害
中比较适合。连续刚构桥也分跨中带铰和 原因可归咎于设计上、施工上、材料上等三
跨中无铰两种类型， 两者一般均采用变高 个方面。
（ ３） 跨中底板纵向裂缝问题。为了减轻 结构自重， 箱梁底板在跨中一般比较薄， 有 的桥梁底板布设一层纵向预应力钢束， 其 厚 度仅 ２５～２８ｃｍ， 布设两层纵向预应力钢 束的厚度为 ３２ｃｍ。为了锚固靠近 腹 板 ， 减 小平弯角度， 往往预应力钢束横向布置间 距较小， 一般管道间净距离为 ６～７ｃｍ， 在此 截面的挖空率非常大， 截面削弱较大， 加之 如横向普通钢筋配置不强， 此部分砼浇筑 质量又有问题， 则在强大的底板纵向预应 力束全部张拉锚固时， 底板砼因承受不了 底板束的压力而导致开裂。
墩， 此外双薄壁墩还有削减墩顶负弯矩峰 力也将产生一定影响， 从设计的角度来分
值的作用。连续刚构桥结构为多次超静定 析其原因主要是对混凝土徐变的影响程度
结构， 混凝土收缩、徐变、温度变化， 预应力 及长期性估计不足。
作用、墩台不均匀沉降等引起的附加内力
连续刚构从设计上为减轻自重而都采
对结构的影响较大， 但同时这种桥具有结 用高强的薄壁箱形主梁， 加载龄期对砼的
预应力砼连续刚构主梁采用的均为高 强度的砼， 但高强砼也有其不足之处， 它不 仅 对 原 材 料 选 择 、生 产 运 输 、施 工 管 理 及 质 量控制等各个方面都有严格的要求， 而且 在材料的性能上也存在许多突出的缺点亟 待解决：

摘要 ： 近年 来 ， 大跨 度预 应 力混凝 土连 续刚构 桥 梁在我 国得到 了较快 的发展 ， 在运 营过 程 中相继 出现 了种 种 病害 。文章研 究探 讨 了大跨 但 度预应 力混凝 土连续 刚构桥 梁的典型 病 害类型及 成 因， 并在 此基础 上 ， 出了相应 的处理 措施 。 给
价理措 施
Ｃｏ ｉ ｎｔｎｕｏ ｓ Ｒｉ ｉ Ｆｒ ｍ ｅ Ｂｒ ｄ ｅ Ｄａ ａ ｅ ｎｄ Ｈａ ｕ ｇ ｄ ａ ｉ ｇ ｍ ｇ ｓａ ｎｄｌ ｅ ｓ ｅ ｉ Ｍ ａ ｕｒ ｓ ｎｇ
王悦 Ｗａ ｇＹ ｅ 李 姗 Ｌ ｈ ｎ ｎ ｕ ； ｉ ａ Ｓ
中 图分 类 号 ： ４ Ｕ４
文 献 标 识 码 ： Ａ
文 章 编 号 ：０ ６ ４ １２ １ ０ — ２０ Ｏ １０ — ３ （００）３ ０ ０ 一 １ １
・
响 程 度 及长 期 性 估 计 不足 。 ２） （ 预应 力度 对 混凝 土徐 变 的 影响 。 跨 大 为 了更 好地 发挥 已建 桥 梁 的作 用 ， 要 通 过 技 术 手段 对桥 梁 的 度 预 应 力 混凝 土 连 续 刚构 桥 梁 若 预 应 力 度 较 小 ， 徐 变 变 形可 能 增 需 则 病害进行 处理 ， 以期在短 期内迅速提高桥梁承载 力， 消除交通安全 大 ， 致 主 梁 下挠 变形 加 大 。 反 之 ， 凝 土 徐 变 变形 加 大 ， 应 力 束 导 混 预 隐患。 的 应 力 损 失 也 相 应 加 大 ， 一 步 减 小 了预 应 力 度 ， 而 导 致 主 梁 下 进 从 １ 连续刚构桥特点 挠 变 形值 加 大 。 连 续 刚 构桥 是墩 梁 固接 的 连 续梁 桥 。 续 刚构 桥 也 分 跨 中 带铰 连 ２３施工 因素 ． 和跨 中无铰两种 类型 ， 两者 一般均采用变高度梁。高墩的柔度 可以 （） １ 混凝土 由多种地方性材料配 制而成 ， 施工过程 中对混凝土 适 应 结 构 由预 加 力 、混 凝 上 收 缩 徐 变和 温 度 变化 所 引 起 的纵 向位 原材料 的选择及拌合 、 浇注 控制不严 ， 导致混凝 土的品质达不到设 移 。连 续 网 构桥 结构 为多 次 超 静定 结构 ， 凝 上 收 缩 、 变 、 ０ 混 徐 温度 变 计 的 要 求。 （ 箱 梁 的腹 板承 受 各种 荷 载 组 合 下 的 主 拉应 力或 主 压 ２） 化 ， 应 力 作 用 、 台不 均 匀 沉 降 等 引起 的 附加 内 力 对 结 构 的 影 响 应力 ， 预 墩 腹板的厚度较设计厚度减 薄将进一步恶化腹板斜截面 的抗剪 较大 ， 但同时这种桥 具有结 构整体性 好、 震性能优越 、 扭潜力 能 力 ， 至 会 导 致腹 板 开 裂 。 ３ 施 工 的 过程 控 制 不严 而 可 能 出现 钢 抗 抗 甚 （） 筋连接质量差、 绑扎不到位、 混凝土拌合及振捣质量差、 模板安装不 大、 结构 受力合理、 型简洁明快等优点。 桥 连 续 刚 构 也 具 有特 定 的适 用 条 件 ： 为墩 梁 固 结 的 多 次超 静定 牢 固 ， 致 漏 振 、 窝 、 面 、 筋 、 虽 导 蜂 麻 露 漏浆 、 台等质 量 问题 。 错 刚架 结 构 ， 设计 目标 是使 其 结 构行 为接 近连 续 梁 ， 以 跨度 不 宣 太 但 所 ２４材 料 因素 ． 小 、 续 孔 跨 不宜 太 多 、 墩 不 宜太 矮 、 连 桥 总桥 长 不 宜 太长 ｉ 大跨 径 混凝 （） １ 自收 缩 开 裂 。高 强 混 凝 土 由于 自干燥 ， 由 此 产 生 的 自收 并 土梁 桥 主 要缺 点 是 自重 大 ， 承 载 能 力绝 大 部 分 用 于 克服 自重 。 其 缩 ， 混 凝 土 产 生早 期 裂 纹 ， 长 期 的干 燥 收 缩 是 不 同 的 ， 使 与 自收缩 开 ２ 连 续 剐 构桥 病 害及 成 因分 析 裂 降 低 混凝 土 耐 久 性 。 ２ 湿 胀 开裂 。 胀开 裂 是 由于 高强 混凝 土 的 （） 湿 目前 ， 大跨 径 预 应 力 混凝 土 连 续 刚构 桥 出现 的病 害 主 要 集 中 在 水 灰 比低 ， 凝 土 中部 分 水 泥 没 有 水 化 ， 凝 土 在水 分长 期 作 用 下 ， 混 混 膨 两 个 方 面 ： 是 混凝 土 开 裂 ， 箱 梁 竖 向 开 裂 、 梁 底 板 纵 向 开 裂 、 外 来 水 分扩 散 到 混 凝 土 内部 后 与 水 泥 发 生 水 化 反应 ， 胀 应 力超 过 一 如 箱 箱梁腹板 出现斜裂缝 等 ； 另一类是主跨跨 中下挠幅度过大。引起这 混凝土的抗拉强度时造成 的开裂。 ３ 脆性。 （） 高强混凝土的延性比普 通 混 凝 土差 ， 混凝 土 的延 性 随 强度 的增 加 而 降低 。 素 些病害 的原 因大致可以归结为设计、 施工以及材料三个方面。 ２１箱 梁 开 裂 。 ３ 处 理 措施 （ ） 板 斜 裂 缝 问题 。 对 于 大跨 径 桥 梁 ， 主 拉 应 力 较 大 的 梁 １腹 在 ３１针 对 承载 能力 小 足 的 加 固措 施 ． 段 ， 往 设 置 了 竖 向预 应 力 筋 ， 大 大 抵 消 荷 载 作 用 引起 的主 拉 应 往 能 （ ） 过 增 大原 结构 构 件 截 面 提 高 原 结 构 的 强度 和 刚 度 ；２） １通 （ 更 取 （） 力 。 用纵 向预 应 力布 置 方案 ， 预 应 力 钢 束 线 形尽 量 简 化 ， 束 平 换 结 构 构 件 或新 增 构 件 ， 代 承 载 能 力 不 足 的构 件 ；３ 改 变 原 结构 采 将 钢 降 （】 以 弯和竖弯种类较少且极有规律 ， 预应力施工难度较小 ， 消了下弯 的 受 力体 系 ， 低 部 分 构 件 的受 力 ；４ 对 原 结 构 施 加 外 应 力 ， 改 取 束和弯起束， 箱梁 腹 板 ９ ％以上 长 度 范 围 内均 无 纵 向预 应 力 通 道 穿 变其 应 力 分布 ， 到 提高 原 结 构 的 强度 和 刚 度 。 ０ 达 ３ ． 对 混凝 土开 裂 的 加 固措 施 ２针 过 ， 利 于 钢 筋 骨 架 的 绑 扎 和 腹 板 混凝 土 的 浇筑 ， 容 易 保 证 硅 的 有 更 针对混凝土开裂 的加固措施为了约 束箱梁裂缝的进一步发展 ， 质量。 ２ 顶板 纵向开裂 问题。 （） ①主梁项板在较长悬臂箱梁翼板的根 部 ， 载、 恒 活载 产 生 的 负 弯 矩 均 较 大 ， 板 跨 中 的 活 载 正 弯 矩 较 大 ， 加强对腹板 混凝土的约束 ， 强腹板抗 剪承载能力和刚度 ， 项 增 可采取 横 向预 应 力钢 绞 线 布 设 不 可 能 在 悬 臂 根 部 布 置 在 顶 板 上 缘 而 在 跨 腹板 内侧粘贴钢板 的措施。 对于粘贴钢板需要注意两点 ：１混凝土 （） 中却布置于顶板下缘。② 根据计算 分析 ， 连续 刚构箱梁在浇筑完一 表面先要找平处理 ，表面不平整则无法保证 混凝 土与钢板紧密粘 （） 节混凝土后 即张拉完该节段桥面横 向预应力钢束 ， 由于应力分布和 贴 ；２ 粘贴胶质 量一定要有保证。 叠 加 ， 面 板 中 横 向 预 应 力分 布 极 不均 匀 ， 也 是 造 成 桥 面 板 出 现 桥 这 ４ 结 语 通 过 以 上 分 析 ， 以得 出如 下 结 论 ： １ 除 施 工 缺 陷外 ， 凝 土 可 （） 混 局 部 纵 向开 裂 的原 因之 一 。 ３ 跨 中底板 纵 向裂 缝 问题 。 了减 轻 结 （） 为 开 裂 和 主 跨 跨 中 区 段 下 挠 幅 度 过 大 是 预 应 力 混 凝 土 连 续 刚 构 桥 最 构 自重 ， 梁 底板 在 跨 中一 般 比较 薄 。 了锚 固 靠 近腹 板 ， 小 平 弯 箱 为 减 产 （ 针 角度 ， 往预应力钢束横 向布置 间距较 小 ， 往 在此截面 的挖空率非 常 常 见 的两 种 病 害 形式 ， 生病 害 的原 因往 往 不 是 单 一 的 ；２） 对 混 针对跨 大 ， 面 削 弱 较 大 ， 之 如 横 向普 通 钢 筋 配 置 不 强 ， 截 加 此部 分混 凝 土 浇 凝 土开裂 的常用维修

二、常见病害
1、混凝土表面蜂窝、麻面、空洞 2、混凝土保护层厚度不足，露筋，钢筋锈蚀 3、混凝土破损、不密实、露筋 4、张拉后未及时进行封锚 5、箱梁底板、腹板节段处错台 6、箱梁顶板内侧、底板内外侧纵向裂缝
1、混凝土表面蜂窝、麻面、空洞
2、混凝土保护层厚度不足，露筋，钢筋锈蚀。
2、混凝土离析、不密实，露筋。
4、张拉后未封锚，钢绞线、锚具外露、锈蚀 。
5、箱梁线形不平顺，箱梁底板、腹板节段处 错台。
5、箱梁顶板内侧、底板内外侧纵向裂缝 箱外
写在最后
经常不断地学习,你就什么都知道。你知道得越多,你就越有力量 Study Constantly, And You Will Know Everything. The More
连续刚构桥常见病害
一、介绍 二、常见病害 三、特殊病害 四、预防与控制
一、介绍
随着近年来设计、施工工艺的成熟，连续刚构 大桥已成为一种普通桥型结构，但在对连续刚构大 桥的验收检查中，一些问题及病害仍然频繁出现。 下面，我们把在检查过程中发现的典型病害做个简 单介绍，以便参建各方在施工过程中加强管理，避 免类似病害的发生。
Yoபைடு நூலகம் Know, The More Powerful You Will Be
结束语
感谢聆听
不足之处请大家批评指导
Please Criticize And Guide The Shortcomings
讲师：XXXXXX XX年XX月XX日

国家 中国 挪威 挪威 巴拉圭 中国 中国 澳大利亚 挪威 中国 中国 奥地利 葡萄牙 英国 加拿大 中国 中国 中国 日本 中国 中国
建成 年代 2006 1998 1998 1979 1997 2003 1985 1994 2003 2001 1989 1991 1995 1997 1999 2002 1995 1976 1997 1997
（4）火灾、地震等灾害。
2.4
材料性能的退化
（1）混凝土碳化导致其强度降低； （2）氯离子对混凝土的侵蚀； （3）钢筋的锈蚀； （4）预应力损失过多。
2.5
桥梁养护水平低
（1）未对桥梁进行日常检查，未及时发现各种病害； （2）桥梁未得到及时有效的维护，长期带“病”工作； （3）各种病害发展及加剧，导致桥梁承载力大幅下降。
检测资料不完整：
对原箱梁的保护要求高：
施工安全管理要求高：
五、连续刚构桥加固工程案例
5.1 三门峡黄河公路大桥
5.2 广州华南大桥
5.3 江津长江公路大桥 5.4 广州丫髻沙辅航道刚构桥 5.5 广州东圃大桥 5.6 柳州洛维大桥
5.1 三门峡黄河公路大桥
跨 中 下 挠
主跨结构型式 带钢挂梁 T 构 连续刚构 连续刚构 三跨带铰 T 构 连续刚构 连续刚构 连续刚构 连续梁 连续刚构 连续刚构 连续刚构 连续刚构 连续刚构 带挂梁 T 构 连续刚构 连续刚构 连续刚构 有铰 T 构 连续刚构 连续刚构
1.2 大跨径连续刚构桥常见病害
两大类病害
病害的特征
二、连续刚构桥病害产生的主要原因
跨径（m） 330（含 103m 钢梁） 94+301+72 86+202+298+125 270 150+270+150 58+182+265+194+70 145+260+145 260 145+2× 260+145 145+252+54.8 250 250 250 165+43× 250+165 137+3× 250+137 146+3× 250+146 162.5+3× 245+162.5 55+140+240+140+55 140+240+140 140+240+140

径连 续刚构桥 粱在施 工过程 中常遇 的 问题 ， 并对此提 出 了相 关的对 策。 关键 词 ： 大跨 径连续 刚构桥 梁 ； 问题 ； 策 对
１常 见 害 病 一 半立方抛 物线 和二次抛物线 。采用二次抛物线 身大多为柔性墩 ，常见的有双肢薄壁墩和空心 Ｊ Ｕ 段的梁高减小 ， ４ 减小 了结构 薄壁墩。 双肢薄壁墩常用于墩身不高的情况， 墩 经过对国内已建成的大跨径连续 刚构 桥梁 可 以使箱梁 Ｉ ￣ ８ 但对克服该 区段 的主拉应力不利 。 身较 高常采用空心薄壁墩。分析大跨径连续刚 的来 看 ， 通过调查 ， 国已成的大跨径连续 刚构 自重 ， 我 设计合适可靠 的竖 向预应力 。箱梁施加竖 构 桥墩身开裂的原因 ， 由于混凝土的收缩、 均是 桥梁中 ， 的病害主要有 以下几种情况 ： 中 出现 跨 内外 而造 挠 度过大 ； 箱梁腹板 、 底板产生裂缝 ； 墩顶 梁 向预应力的主要 目的是克服主拉应力 ，竖向预 日照温差 、 温差 的影 响 ， 成表面开裂 。 应力的有效性 ， 对箱梁腹板的受力影响很大 竖 为 了减 小混凝 土的收缩 ， 增强混凝土的抗裂性 ， 段 开裂 ； 桥墩墩身裂缝。 ２裂缝形成的原因 向预应力常采用精轧螺纹粗钢筋或钢绞线 。 设计 与施工 中除 了配置足 够的受力钢筋外 ， 尚 增加纵 向预应力下弯束。由于竖 向预应力 应在主筋 的外表 面设置 防裂钢筋 网片 ，同时在 目 ， 国大跨径预应力混凝土连续梁桥 前 我 适 裂缝形成 的原因 ， 主要有 以下几方面 ： 在主桥总 的施工质量很难完全达到设计要求 ， 当增设 混凝土 中加人—定的抗 裂防水膨胀剂。 ４ ４跨 中挠度过大预防 体设计 中， 比例 、 跨径 箱梁截面尺寸的拟定不合 腹板下弯束 ，对克服腹板 内的主拉应力和剪应 理； 结构设 计抗弯剪能力不足 ； 对有预应力钢束 力有利 ，同时下弯 束应弯至截 面高度 的 ２ ， ３以 很多大跨径连续 刚构桥梁虽然在 主梁 的设 在 提 引起的附 力估计不足 ；对温度应力 的重视不 下。 中跨跨 中及悬臂中部设置横隔板 ， 高箱 计 中没有足够的预拱度 ，但在建成通车—段时 Ⅱ 够； 施工质量 不好 ， 中包括 ： 其 混凝 土浇筑 与养 梁畸变 刚度 ， 而提高箱梁受力的整体性 。 从 间后 ， 跨中均 出现不同程度 的下挠 ， 箱梁 这不但 生不好 、预应力钢柬的保护层厚度达不到谢 ｝ ． 适 当增加边跨 现浇段的底板和腹 板厚度 ， 给行车带 来麻烦 ， 而且 会使结构 开裂 、 坏 ， 破 给 要求、支架与模板变形过大、预 应力 张拉力 不 并设置 足够 的防崩钢筋 。由于受力和锚固的需 结构带来安全隐患 。 因此 ， 设计与施工 中可以 在 要， 边跨底板预应力束在边跨现浇段 向顶板方 采取 以下措施 ： 足、 灌浆不及时或其它质量问题等 。 ２ ｌ腹板剁象 原因 逢 蜥 向弯 曲， 且该处钢柬竖 弯曲线半径较小 。 钢束弯 适当增加梁高， 提高结构的承载能力。高、 腹板偏薄 ； 了竖弯束 ； 向预应力筋作 曲产生 的附 加径 向力使预应力管道下缘混凝土 跨比是影响主梁受力的主要参数，适当增加梁 取消 竖 用不如初期设计期待的好 ； 施工粗糙 ， 未达设计 承受径 向荷载 的作用 ，底板因受过大的径向力 高 ， 以提高结构的承载能力 。 可 要求 。 而容易产生崩裂。 梁高 ， 可增加 主梁的刚度 ， 改善主梁应力状 ２ ． 中底板纵 向裂缝原因分析 ２跨 合拢段 的混凝土标号提高半级或一级 。由 况 。 根据设计经验 ， 国内早期连续刚构箱梁根部 底 板厚度偏薄 ； 向普通钢筋配设不强 ； 横 张 于连续刚构桥往往具有跨度 大，施工过程存在 梁高一般为中跨 长度 的 １ ６ Ｉ８ ／ ，／ ，近期 设计的 １，１ － 拉 进行孑道灌浆 。 Ｌ 结构体 系转换 的特 点。合拢段不但是结构最薄 连续刚构桥 ，箱梁根部梁高— 般为中跨长度的 ２ ３顶板纵向裂缝原因分析 弱的部 分， 而且该部分为后浇混凝土。 箱梁合拢 １１ －１１ 。 ，６ －／７ 主梁截面箱宽与翼板宽不当 ， 向预应力 段混凝 土的浇 注 ， 横 使得结构 由原来的静定结构 设置 足够的施工预拱度。混凝土的收缩徐 钢束设置不合理；横向预应力钢束张拉时间不 转换成 了超静定结构 ，同时 由于合拢温度的影 变对挠度的影响较大， 而根据 目 前的理论， 较难 当， 造成横向预应力分布不均匀； 箱梁温度应力 响 ， 使得该部分的应力状况相对 较为复杂 ， 高 准确计算 ， 提 因此适当加大跨中预拱度， 以抵消箱 计算与实际清况不符。 混凝土的等级 ， 以提高结构的抗裂效应。 可 梁 的后期下挠 。 ３后期主梁下挠过大的原 因分 析 合理确定箱宽与悬臂翼缘 宽的比例，合理 增加底板预应力束， 并采用分批张拉， 部分 后期主梁下挠过大 的原因主要有 以下几个 设置横向预应力钢束 ，使顶板 在各种 工况情况 底板预应力束可滞后 １ 年左右的时间， 待混凝 方面 ：当前大型预应力混凝土连续刚构桥梁一 下不出现引起开裂的拉应力。适 当加强桥 面铺 土完成一定的收缩 、 变后再张拉。 徐 般采用泵送混凝土浇筑 ， 混凝土强度高 、 水灰 比 装钢筋 ， 如混凝 土桥面 ， 则应注意设置混凝士桥 在中跨底板适当设置体外备用钢束， 待需 较大 ， 各种添 加剂触 水剂 、 早强剂 、 凝剂） ， 面变形纵 向缝 的位置。 缓 多 根据计算分析 ， 合理设置 要时进行 张拉。 对 混凝土的收缩徐变特性有较大的影响 ，尤其 箱 梁桥面板横 向预应力钢束 张拉 锚固程 序 ， 分 延长 混凝土 的加载龄期 ， 减少徐变对结构 是 对混凝 土后期徐变的影响。加 载龄期对 混凝 批 张拉横 向预应力钢束 ，使横 向预应力分布趋 的影 响 ， 如工期 容许 ， 要求纵 向预应力的张拉龄 土的徐变有较大影响。预应力度 的大小对 混凝 于均匀 。 期不 少于 ７ ｏ ｄ 土的徐变有影响。 混凝土徐变变形加大 ， 预应力 ４ ２墩顶 ０ 梁段裂缝预 防 ＃ 在施工中要控制混凝土的坍落度最好在 进一步减小 了预 通过分析 ， 这些裂缝的产生主要是 由于温 １ 厘米以下， ８ 并且尽可能的延长混凝土的加载 应力度 ， 从而导致 主梁下挠变形值加大。 度内力、 主梁预加应力及混凝土收缩引起 的。 为 龄期， 并加强施工控制， 保证主梁设汁线形。 ４设计与施 工对策 了防止裂缝的产生 ， 计与施工 中可 以采取 以 设 ５结束语 从对连续阿 桥出现 问题的原 因进行分析 下措施 ： 构 虽然 连续 刚构桥不 论在设计方面还是在施 的结果来看 ， 其实这些问题在早期并不影响结 箱梁 梁段的横 隔板 的厚度不宜太厚 ， 应 工方面， 都有较为成熟的经验， 而且在国内建成 构的整体安全， 但随着时间的推移， 会逐渐降低 尽 可能与顶板 、 的刚度匹配 ， 腹板 以改善箱梁 。 较多 ， 由于 目 对连续刚构桥梁认识的局限 社 但 前 结构 的耐久性 。针对 大跨径连续 刚构桥 问题 出 梁段的受力状况。 性， 很多大跨径连续刚构桥均出现了不同程度 现的特点，在设计与施工中可以采取相应的有 由于主墩墩顶弯矩较大， 而墩、 梁交接处为 的病 害。 如何克服和尽量减少病害的产生， 目 是 效措施 ， 来克服和尽量减少问题的产生。 ２ 次施工的分 点， 使得该处受力不利 。因此箱 前在设计与施工过程中急需解决的问题。 ４ 箱梁裂缝 的预防 １ 梁 梁段 的竖 向预应力 可延伸至墩顶 以下 ５ ～ 参 考 文献 根据现有桥梁问题 的产生 ，箱梁的裂缝主 ｌｒ， Ｏ 以改善墩 、 ｅ 梁交接处的受力。 『江 滂 ． １ 】 大跨馒 连 续刚构桥 施工 关键技 术研 究 要出现在腹板、 底板和顶板 ， 板裂缝 多出现在 腹 设置足够 的底板钢筋，必要时设置临时预 【】 济大学，０６ Ｄ同 ２０． １－ ￣ ７ １ 之间 ， ４７ 底板裂缝多 出现在跨 中部位及边 应力 。在箱粱 梁段 的内、 外主筋的表面设置 【 陈浩． 高墩 连续 刚构桥 的稳定性 分析【ｌ ２ 】 大跨 Ｄ 跨现浇段。分析原因 ， 主要是腹板 内的剪应力 、 防裂 钢筋 网片， 同时箱梁 梁段的混凝土中可 西南交通大学 。 ｏ． ２ ７ ｏ 主拉应力 和局部拉应力场作用的结果 。针对 这 加入抗混凝 土开 裂的杜拉纤维或钢纤维 ，以提 【杨 军 ， 预 应力混凝 土葙梁桥常见结构裂 ２ 】 李坚． 些情况， 在设计与施工中可以采取 以下措施 ： 高结构 的抗裂性能。 缝分析与设计对策田 海公路， ９． 上 １７ ９ 选择合适的箱梁下缘曲线 。大跨径连续 刚 ４ ３桥墩墩身裂缝预防 ｆ詹建辉 ， ． 大跨度连 续刚构主梁下挠及 ４ ］ 陈卉 特 构桥多采用变截面箱粱， 底板下缘曲线常采用 根据大跨径连续刚构桥的受力特｜ ，其墩 箱梁裂缝成因分 析切 冲外公路， ０． ２５ ０

跨中挠度（mm）
3.7
8.5
9.4 3
4
潭洲大桥(125m)挠度、裂缝相关分析
开裂程度
5.0 5.6
2
2.1 施工过程中的病害

裂缝
– – – – – 顶板横向、纵向 腹板接缝处竖向 底板纵向 预应力锚头附近 底板分层劈裂（事故）

下挠
– 纵向 – 横向
底板分层劈裂事故
2.2 成桥后的病害

裂缝

针对运营阶段的长期问题
– – – – – – 提高预应力度、改变徐变次内力 施加体外预应力 限制荷载 减轻桥梁重量 组合结构桥梁 改变结构体系
4.1针对施工阶段的问题
– 提高预应力施加的可靠性 – 合理配筋 – 科学施工、提高施工精度
4.1针对施工阶段的问题

提高预应力施加的可靠性
– 纵向预应力
3.3 施工质量问题、措施不当

预应力灌浆质量
– 灌浆不饱满 – 忘记灌浆 – 管道内存在水分，造成预应力钢筋锈蚀
3.3 施工质量问题、措施不当

模板刚度
– 挂篮变形无规律

节段之间高低不平 阶段内高低不平，横坡误差大
– 内模刚度不足

– 大范围超重，达到恒载4~5%，抵消 1~2Mpa预应力
3.3 施工质量问题、措施不当
大跨度预应力混凝土连续梁、连 续刚构桥常见病害及防治对策
桥梁工程系研究生专业讲座
ФФФ 2006年12月
1 PC连续梁（刚构）桥的发展

世界
– Worms Bridge 首创悬臂浇注施工方法 – 1964年 Bendorf Bridge 208米 – 1985年 Gateway Bridge 260米 – 1998年 Stolma Bridge 301米 – 2006年 石板坡复线 340米