吊车梁设计计算工具 精品

简支吊车梁计算书. .简支吊车梁验算计算书一. 设计资料1 基本信息: 验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-钢结构设计规范(GB 50017：l=6000 mm 吊车梁平面外计算长度：l0=6000 mm 吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息: 吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ) 吊车类型:T5t105_中级软钩吊车吊车跨度:10500 mm 吊车自重:12.715 t 小车重量:2.126 t 吊车起重量:5 t 工作级别:A4~A5(中级) 吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:74 kN 最小轮压:26.3 kN 制动轮子数：1个轨道类型:43Kg/m 吊车宽度:5050 mm 吊车额定速度:90 m/min 小车额定速度:40.1 m/min 吊车轮距C1:3400 mm3 荷载信息: 吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.03 吊车荷载分项系数：γc=1.4 当地重力加速度值：g=9.8 附加竖向均布活载标准值：0 kN/m 附加水平均布活载标准值：0 kN/m 吊车一动力系数：μ1=1.05 吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.12 吊车一摆动力系数：α1=04 验算控制信息: 吊车梁竖向挠度允许值：l/1000 吊车梁水平挠度允许值：l/2200 对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息: 截面型号:H-l0=6000 mm 吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息: 吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ) 吊车类型:T5t105_中级软钩吊车吊车跨度:10500 mm 吊车自重:12.715 t 小车重量:2.126 t 吊车起重量:5 t 工作级别:A4~A5(中级) 吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:74 kN 最小轮压:26.3 kN 制动轮子数：1个轨道类型:43Kg/m 吊车宽度:5050 mm 吊车额定速度:90 m/min 小车额定速度:40.1 m/min 吊车轮距C1:3400 mm3 荷载信息: 吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.03 吊车荷载分项系数：γc=1.4 当地重力加速度值：g=9.8 附加竖向均布活载标准值：0 kN/m 附加水平均布活载标准值：0 kN/m 吊车一动力系数：μ1=1.05 吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.12 吊车一摆动力系数：α1=04 验算控制信息: 吊车梁竖向挠度允许值：l/1000 吊车梁水平挠度允许值：l/2200 对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息: 截面型号:H：角焊缝焊脚高度：hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm1 内力分配对接焊缝面积：Ab=48cm 角焊缝有效面积：Aw=0.7×6×(772-hf=6 mm；有效高度：he=4.2 mm1 内力分配对接焊缝面积：Ab=48cm 角焊缝有效面积：Aw=0.7×6×(772：N1=Ab/(Ab+Aw)*N=48/(48+31.42)×0=0kN 角焊缝承受轴力：N2=Aw/(Ab+Aw)*N=31.42/(48+31.42)×0=0kN 腹板塑性截面模量：Iw=8×(450-N2=Aw/(Ab+Aw)*N=31.42/(48+31.42)×0=0kN 腹板塑性截面模量：Iw=8×(450：If=200×450 /12-200×(450-2×12) /12=2.303e+004 cm 翼缘弯矩分担系数：ρf=2.303e+004/(5154+2.303e+004)=0.8171 翼缘对接焊缝分担弯矩：Mf=0.8171×161.8=29.6 kN*m 腹板角焊缝分担弯矩：Mw=(1-ρf=2.303e+004/(5154+2.303e+004)=0.8171 翼缘对接焊缝分担弯矩：Mf=0.8171×161.8=29.6 kN*m 腹板角焊缝分担弯矩：Mw=(1：N=0 kN；Mx=0 kN·mMy=132.2kN·m 抗拉强度：Ft=215N/mm 抗压强度：Fc=215N/mm 轴力N为零，σN=0 N/mm 弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm Wy=1023cm σMy=|My|/Wy=132.2/1023×1000=129.2N/mm 最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+129.2=129.2N/mm ≤215，满足最大压应力：σc=σN-Mx=0 kN·mMy=132.2kN·m 抗拉强度：Ft=215N/mm 抗压强度：Fc=215N/mm 轴力N为零，σN=0 N/mm 弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm Wy=1023cm σMy=|My|/Wy=132.2/1023×1000=129.2N/mm 最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+129.2=129.2N/mm ≤215，满足最大压应力：σc=σN：N=0kN；Vx=119.9kN；Vy=0kN；Mx=0kN·m；My=29.6kN·m；T=0kN·m 未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数βf=1.22 有效面积：A=31.42 cm 形心到左下角距离：Cx=187 mm；Cy=10 mm 对形心惯性矩：Ix=12.15 cm ；Iy=3662 cm Vx作用下：τvx=Vx/A=119.9/31.42×10=38.16 MPa 角点平面内综合应力：σ//=|τvx|=38.16 MPa 绕Y轴弯矩下：σMy=My*Cx/Ix=29.6×187/3662×10 =151.2 MPa 角点平面外正应力：σ⊥=|σMy|=|151.2|=151.2 MPa 角点最大综合应力：σm=[(σ⊥/βf) +σ// ].5=[(151.2/1.22) +38.16 ] .5=129.6 MPa≤160，满足4 角焊缝构造检查腹板角焊缝连接板最小厚度：Tmin=6 mm 腹板构造要求最大焊缝高度：hfmax=1.2*Tmin=7.2 mm≥6，满足腹板角焊缝连接板最大厚度：Tmax=6 mm 构造要求最小腹板焊脚高度：hfmin=1.5*Tmax .5=3.674 mm≤6，满足word教育资料达到当天最大量API KEY 超过次数限制。

吊车梁计算书同济大学 3D3S 软件*****吊车梁计算书*****工程名：设计单位：计算人：计算时间：Thu Jun 16 11:23:23 2016工程负责人：检查：审核：[设计资料]吊车数：1台吊车工作级别:A1-A3吊车的轮数2吊车轮子间间距a1=0.25m, a2=3m, a3=0m最大轮压标准值42.3KN横向荷载标准值1.5KN竖向轮压动力系数1.05钢材类型:Q235支座形式：突缘式吊车梁长度6m轨道高度120mm建筑允许高度10m控制挠度值1/800欠载系数0受拉翼缘与腹板连接处焊缝及附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 横向加劲肋端点处手工焊缝附近的主体金属疲劳应力幅0N/mm^2 无制动结构支撑数：0(1)截面特征计算吊车梁高度h=400 mm腹板厚度tw=6 mm上翼缘宽度bs=250 mm上翼缘厚度ts=10 mm下翼缘宽度bx=200 mm下翼缘厚度tx=10 mm吊车梁截面面积A=6780 mm^2吊车梁X轴惯性矩Ix=1.97184e+008 mm^4吊车梁X轴抵抗矩Wx1=1.0623e+006 mm^3吊车梁X轴抵抗矩Wx2=919785 mm^3吊车梁Y轴抵抗矩Wy=157555 mm^3吊车梁上翼缘截面对Y轴抵抗矩Wy1=104167 mm^3(2)内力计算荷载增大系数η1 =1.05吊车竖向荷载标准值 P=1.05x42.3=44.415KN吊车竖向荷载设计值 P=1.4x1.05x1.05x42.3=65.29KN吊车横向荷载标准值 T=1.5KN吊车横向荷载设计值 T=1.4x1.5=2.1KN吊车梁的最大设计弯矩 Mmax=110.177 kN*m吊车梁的最大设计弯矩处相应的设计剪力 Vc=48.968 kN梁端支座处的最大设计剪力 Vcmax=97.935 kN吊车梁在水平荷载作用下的最大设计弯矩 MTmax=3.544 kN*m 局部承压验算的集中荷载设计值 F=62.181 kN(3)承载力验算1)强度验算上翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx1 + MTmax/Wy1=137.74N/mm2<="" p="">下翼缘:最大正应力σ=Mmax/Wx2 =119.79 N/mm^2<="" p="">腹板:最大剪应力τ=1.2Vcmax/h0/tw =51.54 N/mm^2<="" p="">ψ=1,lz=50+2x120+5x10=340 mm局部压应力σc=ψF/tw/lz =30.48 N/mm^2<="" p="">2)整体稳定验算因 6000/250=24>13 ,所以需要验算吊车梁的整体稳定梁的整体稳定系数Фb = 0.808整体稳定应力σ=Mmax/Фb/Wx1 + MTmax/Wy1=162.43N/mm^2<="" p="">3)刚度验算吊车梁的竖向挠度验算按一台吊车荷载标准值作用下产生的最大弯矩 Mkx=74.95 kN*m 挠度 v=Mkx*l*l/10/E/Ix=6.64mm < [v]=7.5mm，满足4)疲劳验算本吊车为A1-A3工作级别吊车，不必进行疲劳验算。

以下是500个建筑结构计算小工具的列表：1. 梁的截面力学性能计算器2. 柱的弯曲和压缩承载力计算器3. 钢筋混凝土梁的挠度计算器4. 钢框架结构的稳定性分析工具5. 钢结构节点的刚度计算器6. 地基沉降计算器7. 钢柱的阻尼比计算器8. 混凝土柱的剪力承载力计算器9. 短柱的屈服荷载计算器10. 地震荷载对结构的影响计算器11. 悬臂梁的自振频率计算器12. 钢筋混凝土梁的受剪承载力计算器13. 基础底面积计算器14. 预应力混凝土梁的跨中挠度计算器15. 钢结构梁的自振频率计算器16. 地震荷载下结构位移计算器17. 钢柱的抗弯承载力计算器18. 砌体墙的水平抗震承载力计算器19. 悬臂梁的挠度计算器20. 钢结构框架的地震响应谱分析工具21. 混凝土板的弯曲承载力计算器22. 墙体的抗剪承载力计算器23. 钢柱的稳定性分析工具24. 预应力混凝土梁的受剪承载力计算器25. 基础沉降计算器26. 钢筋混凝土梁的屈服荷载计算器27. 地震作用下的结构位移计算器28. 钢结构梁的弹性变形计算器29. 砌体墙的竖向承载力计算器30. 钢柱的稳定等效长度计算器.31. 钢筋混凝土梁的抗剪承载力计算器32. 钢柱的屈曲承载力计算器33. 地震作用下的结构稳定性分析工具34. 钢结构框架的位移控制计算器35. 钢筋混凝土梁的振动频率计算器36. 砌体墙的水平位移计算器37. 悬臂梁的弯矩计算器38. 钢柱的刚度计算器39. 预应力混凝土梁的截面性能计算器40. 基础的抗浮力计算器41. 钢结构梁的扭转刚度计算器42. 混凝土板的剪力承载力计算器43. 砌体墙的竖向位移计算器44. 钢柱的动态响应分析工具45. 钢筋混凝土梁的挠曲受压承载力计算器46. 钢结构节点的稳定等效长度计算器47. 地震荷载下的结构稳定等效长度计算器48. 钢筋混凝土梁的弯矩-曲率分析工具49. 钢柱的抗剪承载力计算器50. 地基沉降限值计算器51. 钢结构梁的弯曲变形计算器52. 砌体墙的抗震性能评估工具53. 悬臂梁的自振频率-挠度分析工具54. 钢筋混凝土梁的竖向承载力计算器55. 钢柱的位移控制计算器56. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度分析工具57. 基础的竖向承载力计算器58. 钢结构梁的动态响应分析工具59. 混凝土板的剪力变形计算器60. 砌体墙的水平抗震位移计算器61. 钢柱的位移限值计算器62. 钢筋混凝土梁的屈曲荷载-挠度分析工具63. 钢结构节点的位移限值计算器64. 地震作用下的结构稳定等效长度计算器65. 钢结构梁的非线性分析工具66. 砌体墙的抗震位移限值计算器67. 悬臂梁的弯曲承载力-挠度分析工具68. 钢筋混凝土梁的剪力变形计算器69. 钢柱的抗弯扭耦合分析工具70. 预应力混凝土梁的截面稳定性计算器71. 基础的侧向承载力计算器72. 钢结构梁的破坏模式分析工具73. 混凝土板的弯矩变形计算器74. 砌体墙的水平位移限值计算器75. 钢柱的位移指标计算器76. 钢筋混凝土梁的竖向变形计算器77. 钢结构节点的刚度指标计算器78. 地震作用下的结构位移限值计算器79. 钢结构梁的塑性铰计算器80. 砌体墙的抗震性能参数计算器81. 悬臂梁的弯曲变形限值计算器82. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值计算器83. 钢柱的阻尼比-刚度分析工具84. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值计算器85. 基础的水平抗震位移计算器86. 钢结构梁的动态响应指标计算器87. 混凝土板的剪力变形限值计算器88. 砌体墙的水平抗震位移限值计算器89. 钢柱的位移限值指标计算器90. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值计算器91. 钢结构节点的刚度限值计算器92. 地震作用下的结构位移限值指标计算器93. 钢结构梁的塑性铰系数计算器94. 砌体墙的抗震性能评估指标计算器95. 悬臂梁的弯曲变形限值指标计算器96. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标计算器97. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标计算器98. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标计算器99. 基础的水平抗震位移限值计算器100. 钢结构梁的动态响应指标限值计算器101. 混凝土板的剪力变形限值指标计算器102. 砌体墙的水平抗震位移限值指标计算器103. 钢柱的位移限值指标限值计算器104. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器105. 钢结构节点的刚度限值指标计算器106. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器107. 钢结构梁的塑性铰系数限值计算器108. 砌体墙的抗震性能评估指标限值计算器109. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器110. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器111. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值计算器112. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器113. 基础的水平抗震位移限值指标计算器114. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器115. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器116. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器117. 钢柱的位移限值指标限值计算器118. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器119. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器120. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器121. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器122. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器123. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器124. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器125. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器126. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器127. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器128. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器129. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器130. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器131. 钢柱的位移限值指标限值计算器132. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器133. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器134. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器135. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器136. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器137. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器138. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器139. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器140. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器141. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器142. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器143. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器144. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器145. 钢柱的位移限值指标限值计算器146. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器147. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器148. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器149. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器150. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器151. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器152. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器153. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器154. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器155. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器156. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器157. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器158. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器159. 钢柱的位移限值指标限值计算器160. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器161. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器162. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器163. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器164. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器165. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器166. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器167. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器168. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器169. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器170. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器171. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器172. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器173. 钢柱的位移限值指标限值计算器174. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器175. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器176. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器177. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器178. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器179. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器180. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器181. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器182. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器183. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器184. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器185. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器186. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器187. 钢柱的位移限值指标限值计算器188. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器189. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器190. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器191. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器192. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器193. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器194. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器195. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器196. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器197. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器198. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器199. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器200. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器201. 钢柱的抗剪承载力-挠度分析工具202. 混凝土板的弯矩变形限值指标限值计算器203. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器204. 钢柱的位移限值指标限值计算器205. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器206. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器207. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器208. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器209. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器210. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器211. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器212. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器213. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器214. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器215. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器216. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器217. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器218. 钢柱的位移限值指标限值计算器219. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器220. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器221. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器222. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器223. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器224. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器225. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器226. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器227. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器228. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器229. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器230. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器231. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器232. 钢柱的位移限值指标限值计算器233. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器234. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器235. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器236. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器237. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器238. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器239. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器240. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器241. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器242. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器243. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器244. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器245. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器246. 钢柱的位移限值指标限值计算器247. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器248. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器249. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器250. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器251. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器252. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器253. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器254. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器255. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器256. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器257. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器258. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器259. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器260. 钢柱的位移限值指标限值计算器261. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器262. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器263. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器264. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器265. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器266. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器267. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器268. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器269. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器270. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器271. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器272. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器273. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器274. 钢柱的位移限值指标限值计算器275. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器276. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器277. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器278. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器279. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器280. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器281. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器282. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器283. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器284. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器285. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器286. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器287. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器288. 钢柱的位移限值指标限值计算器289. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器290. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器291. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器292. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器293. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器294. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器295. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器296. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器297. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器298. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器299. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器300. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器301. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器302. 钢柱的位移限值指标限值计算器303. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器304. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器305. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器306. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器307. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器308. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器309. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器310. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器311. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器312. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器313. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器314. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器315. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器316. 钢柱的位移限值指标限值计算器317. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器318. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器319. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器320. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器321. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器322. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器323. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器324. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器325. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器326. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器327. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器328. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器329. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器330. 钢柱的位移限值指标限值计算器331. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器332. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器333. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器334. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器335. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器336. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器337. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器338. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器339. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器340. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器341. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器342. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器343. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器344. 钢柱的位移限值指标限值计算器345. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器346. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器347. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器348. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器349. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器350. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器351. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器352. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器353. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器354. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器355. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器356. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器357. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器358. 钢柱的位移限值指标限值计算器359. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器360. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器361. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器362. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器363. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器364. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器365. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器366. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器367. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器368. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器369. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器370. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器371. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器372. 钢柱的位移限值指标限值计算器373. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器374. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器375. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器376. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器377. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器378. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器379. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器380. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器381. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器382. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器383. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器384. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器385. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器386. 钢柱的位移限值指标限值计算器387. 钢筋混凝土梁的竖向变形限值指标限值计算器388. 钢结构节点的刚度限值指标限值计算器389. 地震作用下的结构位移限值指标限值计算器390. 钢结构梁的塑性铰系数限值限值计算器391. 砌体墙的抗震性能评估指标限值限值计算器392. 悬臂梁的弯曲变形限值指标限值计算器393. 钢筋混凝土梁的剪力变形限值指标限值计算器394. 钢柱的阻尼比-刚度分析指标限值限值计算器395. 预应力混凝土梁的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器396. 基础的水平抗震位移限值指标限值计算器397. 钢结构梁的动态响应指标限值限值计算器398. 混凝土板的剪力变形限值指标限值计算器399. 砌体墙的水平抗震位移限值指标限值计算器400. 钢柱的位移限值指标限值计算器401. 混凝土墙体的抗震性能评估指标限值计算器402. 钢柱的承载力-挠度分析工具403. 砌体墙的弯矩变形限值指标限值计算器404. 钢筋混凝土梁的水平抗震位移限值指标限值计算器405. 钢结构节点的位移限值指标限值计算器406. 地震作用下的结构剪力变形限值指标限值计算器407. 钢结构梁的塑性铰刚度限值指标限值计算器408. 砌体墙的动态响应指标限值限值计算器409. 钢柱的受剪承载力-挠度限值指标限值计算器410. 预应力混凝土梁的水平抗震位移限值指标限值计算器411. 钢结构梁的竖向变形限值指标限值计算器412. 钢柱的刚度限值指标限值计算器413. 钢筋混凝土板的抗震性能评估指标限值限值计算器。

吊车梁设计计算表（带公式程序）吊车梁的截面选择一.截面尺寸的确定：(1).梁的高度：①.经济要求：梁的平面内最大弯矩设计值：M xmax=464700000N·MM,支座处的最大剪力V max=梁选用钢材材质Q235,f=215N/mm2fv=Q345,f=315N/mm2fv=f=315N/mm2fv=梁需要的截面抵抗矩：W= 1.2*M xmax/f=1770286梁的经济截面高度：H=7*(W)^(1/3)-300=547②.刚度要求：对中级且Q<500KN,[l/w]=600,梁的跨度l=6000mm超过此限[l/w]=750取[l/w]=600,[w/l]=0.001667梁刚度要求的最小高度：Hmin=0.56*f*l/([w/l]*106)=③.建筑净空要求：H≤建筑净空要求根据以上三条要求确定吊车梁的高度，H=700mm二.腹板厚度Tw的确定：①.经验公式：T w=7+3h=10mm②.根据抗剪要求：T w≥ 1.2V max/h w fv= 2.9630843mm③.局部挤压应力的要求：数据准备：考虑动力系数的一个车轮的最大轮压a P max=136 集中荷载增大系数，对轻、中级工作制吊车梁Y=1.0,对重级工作制吊车梁Y=1.35Y=1g Q= 1.4钢轨高度：140mm,吊车梁翼缘厚度t（暂估）：轨顶至腹板计算高度上边缘的距离：h y=钢轨高度+吊车梁翼缘厚度t=车轮对腹板边缘挤压应力的分布长度，取L z=2h y+50=358T w≥aYg Q P max/(l w*f)=2mm根据以上三条要求暂估T w=8mm三.翼缘尺寸：翼缘所需的面积：A1=W x/H w-1/6HwTw=1696.6947根据翼缘的局部稳定判断翼缘不考虑局部稳定的最大宽度：b=336根据上面的翼缘最大宽度取b=330mm下翼缘厚度取10mm，下翼缘宽度Bb=300mm本吊车梁尺寸取如下值：吊车梁高度H=700mm上翼缘宽度Bt=330mm上翼缘厚度Tt=14mm下翼缘宽度Bb=300mm下翼缘厚度Tb=10mm腹板厚度Tw=8mm腹板高度Hw=676mm 根据上值转入《吊车梁截面计算》工作簿.支座处的最大剪力V max=310.63KN125N/mm2185N/mm2185N/mm2(板厚≤16mm) mm3mm636mm腹板高度暂定H w=680mmKN工作制吊车梁Y=1.3514mm车梁翼缘厚度t=154mmmm mm。

常用钢结构工程计算工具常用的钢结构工程计算工具有很多，其中Excel格式的工具应用广泛，方便使用和修改。

下面介绍几个常用的Excel工具，包括钢材截面计算、连接件计算、荷载计算等。

1.钢材截面计算工具：用于计算不同形状的钢材截面的截面性能参数，包括惯性矩、截面模量、截面面积等。

通过输入材料信息和几何尺寸，可以快速计算截面的性能，并对其进行设计和优化。

2.连接件计算工具：用于计算钢结构中的连接件的承载力，包括螺栓连接件和焊接连接件。

通过输入连接件的几何形状、材料性能和加载条件，可以快速计算连接件的承载力，并判断其是否满足设计要求。

3.荷载计算工具：用于计算荷载作用在钢结构中的应力和变形。

通过输入荷载信息、结构几何和材料性能，可以计算结构的内力和变形，并进行验证和优化。

可以用于静力分析、动力分析和地震分析等不同情况下的荷载计算。

4.稳定性计算工具：用于计算钢结构中的稳定性问题，包括屈曲和侧倾等。

通过输入结构的几何尺寸、材料性能和加载条件，可以计算结构的稳定临界载荷，并进行稳定性验证和优化设计。

可以用于计算柱、梁、桁架等结构的稳定性。

5.力学性能计算工具：用于计算钢结构中材料的力学性能参数，包括弹性模量、屈服强度和断裂韧性等。

通过输入材料信息和试验数据，可以计算材料的力学性能参数，并进行材料选择和设计验证。

这些Excel工具可以根据具体工程需求进行定制和修改，方便工程师进行计算和设计工作。

同时，这些工具的设计和计算公式也可以作为学习力学和钢结构设计的参考，有助于加深对钢结构工程的理解和掌握。

起重机（桥式）主梁的具体设计计算（中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色）注：以下内容为通用起重机大车设计模板，大家只需要往里面代入自己的数据即可。

中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色才可见！设计内容计算与说明结果1）大车轮距2）主梁高度 3）端梁高度4）桥架端部梯形高度5）主梁腹板高度6）确定主梁截面尺寸1.主要尺寸的确定=K（81～51）L=（81～51）22.5=2.8～4.5m取K=4mmLH25.1185.2218===（理论值）=H（0.4～0.6）H=0.50～0.75m取=H0.7mC=（101～51）L=（101～51）22.5=2.25～4.5m取C=2.5m根据主梁计算高度H=1.25m，最后选定腹板高度h=1.3m主梁中间截面各构件板厚根据[1]表7-1推荐确定如下：腹板厚δ=6mm；上下盖板厚1δ=8mm主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：b＞5.32515.3=H=357mmb＞505002250=L=450mm因此取b=500mm盖板宽度：4062005402+⨯+=++=δbB=552mm取B=550mm主梁的实际高度：8230121⨯+=+=δhH=1316mmK=4mH=1.25m=H0.7mC=2.5mh=1.3mδ=6mm1δ=8mmb=500mmB=550mmH=1316mm7）加劲板的布置尺寸同理，主梁支承截面的腹板高度取h=700mm，这时支承截面的实际高度12δ+=hH=716mm主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图5-1和图5-25508138500613168787165005506图5-1主梁中间截面的尺寸图5-2主梁支承截面的尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件（参见[1]图7-7）主梁端部大加劲板的间距：ha≈'=1.3m，取'a=1.2m主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距：2'1aa==0.6m主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距：=a（1.5～2）h=1.95～2.6m，取a=2.5m主梁中部小加劲板的间距：若小车钢轨采用P25轻轨,其对水平重心轴线xx-的最小抗弯截面模数3min12.90cmW=，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求（实际值）1a=0.6ma=2.5m1）计算载荷确定得加劲板间距（此时连续梁的支点即加劲板所在位置；使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）；1a≤[]18.142000007000015.11700012.90662min=⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯=PWϕσm式中 P——小车的轮压，取平均值，小车自重为xcG=70000N；2ϕ——动力系数，由[1]图2-2曲线查得2ϕ=1.15；[]σ——钢轨的许用应力，[]σ=170MPa。

MtsTool 吊车梁设计钢结构设计/吊车梁/吊车梁面板一、荷载参数面板1、选择吊车数量2、选择吊车信息1）选择生产厂家。

2）选择使用型号。

3、总体参数吊车梁跨度（）平面外计算长度（）竖向荷载增大系数（1.03）吊车荷载分项系数（1.40）4、验算控制：竖向容许最大挠度L/1000横向容许最大挠度L/2200中级吊车疲劳验算腹板和横向加劲肋验算二、截面参数面板1、截面信息：1）截面选用（吊车梁秘轨道连接类型）先用焊接截面选用H形面板中自定义/资料库两个选项，先资料库中是小截面。

2）吊车与轨道连接类型，选用栓接，截面翼缘板宽度要先250mm以上2、选择制作方式（焊接）吊车梁宜先用成品H型钢为好。

3（Q235）4吊车梁自动设计（面板）1）截面优化板件库，可以选择钢板。

2）尺寸与限值控制（1）项目和限值可以选择默认值。

（2）腹板高度取值为（50/20mm的倍数）（3）腹板高厚比期望值为（80%）（4）截面宽度取值为（10mm的倍数）（5）上翼缘的最小宽度（280mm）（6）下翼缘的最小宽度（200mm）5选择优化截面－选定截面（上下翼缘宽相同选截面1；不同选截面2）6、验算（看数值有没有可调整空间）7、调整：截面选用/调整翼板和腹板数值。

（成品型钢调整型号）8、再验算，再调整，达到不超阻值又经济的结果。

9、主要控制：受压（上）翼缘宽厚比最大值15.0上翼缘受压强度比最大值 1.0下翼缘受压强度比最大值 1.0整体稳定强度比最大值 1.0三、梁端与焊缝参数1、参数选择1）支座处腹板变截面2）翼缘与腹板焊缝（双面角焊缝/T形组合焊缝）3）焊缝高度4）角焊缝焊接方法，手工焊自动焊2、验算3、调整－验算，验算－调整，至合格四、加劲肋参数1、支座采用类型（全平板式）2、肋端的施焊方法（不断弧）肋端离开下翼缘（50－130mm，H/10）3、横向加劲肋布置（双侧成对）4、自动设计－验算5、调整参数－验算，验算－调整，合格五、验算结果六、计算书七、绘图参数八、出图。

3D3S吊车梁设计
一、辅助结构设计与绘图系统（模块切换）
1、工具箱/工具箱――3D3S工具箱
2、类型：吊车梁设计与计算
工程名称（）
3、吊车梁设计信息输入第一页
1）吊车工作级别（）
2）同轨道多台吊车，
3）考虑荷载增大系数，n1=数值
4）吊车1，吊车2，对应数值，在：
轻型门工钢架模块中/设计－刚架/单榀设计/荷载编辑/桥式吊车影响
线计算/1、吊车2
中，单台吊车时填写吊车1的数值即可。

5、吊车梁设计信息输入第二页
1）钢材类型（材质Q）
2）支座形式，点选（平板式）
3）吊车梁长度（）轨道高度（）
4）建筑允许高度（3）m，控制挠度（1/1000）。

5）
6、
7、
8、
9、吊车梁截面校核（界面）
1）调整：截面进一步修正选项数值。

2）校核－调整至经济安全合理。

10、上下翼缘板取相同厚度，上翼缘板宽度不小280mm，下翼缘板宽度不小于220mm.。

吊车梁计算书一. 设计资料 吊车情况:1台吊车; 编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛 吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m 钢材类型:Q235B 支座类型:平板式; 吊车梁跨度:L=6m 吊车梁计算长度:L y =6m 轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力 考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02 动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛10201⨯+=n Q Q T η横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛 横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()La L P M 420-∑=M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性 吊车梁高度h=56cm 腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm 下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4; 吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4; 吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3; 吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3; 吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm; 吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm; 吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算 1 强度验算:f W MW Mnyynxx ≤+=maxσ上翼缘正应力ζ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm 2≤215N/mm 2,合格。

一台吊车(两个轮子)吊车梁计算1.输入吊车参数跨度(mm)轮压P(t)轮距(mm)车宽(mm)P设计值800016.550006330245.0798起重量Q小车重g水平荷载T2T弯矩Mt103 5.3562610.7125210126.682.输入截面参数上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 32012200124766903.强度验算Af1n Af2n Awn An3324240028568580中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 223.72313887848621737795140722928588400178677.5235323.3094.整体稳定验算Af1Af2Aw面积A3840240028569096中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy211.372411857405194849514269494076800025480066.94752I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faiB1 3276800080000000.4860280.60.838119.49660.9939590.7612395.挠度验算挠度 mm v/L24.9661320.43448两台吊车(三个轮子)吊车梁计算跨度L轮压P1轮压P2轮距a1轮距a2车宽B1车宽B2a1 6000 3.767.32500300030003500500起重量Q1起重量Q2小车重g1小车重g2水平刹车T1水平刹车T2弯矩Mt 5101 1.5 2.47212 4.7382310748.37上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 3001220012476890Af1n Af2n Awn An3072240038089280中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 232.3313947839641699230147489622723200151488235215.7027Af1Af2Aw A3600240038089808中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy220.14684203751061909522150212735000000233333.359.73705I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faib1 2700000080000000.4342860.480.8164100.4402 1.4136680.847275挠度v/L7.303707821.50068两台吊车(四个轮子)吊车梁计算跨度L轮压P1轮压P2轮距a1轮距a2车宽B1车宽B2a3 6000 3.767.32500300030003500500起重量Q1起重量Q2小车重g1小车重g2水平刹车T1水平刹车T22T1+2T2 5101 1.5 2.47212 4.7382314.4207上翼缘B1上翼缘t1下翼缘B2下翼缘t2腹板ho腹板tw螺孔位置ao 3001220012476890Af1n Af2n Awn An3072240038089280中和轴yn Ixn Wxn1Wxn2Iyn1Wyn1fy正应力1 232.3313947839641699230147489622723200151488235205.9632Af1Af2Aw面积A3600240038089808中和轴y Ix Wx1Wx2Iy Wy iy220.14684203751061909522150212735000000233333.359.73705I1I2eitaB kesi beitaB lambdaY faiB faib1 2700000080000000.4342860.480.8164100.4402 1.4136680.847275挠度v/L6.965991861.327592P ao弯矩(Nm)剪力(kN)490.15962500463354336.9847孔径do梁高h21.5500正应力2剪应力329.267176.9878正应力1352.1305P1设计值P2设计值P1+2P2a0弯矩M剪力V 55.84849108.4292272.7071090.414245964.9200.4208孔径do h22500正应力2剪应力166.767678.94727正应力1198.0927P1设计值P2设计值2P1+2P2ao弯矩M(Nm)剪力V(kN) 55.84849108.4292328.5555-395.118234591.7142.6414ao Mt-385.71410286.89孔径do梁高h22500正应力2剪应力159.056456.18752正应力1189.0853。

吊车梁最大剪力的计算器编程辅助计算作者：沈同辉李小勇胡雅琪来源：《中国高新技术企业》2014年第11期摘要：笔者通过使用计算器FX-9860GII SD可编程功能在吊车梁最大剪力计算中的一些体会，并针对吊车梁最大剪力计算进行编程，对程序的实现过程进行了较为详细地叙述和说明并以工程实例予以验证。

希望FX-9860GII SD计算器可以对同行起到借鉴作用。

关键词：FX-9860GII SD计算器；编程辅助计算；吊车梁最大剪力中图分类号：TV314 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）16-0089-02FX-9860GII SD是Casio于2009年新推出的图像计算器。

它是上一代FX-9860G SD的升级版，就功能而言，也包括了Casio的9系图像计算器的基本功能，具有背光显示屏，不过它的显示是单色，有64KB RAM计算记忆及1.5MB Flash Memory记忆，Flash Memory这项强劲功能可容许FX-9860GII SD透过USB连接线FA-124 接受一些由网上下载的程式。

本文利用FX-9860GII SD开发吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力的计算程序，并通过工程实例进行了验证。

1 吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力计算在计算吊车荷载作用下的吊车梁最大剪力时，我们通常采用影响线来进行计算。

对于AB简支吊车梁，最大剪力发生在A、B两端，当移动吊车荷载对称时，A端与B端的最大剪力相同。

我们所要讨论的是在单跨吊车梁上2台相同吊车组合的条件下，A、B两端的最大剪力。

其中，第一台吊车的轮压荷载分别为F1、F2，第二台吊车的轮压荷载分别为F3、F4，因为所要讨论的是两台相同吊车，所以F1=F2=F3=F4=F。

W为吊车两轮之间的距离，W0为两台吊车之间的距离，L0为吊车梁的计算跨度。

下面详细说明计算方法。

在计算A端最大剪力时，分别将F1、F2、F3作为临界荷载计算出相应的剪力V1、V2、V3，取三者之间的最大值作为A端的最大剪力Vmax。

计算：（1）.行车基本数据计算:G1,k=448.46KN , G2,k=165.54KN, G3,k=500KN, P max,k=437KN说明G1,k为大车重量，G2,k为小车重量，G3,k为额定起吊重量，P max,k为最大轮压标准值P min,k=( G1,k+ G2,k+ G3,k)/2- P max,k=(448.46+165.54+500)/2-437.1=120KN利用如图所示的简支吊车梁支座反力影响线计算D max,k ,D min,k（按两台车考虑）D max,k=βP max,k∑y i=1X437(1+0.286)=1X437X1.286=562KND min,k=βP min,k∑y i =1X120X1.286=154.32KN纵向水平荷载：T纵向水平,k =α,∑P max,k=0.1X437=43.7KN横向水平荷载：T总横向水平,k =α（G2,k + G3,k）=0.1X（165.54+500）=66.55KNT横向水平,k =α（G2,k + G3,k）/4=66.55/4=16.64KNT max横向水平,k =βT横向水平,k∑y i =1.0X16.54X1.286=21.27KN由上部数据可知行车牛腿最大荷载为竖向荷载D max,k=562KN，水平荷载T max横向=21.27KN水平,k（2）.吊车梁基本数据计算:A.吊车的计算跨度7000mm,梁上部荷载按P max,k=437KN（按一台车考虑）a. 跨中截面C 的最大弯矩，临界荷载为437KNMc max =437X1.75=764.75KN.mb. 绝对最大弯矩合力为437KNR 至临界荷载（437KN ）的距离a 由合力矩定理求得：a=0mM max = Mc max =764.75KN.m所以可知吊车梁的绝对最大弯矩为764.75KN.M （标准值） 对应的水平最大水平推力产生弯矩M 水（吊车梁）= M max X T 横向水平,k / P max,k =764.75X 21.27/437=37.22KN.M由剪力包络图可知：V max = P max,k ∑y i =437X （1+0.286）=437X1.286=5627KN （标准值）由上可得出吊车梁计算的基本数据：（标准值）M max =764.75KN.M M 水（吊车梁）=37.22KN.M V max =562KN吊车梁自重：（0.6X0.2+0.8X0.35）X25=10KN/M轨道自重：0.64KN/M∑=10+0.64=10.64KN/M恒载：M=1/8ql 2=1/8X10.64X72=65.17KN.MV=1/2ql=1/2X10.64X7=37.24KN一.吊车梁计算： 1. 承载力极限状态 承载力计算（按一台车考虑） M=1.2X65.17+1.4X1.05X764.75=78.21+1124.2=1202.41KN.MV=1.2X37.24+1.4X1.05X562=44.69+826.14=870.83KN判断T 形梁截面类型Mu=α1f c b f ’ h f ’(h 0- h f ’/2)=1.0X16.7X600X200(1000-25-200/2)=1753.5KN.M>M=1202.41KN.M所以为第一种类型a s =M/α1f c bh 02=1202.41KN.M/1.0X16.7X350X(1000-25)2=0.269112s ξα=--=1120.269--⨯=0.320(112)/20.5(1120.320)0.8=+-=⨯+-⨯=S S γα()62S 0A /1202.4110/3000.81000255138.5==⨯⨯⨯-=y s M f h mm γ选配11二级25（A S =5401mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.58%==⨯-=S A bh ρ00.2%/0.2%1000/9750.205%>=⨯=h h满足最小配筋条件2.正常使用极限状态正常使用极限状态验算（按一台车考虑）标准组合：M 标=65.17+764.75=829.92KN.M准永久组合：M 准=65.17+0.5X764.75=446.545KN.MNo. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as` lo Lxo Lyo 1 350.1000. 600. 350. 200. 0. 0. 0. 35. 25. 7000. 4000. 4000. --------------------------------No. C fy fyv N Mk Mq VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 35. 300. 210. 0. 830. 447. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 编号 No: 1.** 裂缝宽度验算 **受拉钢筋面积 As (mm2): 5401.001受拉钢筋等效直径 deq(mm): 25.000构件受力特征系数αcr: 2.100有效受拉钢筋配筋率ρte: 0.024标准组合荷载下受拉钢筋的应力σsk: 183.027纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 0.774最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.195** 刚度挠度计算 **纵向受拉钢筋配筋率ρte: 0.031考虑荷载长期效应对挠度增大系数θ: 2.000受弯构件的短期刚度Bs(kN.m2 /E12): 636021.875受弯构件长期刚度Bl(kN.m2 /E12): 413522.719受弯构件挠度值(mm): 10.244受弯构件相对挠度的倒数(lo/f): 683.335综上可知梁配筋为11二级25（A S =5401 mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.583%==⨯-=S A bh ρ3.箍筋计算：V=562KNa.验算截面尺寸：h w =h 0- h f ’=1000-25-200=775mmh w /b=775/350=2.214截面符合要求b.验算是否需要计算配置箍筋验算是否需要计算配置箍筋00.70.7 1.573501000384.65=⨯⨯⨯=t f bh KN < V=562KN 故需进行配箍计算c.只配箍筋而不用弯起钢筋t 0yv SV10V 0.7f bh 1.25f .(n.A /s).h <+562000=0.7X1.57X350X1000+1.25X210Xn.A S /SX1000 n.A S /S=(562000-384650)/(1.25X210X1000)n.A S /S=0.6752X78.5/150=1.05>0.675(满足) 配箍率 ρsv = n.A S /bS=2X78.5/350X150=0.299%最小配箍率ρsvmin =0.24f t / f yv =0.24X1.57/210=0.179%满足配箍条件4.水平刹车力对应的翼缘配筋 A S =M/0.9f y h 0=1.4X1.05X37220000/[0.9X300X(650-25)]=324.23选配2二级16 A S =402.2。

简支吊车梁验算计算书============================================================= =======计算软件： MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间： 20年09月04日09:58:53============================================================= =======一. 设计资料1 基本信息:验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)吊车梁跨度：l=9000 mm吊车梁平面外计算长度：l0=9000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息:吊车梁上有两台不同吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ)吊车类型:10t195_轻级软钩吊车吊车跨度:19500 mm吊车自重:7.1 t小车重量:1 t吊车起重量:10 t工作级别:A1~A3(轻级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:80 kN最小轮压:12.8 kN轨道类型:43Kg/m吊车宽度:3000 mm吊车轮距C:2500 mm第二台吊车基本信息(参图Ⅱ)吊车类型:16t195_轻级软钩吊车吊车跨度:19500 mm吊车自重:7.41 t小车重量:1.6 t吊车起重量:16 t工作级别:A1~A3(轻级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:98.8 kN最小轮压:17.5 kN轨道类型:QU70吊车宽度:3500 mm吊车轮距C:3000 mm3 荷载信息:吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.04吊车荷载分项系数：γc=1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值：0 kN/m附加水平均布活载标准值：0 kN/m吊车一动力系数：μ1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.12 吊车一摆动力系数：α1=0吊车二动力系数：μ2=1.05吊车二横向水平刹车力系数：β2=0.1吊车二摆动力系数：α2=04 验算控制信息:吊车梁竖向挠度允许值：l/800吊车梁水平挠度允许值：l/2200对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息:吊车梁示意图截面型号:H-900*300(250)*6*12(8)用户自定义截面截面材料类型:Q345截面每米质量:85.4 kg/m截面几何参数如下:截面高度H =900 mm上翼缘宽度B1 =300 mm下翼缘宽度B2 =250 mm腹板厚度Tw =6 mm上翼缘厚度Tf1=12 mm下翼缘厚度Tf2=8 mm截面力学参数如下:x轴毛截面惯性矩Ix =140382.953 cm4x轴净截面惯性矩Inx =132558.507 cm4x轴上翼毛截面抵抗矩Wx =3636.448 cm3x轴上翼净截面抵抗矩Wnx =3273.327 cm3x轴下翼净截面抵抗矩Wnx1 =2677.764 cm3y轴上翼毛截面抵抗矩Wy =249.55 cm3y轴上翼净截面抵抗矩Wny =152.003 cm3上翼缘有效净面积Ane =30.84 cm2净截面中和轴高度Cny =495.034 mm吊车梁截面为梯形渐变式变腹板高度截面:截面端部高度hd =600mm端部x轴毛截面惯性矩Id =56077.813 cm4端部x轴毛截面静矩Sd =1045.321 cm3端部x轴上翼缘静矩Sdu =876.243 cm3端部x轴下翼缘静矩Sdd =693.198 cm36 吊车梁制动结构信息:吊车梁采用制动桁架结构制动桁架宽度：800mm制动桁架节点间距：1000mm边弦杆截面选用：C-200*70*20*2边弦杆面积：7.27 cm2边弦杆绕y轴惯性矩：46.71 cm4制动结构绕y轴毛截面惯性矩：Icy=41457.318 cm47 吊车梁截面焊缝信息:吊车梁腹板与上翼缘采用双面角焊缝上翼缘焊脚高度：hfu=6 mm吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝下翼缘焊脚高度：hfd=6 mm吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊8 腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置横向加劲肋端部焊接方式：断续回焊，断弧横向加劲肋选用：SB6_Q345横向加劲肋间距：a=1000 mm变截面区段横向加劲肋间距：a'=1000 mm横向加劲肋宽度：90 mm横向加劲肋端部到下翼缘距离：80 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋9 支座信息：吊车梁采用的支座类型：中间跨全突缘，端跨一边突缘，一边平板平板支座加劲肋选用：SB6_Q345平板支座加劲肋宽度：70 mm加劲肋焊缝焊脚高度：7 mm平板支座选用：SB20_Q345平板支座宽度：50 mm平板支座长度：250 mm突缘支座加劲肋选用：SB14_Q345突缘支座加劲肋宽度：250 mm伸出下翼缘长度：15 mm与截面腹板焊脚高度：7 mm与截面上翼缘焊脚高度：6 mm与截面下翼缘焊脚高度：6 mm10 计算参数：梁截面材料屈服强度：fy=345 N/mm2梁截面材料转换系数：CF=(235/345)0.5=0.8253上翼缘截面抗拉强度：ft=310 N/mm2下翼缘截面抗拉强度：fb=310 N/mm2梁腹板截面抗剪强度：fv=180 N/mm2梁腹板端面承压强度：fce=400 N/mm2吊车梁焊缝抗剪强度：fw=200 N/mm2二. 验算结果一览验算项数值限值结果受压(上)翼缘宽厚比12.25 最大12.4 满足腹板高厚比146.67 最大250.0 满足上翼缘受压强度比0.82 最大1.0 满足下翼缘受拉强度比0.95 最大1.0 满足端部腹板剪应力强度比0.76 最大1.0 满足腹板局部承压强度比0.20 最大1.0 满足腹板折算应力强度比0.63 最大1.0 满足整体稳定强度比设制动结构不需验算满足竖向挠度计算值(mm) 9.64 最大11.3 满足水平挠度计算值(mm) 0 不需验算满足上翼缘焊缝强度比0.39 最大1.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小6.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大7.0 满足下翼缘焊缝强度比0.27 最大1.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小5.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大7.0 满足区格Ⅰ局稳强度比0.50 最大1.0 满足区格Ⅱ局稳强度比0.55 最大1.0 满足区格Ⅲ局稳强度比0.53 最大1.0 满足区格Ⅳ局稳强度比0.57 最大1.0 满足区格Ⅴ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅵ局稳强度比0.92 最大1.0 满足加劲肋布置方式双侧成对轻/中级满足横向加劲肋间距(mm) 1000.00 最大1760.0 满足横向加劲肋间距(mm) 1000.00 最小440.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 1000.00 最大1760.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 1000.00 最小440.0 满足横向加劲肋外伸宽度(mm) 90.00 最小69.3 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小6.0 满足无纵向加劲肋时ho/Tw 146.67 最大140.3不满足平板加劲肋稳定强度比0.83 最大1.0 满足平板加劲肋焊缝强度比0.19 最大1.0 满足突缘加劲肋稳定强度比0.30 最大1.0 满足突缘端面承压强度比0.26 最大1.0 满足突缘加劲肋焊缝强度比0.33 最大1.0 满足平板加劲肋外伸宽度(mm) 70.00 最小69.3 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小4.7 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最小6.0 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最大7.0 满足突缘加劲肋外伸宽度(mm) 122.00 最小7.0 满足突缘加劲肋厚度(mm) 14.00 最小8.1 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最小6.0 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最大7.0 满足三. 吊车梁截面内力计算:1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：竖向附加活载作用下端部剪力Vda=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：Q=1.05×98.8=103.74 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力：Vdc=1.4×1.04×103.74×(4×9000-3000-3500-6000)/9000=367.252 kN 端部最大剪力计算值：Vd=367.252 kN2 跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩Mva=0 kN·m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×80=84 kN吊车荷载合力：F=84×4=375.48 kN左支座反力：R=375.48×4477.069/9000=186.783 kN吊车梁跨中弯矩Mvc计算：Mvc=1.4×1.04×(186.783×4477.069-84×(3000+500))×10-3=789.504 kN·m跨中最大弯矩计算值：Mvm=789.504 kN·m3 跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下端部剪力Vma=0 kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×80=84 kN吊车荷载合力：F=84×4=375.48 kN左支座反力：R=375.48×4477.069/9000=186.783 kN最大弯矩点左侧剪力计算：Vml=1.4×1.04×(186.783-83999.996×2)=27.349 kN最大弯矩点右侧剪力计算：Vmr=Vml-1.4×1.04×103.74=-123.697 kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：Vm=123.697 kN4 吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图Ⅴ)：水平附加活载作用下跨中弯矩Mha=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.12×(10+1)/2×g/2=3.234 kN吊车荷载合力：F=3.234×4=15.092 kN左支座反力：R=15.092×4446.429/9000=7.456 kN吊车梁跨中弯矩Mhc计算：Mhc=1.4×(7.456×4446.429-3.234×(3000+500))×10-3=30.568 kN·m 跨中最大水平弯矩计算值：Mhm=30.568 kN·m5 跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算(参图Ⅵ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩Mvka=0 kN·m吊车单轮最大轮压标准值：Q=1.0×98.8=98.8 kN吊车荷载合力：F=98.8×2=197.6 kN左支座反力：R=197.6×5250/9000=115.267 kN吊车梁跨中弯矩Mvkc计算：Mvkc=1×1.04×(115.267×5250-98.8×3000)×10-3=321.1 kN·m 跨中最大弯矩计算值：Mvk=321.1 kN·m6 跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图Ⅵ)：水平附加活载作用下跨中弯矩Mhka=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：Q=0.1×(16+1.6)/2×g/2=4.312 kN吊车荷载合力：F=4.312×2=8.624 kN左支座反力：R=8.624×5250/9000=5.031 kN吊车梁跨中弯矩Mhkc计算：Mhkc=1×(5.031×5250-4.312×3000)×10-3=13.475 kN·m 跨中最大水平弯矩计算值：Mhk=13.475 kN·m四. 吊车梁板件宽厚比验算:1 受压(上)翼缘宽厚比验算:受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/fy)0.5=12.38翼缘自由外伸宽度：b0=147 mm翼缘宽厚比：b0/Tf1=147/12=12.25≤12.38，满足2 腹板高厚比验算:腹板高厚比限值：[h0/t]=250腹板计算高度：h0=880 mm腹板高厚比：h0/Tw=880/6=146.667≤250，满足五. 吊车梁截面强度验算:1 上翼缘受压强度验算:吊车梁采用制动桁架水平弯矩在吊车梁上翼缘产生的轴心力NT=Mhm/C=38.21 kN上翼缘在桁架节间那的水平局部弯矩由第一台吊车控制单轮横向刹车力：T1=1.4×(10+1)×0.12*0.5/2=0.462 kN单轮卡轨力：T2=1.4×80=0 kN第一台吊车为轻、中级工作制吊车Myl=max(T1, T2)*CW/4=0.154 kN·m吊车梁须验算疲劳强度或b0/Tf1>10.729，取γx=1.0吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2ξ=(M vm/Wnx/γx+Myl/Wny/γy+NT/Ane)/ft=(789.504/3273.327/1+0.154/152.003/1.2+38.21/30.84)×103/310=0.8213≤1，满足2 下翼缘受拉强度验算:ξ=M vm/Wnx1/fb=789.504×103/2677.764/310=0.9511≤1，满足3 端部腹板剪应力强度验算:考虑截面削弱系数1.2τ=V d*Sdx/(Idx*Tw/1.2)/fv=367.252×1045.321/(56077.813×6/1.2)/180×102=0.7606≤1，满足4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第二台吊车计算：吊车最大轮压：Pmax=98.8 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0F=γc*ψ*μ*P max=1.4×1×1.05×98.8=145.236 kN梁顶到腹板计算高度上边缘距离：hy=Tf1=12 mm轨道高度：hR=140 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：lz=50+5*hy+2*hR=50+5×12+2×140=390 mmσc=F/Twlz=145.236×103/6/390=62.067 N/mm2腹板抗压强度设计值：f=310 N/mm2局部承压强度比ξ=σc/f=62.067/310=0.2002≤1，满足5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力：σc=62.067 N/mm2(参见腹板局部承压验算)计算点正应力计算计算点到中和轴的距离：y1=H-Cny-Tf1=392.966 mmσ=Mvm/In*y1=789.504/132558.507×392.966×102=234.046 N/mm2计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*Tf1)*B1*Tf1×10-3=1436.276 cm3τ=Vm*S1/Ix/Tw=123.697×1436.276/140382.953/6×102=21.093 N/mm2σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1折算应力强度比ξ=(σ2+σc2-σ*σc+3*τ2)0.5/(β1*f)=(234.0462+62.0672-234.046×62.067+3×21.0932)0.5/(1.1×310)=0.6251≤1，满足6 吊车梁整体稳定性验算吊车梁设置了制动结构，整体稳定不需验算。

简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件************************************************************************************************* 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件输出结果文件：吊车梁计算书.pdf设计依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）设计程序：PKPM系列钢结构设计软件STS（PKPM2010 V2.1版）设计时间：2013年 4月 26日************************************************************************************************* （一）设计信息1、基本信息吊车梁跨度(mm)：6000相邻吊车梁跨度(mm)：6000吊车台数 ：1第一台的序号：1第二台的序号(只有一台时=0)：0吊车梁的类型：无制动结构钢材钢号：Q345计算方式：验算截面2、吊车数据：（除特殊说明，重量单位为 t；长度单位为 m）P P60040006005200图1 吊车1几何尺寸示意图 (mm)序号起重量工作级别一侧轮数最大轮压最小轮压小车重吊车宽度轨道高度卡轨力系数轮距120.05A4,A5软钩 216.50 3.557.00 5.2000.1200.0043、截面几何参数 (mm)吊车梁总高：700.000腹板的厚度：8.000上翼缘的宽度：230.000上翼缘的厚度：12.000下翼缘的宽度：230.000下翼缘的厚度：12.000连接吊车轨道的螺栓孔直径：30.000连接制动板的螺栓孔直径：0.000连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离：80.000连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离：0.0004、吊车梁、制动梁的净截面截面特性：吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面)(m)：0.325737吊车梁对于x轴的惯性矩(m4): 0.000767947吊车梁对于x轴的抵抗矩(m3): 0.00205189制动梁对于y轴的惯性矩(m4): 7.505e-006制动梁对于y轴的抵抗矩(m3): 6.52609e-005（二）计算结果1、吊车梁截面内力计算：（1）梁绝对最大竖向、水平弯矩（标准值）计算：P P300030006000图2 梁绝对最大竖向、水平弯矩（标准值）计算简图 (mm)最大弯矩对应梁上的轮子序号（从左到右）：1最大弯矩对应梁上有几个轮：1最大弯矩对应轮相对梁中点的距离(轮在中点左为正)：0.000吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩：242.723吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩：9.930吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列：161.816 161.816吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列：6.620 6.620吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列：4.000（2）梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算：绝对最大竖向弯矩：363.939绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)：13.901考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大：0.000考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大：0.000（3）梁绝对最大剪力(设计值)计算：P P400020006000图3 梁绝对最大剪力（设计值）计算简图 (mm)绝对最大剪力(标准值)：215.754绝对最大剪力(设计值)：323.502计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）：1考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大：0.0002、吊车梁上翼缘宽厚比计算：吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值B f/T f = 9.250 ≤ [B f/T f] = 12.3803、吊车梁截面强度验算：（1）梁截面应力、局部挤压应力计算：上翼缘最大应力σu = 390.381 ＞ [σu] = 310下翼缘最大应力σd = 154.370 ≤ [σd] = 310平板支座时的剪应力τ = 66.195 ≤ [τ] = 180突缘支座时的剪应力τ1 = 71.783 ≤ [τ1] = 180吊车最大轮压作用下的局部挤压应力σc = 84.953 ≤ [σc] = 310吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力σ = 0.000 ≤ [σ] = 310（2）无制动结构的吊车梁整体稳定计算：吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.00245474吊车梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m3): 0.0001058整体稳定系数：0.488整体稳定应力σstab = 435.475 ＞ [σstab] = 3104、吊车梁疲劳计算：注：a.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值b.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm2)c.欠载效应的等效系数取αf=0.5用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩：242.723用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力：215.754上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别2)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=144下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力 连接类别4)αΔσ=47.745 ≤ [Δσ]=103 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力 连接类别8)αΔτ=14.192 ≤ [Δτ]=59 下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力(连接类别4)αΔσ=40.682 ≤ [Δσ]=103计算满足。