铝扣板抗风压设计标准

一、荷载标准值及基本风压风荷载是由于风压和热压的作用而形成的空气荷载。

风压的确定，大致分为平均风速风压制和瞬时风速风压制。

作用在建筑外窗上的平均风速风压制风荷载标准值应按下式计算：Wk=βgz*μs*μz*Wo式中：wk—风荷载标准值(kN/m2)βgz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用μz—风压高度变化系数；按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用Wo—基本风压(kN/㎡)。

按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 –2001采用Wo值取《全国城市基本风压值》或《全国风压分布图》中数值乘以相应表中的调整系数。

如下表1、表2、表3、表4：对于平坦或稍有起伏的地形，风压、高度的变化系数应根据地面粗糙度类别按表1确定，地面粗糙度可分为A、B、C、D四类。

A类指近海、海面、海岛、海岸、湖岩及沙漠地区。

B类指田野、乡村、丛林、丘陵、以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。

C类指有密集建筑群的城市市区。

D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

当计算的风荷载标准值小于0.75Kpa时，应按0.75Kpa采用。

风荷载设计值W一般取标准值Wk 的1.4倍。

二、荷载分布建筑外窗在风荷载作用下，承受与外窗平面垂直的横向水平力。

外窗各框料间构成的受荷单元可视为四边铰接的简支板。

在每个受荷单元的四角各作45°斜线，使其与平行于长边的中线相交。

这些线把受荷单元分成四块，每块面积所承受的风荷载传给其相临的构件，每个构件可以近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。

三、荷载计算建筑外窗在风荷载作用下，受力杆件上的总荷载（Q）为该构所受荷面积（A）与施加在该面积上的单位风荷载（W）之乘积，按下式计算：Q=A*W式中：Q 受力杆件所承受的总荷载A 受力杆件所承受的受荷面积W 施加在受荷面积上的单位风荷载四、截面特性建筑外窗的受力构件在材料、截面积和受荷状态确定的情况下，构件的承载能力主要取决于与截面形状有关的两个特性，即截面的惯性矩与抵抗矩。

室内铝扣板吊顶板设计计算书基本参数: 天津地区抗震7度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GBJ9-87《钢结构设计规范》 GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92Ⅱ.基本计算公式:风荷载设计值:室外风荷载设计值W1=550 kN/m^2室内风荷载设计值W=0.25W1=0.138 kN/m^2一、扣板龙骨计算:扣板龙骨计算: (第1处)扣板龙骨按多跨铰接静定梁进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×1.200=0.119kN/m(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 幕墙构件(包括板和框)的平均自重: 50N/m^2 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于吊顶平面的地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×50.000/1000=0.047kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.047×1.200=0.0564kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.119+0.6×0.0564=0.153kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.119+0.6×1.3×0.0564=0.211kN/m2. 选用扣板龙骨的截面特性:强度设计值: 215.000N/mm^2弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.699cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=0.618cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=0.504cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.330cm^3截面积: A=0.537cm^2计算校核处壁厚: t=0.600mm截面面积矩: S(#1s)=0.301cm^3发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：扣板龙骨按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-0×(100/990)=103.5NP(#12)=103.5NM(#11)=0.211×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-0×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =25304.4N·mm第2跨内力：R(#2B2)=.=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-230×(100/990)=80.2NP(#13)=80.2NM(#2A2)=-(230×100+0.0.211×100^2/2)=-24055N·mmM(#12)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-230×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20192.4N·mm第3跨内力：R(#2B3)=0.21×990×[1-(100/990)^2]/2-206×(100/990)=280.2NP(#14)=80.2NM(#2A3)=-(206×100+0.211×100^2/2)=-21655N·mmM(#13)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-206×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =15O10.4N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-209×(100/990)=80.2NP(#15)=80.2NM(#2A4)=-(209×100+0.211×100^2/2)=-21955N·mmM(#14)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-209×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#16)=80.2NM(#2A5)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-21954N·mmM(#15)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =2066N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#17)=80.2NM(#2A6)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-23191N·mmM(#16)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm4. 扣板龙骨的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=215.0N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=125.0N/mm^2(1).第1跨扣板龙骨跨中强度验算：N(#11)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#11)=26304/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=89.340N/mm^2σ(#11)≤[σ]=215.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=80.20Nτ(#11)=80.2×0.301/(0.699×0.600×10)=5.73N/mm^2τ(#11)≤[τ]=125.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：24055N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#2A2)=-24055/(0.330×1.05×1000)+1530/(0.537×100)=-42.35N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#3AZ2)=-(230+0.211×100×(2+100/990)/2)=-252NV(#3AY2)=230×100/990+0.211×990/2=127.7Nτ(#2A2)=127.7×0.301/(0.699×0.600×10)=9.2N/mm^2τ(#2A2)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-42.35)^2+3×9.2^2)^0.5=45.3N/mm^2σ(#3ZS2)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：1501.40N·mm,M(#13)为一控制截面 N(#13)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#13)=15010.4/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=45.51N/mm^2σ(#13)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#13)=80.2×100/990=6.5Nτ(#13)=6.5×0.301/(0.699×0.600×10)=0.46N/mm^2τ(#13)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(45.51^2+3×0.46^2)^0.5=45.52N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！5. 扣板龙骨的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=15mm 且 U(#3max)≤L/300(1).第1跨扣板龙骨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=2.9mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.3mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=2.9+(-0.3)/2=2.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.002第1跨扣板龙骨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=2.0mmU=2.0mm第3跨扣板龙骨挠度可以满足要求！二、扣板龙骨与主结构钢龙骨连接扣板龙骨与主结构钢龙骨连接: (第1处)D(#12): 连接螺栓直径: 6.000mmD(#10): 连接螺栓有效直径: 5.060mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×1.200×6.000×1000=712.800N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=997.920NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.047×1.200×6.000×1000=338.400NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×338.400=349.92NN(#11): 连接处垂直合力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=997.960+0.6×349.920=1207.912NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)= 50×B×H(#4sjcg)=50×1.200×6.000=360.000NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×360.000=432.000NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(1207.912^2+432.000^2)^0.5=1281.6N每一连接处选1个螺栓N(#2vb): 螺栓的承载能力:N(#2vb)=2×3.14×D(#10)^2×215/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =2×3.14×5.060^2×215/4=8642.5N8642.5N≥1281.6N强度可以满足三、铝扣板计算:铝扣板计算: (第1处)铝扣板按多跨铰接静定梁进行设计计算(每跨1.2m)：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 0.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×0.200(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 天花构件的平均自重: 20N/m^2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×20.000/1000=0.0048kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.0048×0.200=0.00096kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.020+0.6×0.00096=0.02057kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.020+0.6×1.3×0.00096=0.02875kN/m2. 选用铝扣板的截面特性:铝扣板设计值: 138.3N/mm^2铝扣板弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.208cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=59.746cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=1.098cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.159cm^3铝扣板截面积: A=1.424cm^2铝扣板算校核处壁厚: t=0.600mm铝扣板截面面积矩: S(#1s)=4.106cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：铝扣板按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-0×(50/1150)=16.56NP(#12)=16.56NM(#11)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-0×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4733.14N·mm第2跨内力：R(#2B2)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-30×(50/1150)=15.34NP(#13)=15.34 NM(#2A2)=-(30×50+0.029×50^2/2)=-1536N·mmM(#12)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-30×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150]第3跨内力：R(#2B3)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16NP(#14)=16NM(#2A3)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#13)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#15)=16.8NM(#2A4)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#14)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#16)=16.8NM(#2A5)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#15)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.052×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#17)=16.8NM(#2A6)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#16)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm4. 铝扣板的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=138.3N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=80.2N/mm^2(1).第1跨铝扣板跨中强度验算：N(#11)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#11)=4733/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=28.35N/mm^2σ(#11)≤[σ]=138.3N/mm^2第1跨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=16.56Nτ(#11)=16.56×4.106/(0.208×0.600×10)=54.28N/mm^2τ(#11)<[τ]=80.29N/mm^2第1跨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：1536N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#2A2)=-1536/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=-9.16N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#3AZ2)=-(15.34+0.029×50×(2+50/1150)/2)=-16.82NV(#3AY2)=15.34×50/1150+0.029×1150/2=17.34Nτ(#2A2)=16.82×4.106/(0.208×0.600×10)=55.34N/mm^2τ(#2A2)<[τ]=80.2N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-8.05)^2+3×55.34^2)^0.5=96.2N/mm^2σ(#3ZS2)<1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：7860N·mm,M(#13)为一控制截面N(#13)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#13)=4031/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=24.18N/mm^2σ(#13)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#13)=16×50/1150=0.7Nτ(#13)=0.7×4.106/(0.208×0.600×10)=2.3N/mm^2τ(#13)≤[τ]=48.9N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(24.18^2+3×2.3^2)^0.5=24.3N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！5. 铝扣板的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=20mm 且 U(#3max)≤L/180 (JGJ102-96 5.5.5)(1).第1跨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=6.0mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.6mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=6.0+(-0.6)/2=5.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.005第1跨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=5.2mmU=5.2mm第3跨挠度可以满足要求！四、铝扣板与铝扣板龙骨连接铝扣板与铝扣板龙骨连接: (第1处)扣接处总长:L=34.000mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×0.200×7.200×1000=142.560N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=1.4×142.560=199.584NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.0048×0.200×7.200×1000=6.9120NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×6.912=8.99NN(#11): 连接处垂直总力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=199.584+0.6×8.99=204.978NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)=20×B×H(#4sjcg)=650×0.200×7.200=28.800NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×28.800=34.5600NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(204.978^2+34.56^2)^0.5=207.871Nτ(#2vb): 连接处剪应力:τ(#2vb)= N/Lt (GBJ17-88 7.2.1-1) =207.871/34x0.6=10.2<[τ]=80.2N/mm^2强度可以满足。

建筑门窗抗风压性能计算书I、计算依据：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《建筑外窗抗风压性能分级表》 GB/T 7106-2008《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2006版《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门》 JG/T 180-2005《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗》 JG/T 140-2005《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB5237.1-2008》《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB5237.6-2008》II、详细计算一、风荷载计算1)工程所在省市：辽宁2)工程所在城市：大连3)门窗安装最大高度z：90 米4)门窗系列：中财真彩型材-真彩60内平开窗5)门窗尺寸：门窗宽度W＝2700 mm 门窗高度H＝1500 mm6)门窗样式图：1 风荷载标准值计算:W k = βgz*μS1*μZ*W0(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2)1.1 基本风压 W0= 700 N/m2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m21.2 阵风系数βgz 计算:1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度；2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度；3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度；4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度；安装高度z＜5米时,按5米时的阵风系数取值。

铝扣板吊顶质量验收标准铝扣板吊顶是一种常见的室内装饰材料，其质量验收标准对于工程质量的保障至关重要。

下面将从铝扣板吊顶的材质、表面处理、安装工艺、性能测试等方面，制定一份详细的质量验收标准。

一、材质要求1. 铝合金材料应符合国家标准，表面不应有凹损、氧化、色差等缺陷；2. 铝扣板的厚度应符合设计要求，误差应控制在合格范围内；3. 铝扣板的硬度、韧性应满足设计和规定的要求；4. 材料应经过防腐、防锈处理，具有较好的耐腐蚀性。

二、表面处理验收1. 铝扣板表面应均匀、平整，无明显凹凸、瑕疵和色差等缺陷；2. 表面涂层应均匀、附着牢固，不存在脱落、起泡等现象；3. 涂层颜色应与设计要求一致，色差应符合国家标准。

三、安装工艺要求1. 安装工艺应符合设计要求，安装位置、间距、连接方式等应符合规范；2. 吊顶结构应牢固可靠，无晃动、松动现象；3. 安装工艺应满足设计荷载要求，连接件、螺丝等应采用防锈材料；4. 吊顶的平整度、垂直度应符合设计标准，无明显偏差。

四、性能测试1. 对铝扣板材料进行拉伸、抗弯、抗压等力学性能测试，结果应符合设计要求；2. 对铝扣板表面涂层进行硬度、附着力、耐磨损等性能测试，结果应符合国家标准；3. 对安装后的吊顶进行垂直度、平整度、承载能力等性能测试，结果应符合设计规定。

五、验收标准1. 铝扣板吊顶材质、表面处理、安装工艺和性能测试均符合上述验收标准，方可通过验收；2. 验收过程中如发现不合格现象，应及时通知施工单位进行整改，并重新进行验收；3. 已验收合格的铝扣板吊顶应进行产品标识，包括生产厂家、生产日期、产品规格等信息；4. 已验收合格的吊顶应做好产品质量档案记录，便于今后的维护和管理。

严格的铝扣板吊顶质量验收标准是保证工程质量的重要手段，只有严格按照标准执行，才能确保吊顶质量稳定可靠，达到设计要求。

铝扣板吊顶质量验收标准
铝扣板吊顶质量验收标准主要包括以下几个方面：
1. 材料质量：铝扣板本身应具有良好的材料质量，表面应平整，无凹凸不平、划痕、氧化等问题。

2. 颜色一致性：铝扣板的颜色应一致，不应有明显的色差。

3. 尺寸精确性：铝扣板应具备标准尺寸，其长度、宽度、厚度等参数应符合设计要求。

4. 安装牢固性：铝扣板的安装应牢固可靠，不得出现松动、脱落等情况。

5. 吊顶平整度：铝扣板吊顶应平整，不应有凸起、凹陷、变形等问题。

6. 压力承受能力：铝扣板应具备足够的承重能力，能够承受正常使用时的压力。

7. 防火性能：铝扣板应具备一定的防火性能，能够在火灾发生时起到一定的阻隔作用。

8. 表面处理：铝扣板的表面应经过适当的处理，如阳极氧化处理、喷涂处理等，保证其耐久性和美观性。

9. 彩涂层附着力：彩涂层应牢固附着在铝扣板表面上，不应出
现剥落、起泡等现象。

10. 环保性能：铝扣板应符合环保要求，不含有有害物质，对
人体健康无害。

通过以上这些标准进行铝扣板吊顶的质量验收，可以保证铝扣板吊顶的质量达到设计要求，并具有良好的使用性能和耐久性。

建筑幕墙抗风压性能分级表
P3为建筑幕墙抗风压性能分级指标，其取值不小于wk，且不小于1.0 kPa，在P3作用下，幕墙的支承体系和面板的相对挠度和绝对挠度不大于下表的要求。

建筑幕墙水密性能分级
按照《建筑幕墙》GB/T21086-2007第5.1.2条的规定。

建筑幕墙开启部分气密性能分级
建筑幕墙整体气密性能分级
《建筑幕墙》GB/T21086-2007第5.1.3
条规定了建筑幕墙气密性能设计指标的一般规定，如下表所示；《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第4.2.4条规定了有采暖、通风、空气调节要求时，玻璃幕墙的气密性能不应低于3级。

主体结构楼层最大弹性层间位移角
按照《建筑幕墙》GB/T 21086-2007第5.1.6条的规定，建筑幕墙的平面内变形性能分级标准如下表所示。

建筑幕墙平面内变形性能分级
本工程的平面内变形性能分级应为3级
1．光学性能
建筑幕墙的光学性能以建筑幕墙的透光折减系数T T为分级指标。

按照《建筑幕墙》GB/T 21086-2007第5.1.8条的规定，有采光功能要求的幕墙，其透光折减系数不应低于0.45.有辨色要求的幕墙，其颜色透视指数不宜低于Ra80，光学性能分级标准如下表所示:
建筑幕墙采光性能分级
2．空气隔声性能
建筑幕墙的空气隔声性能以计权隔声量作为分级指标，按照《建筑幕墙》GB/T 21086-2007第5.1.5条的规定，且隔声量不低于35db；空气声隔声性能分级标准如下表所示:
建筑幕墙空气隔声性能分级
本工程的空气隔声性能分级应为3级。

建筑门窗抗风压性能计算书I、计算依据：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 2006版《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》《建筑门窗术语 GB/T 5823-2008》《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T 5824-2008》《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T 8484-2008》《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T 8485-2008》《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-2008》《铝合金建筑型材第一部分：基材 GB 5237.1-2008》《铝合金建筑型材第二部分：阳极氧化型材 GB 5237.2-2008》《铝合金建筑型材第三部分：电泳涂漆型材 GB 5237.3-2008》《铝合金建筑型材第四部分：粉末喷涂型材 GB 5237.4-2008》《铝合金建筑型材第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB 5237.5-2008》《铝合金建筑型材第六部分：隔热型材 GB 5237.6-2008》II、详细计算一、风荷载计算1)工程所在省市：山东2)工程所在城市：济南市3)门窗安装最大高度z：20 米4)门窗系列：山东华建铝材-GR63隔热内平开窗5)门窗尺寸：门窗宽度W＝1470 mm 门窗高度H＝1500 mm6)门窗样式图：1 风荷载标准值计算:W k= βgz*μS1*μZ*W0(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版 7.1.1-2)1.1 基本风压 W0= 450 N/m2(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 2006版规定,采用50年一遇的风压，但不得小于0.3 KN/m21.2 阵风系数βgz 计算:1)A类地区：βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(-0.04))*(z/10)^(-0.12),z为安装高度；2)B类地区：βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0))*(z/10)^(-0.16),z为安装高度；3)C类地区：βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.06))*(z/10)^(-0.22),z为安装高度；4)D类地区：βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=0.5*35^(1.8*(0.14))*(z/10)^(-0.30),z为安装高度；安装高度z＜5米时,按5米时的阵风系数取值。

（国内标准）门窗抗风压及热工计算书(最新国家标准)（工程名）门窗计算书（样例）计算： . 校对： . 审核： .公司名称2010年9月29日本计算书由《晨光门窗计算书》软件协助计算目录引用规范、标准及关联资料1壹、门窗设计、检测规范1二、建筑设计标准、规范1三、材料标准、规范2四、关联书籍、资料3五、建筑技术文件3计算所需重要规范引述：4壹、地区粗糙度分类等级4二、风荷载标准值计算4三、地震荷载标准值的计算5四、永久荷载的计算5五、作用效应组合5第壹种窗型CG-01的计算7壹、基本计算71，局部风荷载标准值的计算72，地震作用标准值的计算7二、窗格3玻璃的计算81，承载力极限状态的校核8（1）常数k1、k2、k3、k4的计算8（2）作用效应的组合8（3）最大许用跨度8（4）比较结果82，正常使用极限状态的校核9（1）常数k5、k6、k7、k8的计算9（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]9（3）比较结果93，防人体冲击玻璃面积的校核9（1）比较结果9三、窗格2玻璃的计算91，风荷载标准值的分配102，承载力极限状态的校核10（1）常数k1、k2、k3、k4的计算10（2）作用效应的组合10（3）外片、内片玻璃最大许用跨度11（4）比较结果113，正常使用极限状态的校核11（1）常数k5、k6、k7、k8的计算11（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为：11（3）比较结果114，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核12四、窗格7玻璃的计算121，承载力极限状态的校核12（1）常数k1、k2、k3、k4的计算12（2）作用效应的组合12（3）最大许用跨度13（4）比较结果132，正常使用极限状态的校核13（1）常数k5、k6、k7、k8的计算13（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]13（3）比较结果133，防人体冲击玻璃面积的校核13（1）比较结果13五、窗格6玻璃的计算141，承载力极限状态的校核14（1）常数k1、k2、k3、k4的计算14（2）作用效应的组合14（3）最大许用跨度14（4）比较结果142，正常使用极限状态的校核14（1）常数k5、k6、k7、k8的计算14（2）玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]15（3）比较结果153，防人体冲击玻璃面积的校核15（1）比较结果15六、杆件3的计算151，局部荷载的计算162，材料的选取173，受力分析计算184，抗剪强度的校核185，抗弯强度的校核196，挠度的校核19七、杆件6的计算191，局部荷载的计算192，材料的选取213，受力分析计算224，抗剪强度的校核235，抗弯强度的校核246，挠度的校核24八、杆件9的计算241，局部荷载的计算252，材料的选取26（1）材料选取26（2）材料性能27（3）截面特性273，受力分析计算284，抗弯强度的校核295，挠度的校核29第二种窗型CG-02的计算31壹、基本计算311，局部风荷载标准值的计算312，地震作用标准值的计算31二、窗格1玻璃的计算321，风荷载标准值的分配322，承载力极限状态的校核33（1）常数k1、k2、k3、k4的计算33（2）作用效应的组合33（3）外片、内片玻璃最大许用跨度33（4）比较结果333，正常使用极限状态的校核34（1）常数k5、k6、k7、k8的计算34（2）外片、内片玻璃的单位厚度跨度限值[L/t]分别为：34（3）比较结果344，考虑防人体冲击时玻璃面积的校核34三、杆件1的计算351，局部荷载的计算35 2，材料的选取36 3，受力分析计算37 4，抗剪强度的校核37 5，抗弯强度的校核37 6，挠度的校核38引用规范、标准及关联资料一、门窗设计、检测规范二、建筑设计标准、规范三、材料标准、规范四、关联书籍、资料1、《建筑结构静力手册》（第二版）2、《建筑幕墙和采光顶设计施工手册》张芹主编3、《新编建筑幕墙技术手册》张芹主编4、《建筑幕墙工程手册》赵西安编著5、《材料力学》赵志岗等编著6、其他关联书籍五、建筑技术文件建筑图纸设计变更单工程联络单其余甲方及设计院下发的关联技术文件。