0112高教新村计算书(1)

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高边坡脚手架计算书

高边坡脚手架计算书一、参考规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002《碳素结构钢》GB/T 700-2006《直缝电焊钢管》GB/T 12793-1992《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006二、设计参数：1、按照设计坡比1:0.5进行脚手架设计。

2、脚手板采用竹串片脚手板，其自重标准值为0.35KN/m2（见JGJ130规范表4.2.1-1）。

3、钢管尺寸均为φ48×3.5mm，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700中）Q235-A级钢的规定（Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2）。

计算参数⑴、脚手架参数：双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。

因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m 和1.6米，取大值1.6米计算。

大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。

2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途装修脚手架；同时施工层数按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。

高层建筑毕业设计计算书

1.建筑设计1.1建筑概况1、设计题目：接待中心2、建筑面积： 5300㎡3、建筑总高度：16.950ｍ（室外地坪算起）4、建筑层数：五层5、结构类型：框架结构1.2工程概况：该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约5300m2，建筑物平面为L字形。

走廊宽度2.7m标准层高3.3m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。

1.3设计资料1、气象条件本地区基本风压 0.40KN/㎡，基本雪压0.35KN/㎡2、抗震烈度：7度3、工程地质条件第一层填土：土质松软，结构不匀，不应作拟建建筑物得天然地基，土层厚度0.4～1.0m。

第二层粘土：fak=200kpa,Es=0.8kpa,土质结构均匀，属于偏高强度，中偏低压缩性土层，可作天然地层。

土层厚度2.5～3.5m。

第三层粉质粘土：f ak=300kpa,Es=13.5kpa,土质结构均匀，属于高强度低压缩性土层，可作天然地基，未钻透。

地下水位：钻探未见地下水。

3.天气条件最高气温41.3℃，最低气温-14.9℃。

风向：常年北，东风，夏季南、东南。

降雨量：全年1203.1mm,1小时最大降雨量93.6mm，年相对湿度70%～80%。

4.屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：水泥石保温层（200mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：80mm厚预应力空心板板底抹灰：粉底15mm厚5.楼面做法：地面砖(0.55KN/㎡)80㎜厚预应力空心板粉底（或吊顶）15mm厚6.±0.000以下，外墙体均作防潮处理，做法如下：20厚1：2.5混合沙浆；SBS改性沥青防水卷材一道卫生间楼地面较本层楼低20mm，并做1%坡面向地漏。

7 .所有埋入木构件均做防腐处理，所有外露铁件均做防锈处理，所有穿屋面管道必须予8.材料梁、柱、板统.一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋1.4建筑要求建筑等级:耐火等级为Ⅱ级抗震等级为Ⅲ级设计使用年限50年1.5采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。

(模板高支撑架计算书)实例

模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于8.0m，属高支模施工。

为此，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

本计算为15.80m层结构，板厚800mm。

底部地基考虑做了硬化，地基承载力取100kpa。

一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.65；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):14.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.800；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；2木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；支架图方案如下：（采用双扣件）图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.250×0.800 = 5.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)×0.600×0.250 = 0.450 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(5.000 + 0.088) = 6.105 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.450=0.630 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.630×0.600 /4 + 6.105×0.6002/8 = 0.369 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 6.105×0.600/2 = 2.147 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.369×106/83.333×103 = 4.431 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.431 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 0.600×6.105/2+0.630/2 = 2.147 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×2146.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.644 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.644 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 5.000+0.088=5.088 kN/m；集中荷载 p = 0.450 kN；方木最大挠度计算值：V= 5×5.088×600.0004/(384×9500.000×4166666.67)+450.000×600.0003/(48×9500.000×4166666.67)= 0.268 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 600.000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.268 mm 小于方木的最大允许挠度值 2.400 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 6.105×0.600 + 0.630 = 4.293 kN；本方案中的计算简图如下：支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.740 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.826 mm ；最大支座力 Qmax = 12.328 kN ；钢管最大应力σ= 0.740×106/5080.000=145.714 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 145.714 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及相关文献，若取双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

M1路道路工程-高边坡专项设计岩土计算书

M1路道路工程高边坡专项设计（岩土）计算书目录1.工程概况 (1)2.设计依据 (1)2.1设计依据 (1)2.2相关规范 (2)3.设计参数 (2)4.边坡设计 (4)4.1 K0+420-K0+550右侧边坡 (4)4.2 K0+750-K0+920右侧边坡 (5)4.3 K1+100-K1+310右侧边坡 (6)4.4 K1+310-K0+412.521右侧边坡 (7)5.边坡稳定性计算 (9)5.1 K0+420-K0+550右侧边坡（顺向坡） (9)1.工程概况受业主（）委托，我公司承担了蔡家组团M1路道路工程的高边坡设计，据道路设计方案，设计范围内边坡高度最高约36.13m，详细如下：（1）K0+420-K0+550右侧边坡，长130米，最高约17.72米，属顺向坡；（2）K0+750-K0+920右侧边坡，长170米，最高约10.88米，属顺向坡；（3）K1+100-K1+310右侧边坡，长210米，最高约36.13米，坡向与倾向夹角32°；（4）K1+310-K1+412.521右侧边坡，长102.52米，最高约24.71米，坡向与倾向夹角32°；以上桩号未包含的道路边坡，按道路专业图纸予以实施.根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表3.2.1规定，该边坡治理工程安全等级为一级，属永久边坡，工程合理使用年限为50年。

本次设计阶段为施工图设计。

2.设计依据2.1设计依据（1）业主与我公司签订的设计合同；（2）《重庆市北碚区蔡家组团M1路工程地质勘察报告》（K0+000～K1+096.2一阶段详细勘察）（重庆川东南地质工程勘察院，二○一一年六月）；（3）业主提供的总平面图。

2.2相关规范《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)；《建筑边坡工程施工质量验收规范》DBJ/T50-100-2010；《建筑边坡工程检测技术规范》DBJ50/T-137-2012；《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012；《钢筋机械连接技术规程》JGJ107-2016；《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016年版)。

社区居委会拆迁安置楼2#工程量计算书

13
C15商品砼地面垫层
一层：1.86×2.46+2.46×1.56+8.20×2.46+3.06×10+2.45×5.55+1.75×5.55+2.45×6.45+2.75×5.75+4.60×2.75+1.25×6.60+1.75×1.85+
2.25×3.36+3.35×6.05+3.35×5.80+1.25×6.45=193.57×0.10=19.36
井圈开挖: 3.14×0.82×2×0.25×0.20×21.0=5.41
合计：197.46m³
2
桩基入岩增加费
WKZJ1:3.14×(0.45^2+0.55^2)/2×1.60×2=2.54
WKZJ2:3.14×0.45^2×1.6×19=19.33
合计：21.87m³
3
C25钢筋砼护壁
WKZJ1:
(3.14×0.52^2×2-3.14×0.4^2-3.14×0.47^2)/2×3.40+(3.14×0.57^2×2-3.14×0.4^2-3.14×0.47^2)/2×1.0=1.27×2=2.54
WKZJ2:1.27×19.0=24.13
井圈：3.14×1.39×0.25×0.20×21.0=4.58
KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.9×2=0.96
KZ9、KZ10：（0.25×0.50+0.25×0.25）×3.90×2=1.46
KZ11：（0.25×0.50+0.25×0.25）×（2.25×2+3.9）=1.57
KZ12：（0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.9×3+2.25×3）=3.45

1~14#楼梯计算书

2xM fcxb
=20.7mm
As=xfcb/fy=20.7x16.7x1000/360=960mm² 受力筋选配 12@100 As=1131mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=377mm² 支座钢筋选配 10@200 As=393mm² 分布筋选配 8@250 由于 AT1 与 AT2 跨度、坡度相差不多，所以 AT2 采用 AT1 计算面积
2xM fcxb
α = 0.763（来源《建筑结构静
=5mm
As=xfcb/fy=5x16.7x1000/360=231.9mm² 又因为 0.2%bh=260mm² Y 方向选配 10@130 As=604mm² 同理 X 方向选配 10@130 As=604mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=260mm²
11
LB1
1、 2、 3、自重：0.13x25=3.25KN/㎡做法：2KN/㎡抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
3
LB1
1、 2、 3、自重：0.13x25=3.25KN/㎡做法：2KN/㎡抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
G = 5.60KN/㎡活载：q=3.5 KN/㎡ G /q=1.6<2.8 所以活载控制取 1m 板带计算 q1=1.2x5.6+1.4x3.5=11.62KN/m ln=2.1+0.25=2.35m M=q1xln²/8=8.02KN·m 板厚 h=130， h0=100，混凝土强度 C35，钢筋 HRB400 X=h0 h0²−
6
X=h0 -
h0²−
2xM fcxb
=19mm
As=xfcb/fy=19x16.7x250/360=220mm² 下铁选配 3 14 As=462mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=200mm² 上铁选配 2 14 As=308mm²

手算计算书

第一章建筑设计1.1 设计依据1）．初步设计方案；2）．设计任务书；3）．其他专业提供的有关资料；《建筑抗震设计规范》4）．有关规范：《建筑地基基设础计规范》GB 50007-2002《建筑抗震设计规范》GB 50011-2002《建筑地面设计规范》GB 50037-2002《建筑内部装修设计防火规范》GB 50222-2002《砌体结构设计规范》GB 50003-20011.2 设计要求本工程抗震设防烈度为七度,建筑物设计合理使用年限为50年。

建筑耐火等级为三级。

总平面布置：建筑物呈长方型，长约35.96米，宽约11米,建筑面积约为2500㎡。

1.3 住宅楼建筑设计1.3.1．办公楼概况：南山寺临街商住楼位于绵阳市南山寺，为六层现浇钢筋混凝土框架结构，一层高为3.9米，二层高为3.3米，其他为3米，住宅楼总建筑面积为2441.1m2，室内外高差为0.15米，本工程设定相对标高±0.000，建筑高度20.25m（从室外地坪到屋面檐口）。

1.3.2．平面设计：在设计上以规整的方形安排平面，充分利用场地，合理划分功能分区。

1.3.3．外立面设计：在立面设计中，主要强调建筑的简洁特点，建筑形体采用方形造型，不追求复杂的装饰，而是利用楼自身外墙材质塑造出色彩明快、富有动感的建筑形象。

1.3.4．屋面排水系统：住宅楼屋面雨水通过柱内落水管排至室外地面。

第二章结构设计一.设计概况1.建设项目名称：南山寺临街商住楼2.建设地点：南山寺3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.7m 左右的杂填土，以下为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m 2，可作为天然地基持力层。

地下水位距地表最低为-2.1m,对建筑物基础无影响。

3.2.气象资料：基本风压为：0.35kN/m 23.3.抗震设防要求：七度设防，地震加速度为0.10g 。

增加项目工程量计算书

合计
建筑工程工程量计算书
工程名称：序号 22 23 22 23 22 23 正面底部收口 22 23 22 23 教师西立面3层以上 22 23 教师北立面3层 22 东面3层以上 23 22 南面二层 23 南面三层以上 22 部位单位工程项目计算公式
6.85*（0.8+0.1+0.1+0.1+0.85+0.1+0.1+0.35+0.2+0.1+0.1+0.7+0.1+0.1+0.35）（0.3+1.5+0.3）*11.95*2 （0.3+1.5+0.3）*11.85 （0.3+1.9+0.3）*11.85 （0.3+1.85）*11.5+（0.57+0.26）*2.8+3.6*0.3 6.85*（0.25+0.1+0.1+1.4） 4.22*（0.33+0.1+0.1+0.9） 1.06*（0.33+0.2+0.73） 5.35*（0.33+0.2+0.55）（2.37+2.12+0.47）*37.98+（0.18+0.16+0.1+0.17+0.52）*（68.56+15.44） 33.2*（0.47+5.603）+3.6*9.5÷2+（3.9+0.3）*3.1+{4.07*3.1(0.48*0.68+0.35*1.85+0.31*0.45)}*9+(0.1+1.8+0.1+0.2+0.6)*1.9 （0.18+0.77+0.18+4.28+0.13+0.13+0.4+0.13+0.13+1.66）*38.55+0.8*0.8*2 （9.2+0.84+0.17）*35.4 6.35*37.8 （0.3+1.23+0.19+0.19+0.4+0.19+0.19+1.685）*3.6 （0.12+0.82+0.12+0.12+0.4+0.12+0.12+1.81）*37.35 数量

高支计算书----2014.07.11

扣件钢管楼板模板支架计算书-10.05高计算依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为10.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×2.50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

高家村1号大桥核定表2【桥梁计算书】

施工单位：中交第二航务工程局有限公司监理单
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施工单
位：中
交第二
航务工
程局有
限公司监理单
位：江
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施工单位：中交第二航务工程局有限公司监理单。

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中国市政工程中南设计研究总院有限公司
计算书
工程名称河西北部地区水环境整治工程—鼓楼区
第4批片区污水收集系统建设工程——
高教新村雨污分流工程
设计编号排65-201360
专业工艺
设计人
复核人
审核人
专业负责人
设计负责人
日期2016年5月
高教新村排水管道计算
一、工程概况
高教新村片区北至草场门大街，南至金湾花园，西临沅江路，东至供电局宿舍，面积2.30hm2。

通过对该片区内部管线测量资料的分析以及现场排水情况的调查可知，该片区现状为雨污水二套系统。

现状污水管道管径为d200~d400。

现状雨水管管径为d200~d800。

小区污水管共两个排出口，均排入草场门大街现状d500污水管；雨水共有三个排出口，均排入草场门大街现状d1000雨水管。

本次工程结合管线测绘资料及现场调查成果，由于该小区建设年代较早，私拉错接现象较多，故本次工程新建污水主管将污水接走。

对原污水管道、雨水管道采取保留清疏，局部破损管道进行更换、局部私拉错接处进行整改的工程方案。

二、设计依据
1、《南京市雨污分流技术工作导则（第五次修订）》
2、《南京市主城污水主次干管规划》
3、建设单位提供的现状小区雨、污水管线修测图及地形图
4、《河西北部地区雨污分流及水环境整治工程--鼓楼区第3批片区污水收集系统建设工程初步设计》
三、排水体制
雨、污分流制
四、设计标准
1、污水部分：
按照《南京市雨污分流技术工作导则（第五次修订）》的要求，居住小区采用用水定额进行污水量预测。

()1000/1αψ+⨯⨯=nq Q
式中：Q ——污水总量（m 3/d ）；
n ——人数（人）；
q ——综合生活用水定额，平均日综合生活用水定额取280L/人·d ；
ψ ——污水排放系数，取0.9；
α ——地下水渗入量，取10％。

2、雨水部分：
Q =ψqF (L/s)
式中 ψ—区域的综合径流系数，本工程取ψ=0.65。

q —设计暴雨强度(L/s·hm 2)
F —汇水面积(hm 2)
q=10716.7(1+0.837lgP) /(t+32.90)1.011 (L/(s*hm 2 ))
式中P —设计降雨重现期(a)，设计降雨重现期是根据用地性质、地形条件等因素确定的。

视片区情况，取P=3年。

t —降雨历时(min)，降雨历时包括地面集水时间t 1和管渠内
雨水流行时间t 2两部分，即：t = t 1 + t 2 (min)
五、污水量计算
本片区主要为居民小区。

设计范围内东西侧共涉及人口分别约为2478人及994人。

西侧
()1000/1αψ+⨯⨯=nq Q =2478⨯280⨯0.9⨯1.1/1000=686.9m 3/d=7.95L/s
Q d =Q ⨯Kz=7.95⨯2.15=17.09 L/s
设计管径选取D=300，坡度i=0.003，查表，充满度h/d=0.50，v=0.70m/s ，Q=24.59 L/s 。

东侧
设计范围内漓江路以西南侧共涉及人口约为994人。

()1000/1αψ+⨯⨯=nq Q =994⨯280⨯0.9⨯1.1/1000=275.54m 3/d=3.19L/s
Q d =Q ⨯Kz=3.19⨯2.3=7.33L/s
设计管径选取D=300，坡度i=0.003，查表，充满度h/d=0.40，v=0.63m/s ，Q=16.57 L/s 。

六、雨水量计算
西侧
汇水面积图
F=0.95ha，L=146m，v=0.90m/s，t2=2.70min，p=3a，ψ＝0.65
T＝t1 +t2=5+2.7=7.70(min)，q=354.59(L/(s·ha))
对片区最下游雨水管道进行核算，得
Q =ψqF (L/s)=0.65*354.59*0.95=218.96L/s
现状雨水管道管径d800，i=0.001，流速0.83m/s，查表流量418.16L/s。

中间
汇水面积图
F=1.0ha，L=218m，v=0.90m/s，t2=4.04min，p=3a，ψ＝0.65
T＝t1 +t2=5+4.04=9.04(min)，q=343.20(L/(s·ha))
对片区最下游雨水管道进行核算，得
Q =ψqF (L/s)=0.65*343.20*1.0=223.08 L/s
现状雨水管道管径d600，i=0.002，流速0.97m/s，查表流量274.59L/s。

东侧
汇水面积图
F=0.35ha，L=64m，v=0.90m/s，t2=1.19min，p=3a，ψ＝0.65
T＝t1 +t2=6+1.19=7.19(min)，q=359.23(L/(s·ha))
对片区最下游雨水管道进行核算，得
Q =ψqF (L/s)=0.65*359.23*0.35=81.72 L/s
雨水管道设计管径d400，i=0.002，流速0.74m/s，查表流量
93.14L/s。