模板受力分析

模板台车受力分析1、台车构成隧道全断面衬砌台车主要由门型框架（纵梁、横梁、底梁、竖撑、顶推螺杆斜撑）、面板（顶模板、边模板、加强肋）、行走系统（滑动钢轮、电动机）、液压系统、连接件及紧固装置构成。

各构（杆）件采用M20螺栓连接，螺栓孔均采用机械成孔，孔径较螺栓杆体大2mm。

台车构造具体见图一、图二。

图一：全断面衬砌台车构造图图二：9m长衬砌台车侧视图整体式衬砌台车总体构造如下所示：顶模总成：2组；顶部架体：1组；升降油缸：4件；平移装置：2组；门架体：1组；边模总成：2组；边模丝杠：26件；边模通梁：8件；边模油缸：4件；底部丝杠体：14件。

台车标准长度为9m时，设置12个工作窗口。

二、台车结构受力检算模板支架如图1所示。

计算参照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《砼泵送施工技术规程》(JG/T3064-1999)。

1、荷载计算（1）、荷载计算1）、上部垂直荷载永久荷载标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.6×11.0×24=200.64KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×11.0×0.01×78.5=16.4KN弧板自重标准值：（11.0×0.3×0.01×2+11.0×0.3×0.01）×78.5=7.77KN 台梁立柱自重：0.0068×（1.15+1.45）×2×78.5=2.78KN上部纵梁自重：（0.0115×8.2+0.015×1.9×2）×78.5=11.88KN可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值：2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.02）、中部侧向荷载永久荷载标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22rctoβ1β2v 1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/m2F=rc×H=25×3.9=97.5KN/m2取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/m2有效压力高度h=2.42m换算为集中荷载：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F—新浇混凝土对模板的最大侧压力；rc—混凝土的表观密度；to—新浇混凝土的初凝时间；v—混凝土的浇筑速度；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1—外加剂影响修正系数；β2—混凝土坍落度影响修正系数；h—有效压力高度。

12米公路双线隧道液压衬砌台车刚度验算书一、前言该全断面钢模板砼衬砌隧道台车（简称台车）的整个荷载（混凝土、台车自重、混凝土侧压力、混凝土震动捣荷载及混凝土入仓冲击荷载等）是以整个成型断面钢模板竖向、水平方向上各支承油缸及千斤传向于支承门架。

钢模板本身承受浇注混凝土时的面荷载；门架承受台车行走及工作时的竖向及水平荷载（见台车总图），各荷载分项系数，除新浇混凝土自重及模板自重取1.2外，其余施工荷载分项系数取1.4。

台车结构受力分析应考虑工作及非工作两种情况下的荷载，由于门架是主要的承重物体，必须保证有足够的强度、刚度及稳定性。

因此，强度校核时应以工作时的最大荷载为设计计算依据；非工作时，台车只有自重，结构受力较小，此种情况作为台车的行走校核及门架纵梁的强度验算，本篇暂不考虑。

由于台车顶模、左右边模受力不同，其载荷分析可成两部分，然后再进行载荷组合，对门架进行强度校核。

二、模板载荷分析由于顶模受到混凝土自重、混凝土侧压力、混凝土震动捣荷载及混凝土入仓冲击荷力等荷载的作用，其受力条件显然比其它部位的模板更复杂、受力更大、结构要求更高。

由于边模与顶模的设计结构一样，边模不受混凝土自重，载荷较小，因此对其强度分析时只考虑顶模。

顶模板通过托架总成承受整个上部模板的载荷，而托架纵梁共由12支承点（8个螺旋千斤、4个液压油缸、）承受竖向载荷并传力于门架。

顶部模板承受的载荷有最大开挖1.2米时的混凝土自重及注浆口封口时该处的挤压力。

由于混凝土输送泵通过几十米的水平管道及竖直管道向台车输送混凝土，与注浆口接口处的局部挤压力较大，其它地方压力较小。

因此，强度计算时，只考虑自重荷载的压力对模板影响这在工程计算中是不可行的，在实际设计时，局部加强顶模及考虑一定的安全系数。

由于上部挤压应力没有确切的理证数据可作参考，台车设计一般根据国外类似结构及经验加以考虑。

台车顶模沿洞轴方向看是一个圆柱壳，只不过它是由多个1.5米高的圆柱形组合而成。

专题 动态平衡中的三力问题 图解法分析动态平衡在有关物体平衡的问题中，有一类涉及动态平衡。

这类问题中的一部分力是变力,是动态力，力的大小和方向均要发生变化，故这是力平衡问题中的一类难题。

解决这类问题的一般思路是：把“动”化为“静"，“静”中求“动"。

根据现行高考要求，物体受到往往是三个共点力问题，利用三力平衡特点讨论动态平衡问题是力学中一个重点和难点。

方法一：三角形图解法.特点：三角形图象法则适用于物体所受的三个力中,有一力的大小、方向均不变（通常为重力,也可能是其它力），另一个力的方向不变，大小变化，第三个力则大小、方向均发生变化的问题。

方法:先正确分析物体所受的三个力，将三个力的矢量首尾相连构成闭合三角形。

然后将方向不变的力的矢量延长，根据物体所受三个力中二个力变化而又维持平衡关系时，这个闭合三角形总是存在，只不过形状发生改变而已,比较这些不同形状的矢量三角形,各力的大小及变化就一目了然了。

例1。

1 如图1所示，一个重力G 的匀质球放在光滑斜面上,斜面倾角为α，在斜面上有一光滑的不计厚度的木板挡住球,使之处于静止状态。

今使板与斜面的夹角β缓慢增大，问:在此过程中,挡板和斜面对球的压力大小如何变化？解析：取球为研究对象,如图1—2所示，球受重力G 、斜面支持力F 1、挡板支持力F 2。

因为球始终处于平衡状态,故三个力的合力始终为零，将三个力矢量构成封闭的三角形.F 1的方向不变,但方向不变，始终与斜面垂直。

F 2的大小、方向均改变，随着挡板逆时针转动时，F 2的方向也逆时针转动，动态矢量三角形图1—3中一画出的一系列虚线表示变化的F 2。

由此可知，F 2先减小后增大，F 1随β增大而始终减小。

同种类型：例1.2所示，小球被轻质细绳系着，斜吊着放在光滑斜面上,小球质量为m ，斜面倾角为θ，向右缓慢推动斜面，直到细线与斜面平行,在这个过程中，绳上张力、斜面对小球的支持力的变化情况？（答案：绳上张力减小，斜面对小球的支持力增大）方法二：相似三角形法。

附表三：箱涵盖板模板受力计算书一、盖板标准模板系统说明盖板底模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模楞采用间距0.3米的80×80mm方木。

二、支架计算1、荷载分析①新浇砼容重按26kN/m3计算,则盖板自重面集度：盖板底—13 KPa；②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底—0.65KPa；③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度: 2.0kPa；④浇筑混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa；⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa。

荷载组合：强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=25.48 KN刚度组合：1.0×(①+②) =13.65 KN2、底模计算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

①荷载组合强度验算组合：q1=1.2*（13+0.65）+1.4*（2+2+2.5）=25.48 KN刚度验算组合：q2=13+0.65=13.65 KN②材料力学性能指标和截面特性竹胶板容许应力[σ]=80MPa，E=6×103MPa。

截面特性：W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3i=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3③强度验算M max=q1l2/10=25.48*0.32/10=0.2293 KN.Mσmax= M max/W=0.2293*106/3.75*104=6.1 Mpa<[σ]=80MPa④刚度验算f max=q2l4/(150EI)=13.65*3004/(150*6000*2.81*105)=0.44mm<300/4 00=0.75mm。

3、横楞方木的计算模板结构构件中的横楞属于受弯构件，按连续梁计算，竖楞大于三跨，因此按照三跨连续梁计算。

门板受力分析报告模板一. 引言门板是一种常用的建筑材料，广泛应用于建筑和家具领域。

门板的受力分析对于设计和制造具有重要意义，能够确保门板在使用过程中的稳定性和安全性。

本报告旨在进行门板的受力分析，并提供相关数据和结论，以供参考和使用。

二. 材料和方法1. 材料：本次分析所使用的门板材料为XXX（具体材质）。

2. 方法：采用有限元分析软件对门板进行受力模拟。

在模拟过程中，考虑了门板的实际应用情况、荷载条件和边界条件。

三. 受力分析结果1. 内力分布：通过有限元分析，得到了门板在应用荷载下的内力分布情况。

结果显示，在荷载加载的部位，门板产生了较大的应力集中。

2. 受力状态：根据内力分布结果，可以得到门板在荷载作用下的受力状态。

门板整体处于受压状态，受力较为均匀。

四. 结果讨论与分析根据受力分析结果，我们可以得出以下结论：1. 门板在应用荷载下，主要承受受压力，受力较为均匀。

2. 内力分布结果显示，门板在荷载加载的部位存在较大的应力集中，可能是设计过程中需要进一步考虑的地方。

3. 需要注意门板的材料和厚度选择，在设计阶段应充分考虑到实际荷载情况，以确保门板的使用安全和稳定性。

五. 结论门板的受力分析结果表明，门板在应用荷载下承受受压力，并具有较好的受力均匀性。

然而，设计时仍需考虑应力集中的情况，以及门板的材料和厚度选择。

本报告提供的受力分析结果可用于指导门板的设计和制造，以确保其在使用时的安全性和稳定性。

六. 参考文献[1] XXX（具体参考文献）。

（注：为使回答更具可读性，上述内容可能仅为解释示例，并非完整报告。

实际编写时请根据具体情况进行调整。

）。

全液压自行式钢模台车受力分析一、前言：钢模台车（简称台车）沿洞轴线方向看是一个不完整的圆柱壳（模板），和内部门架组成。

模板分两侧边模和顶部模板。

台车在衬砌过程中受力分析很复杂，由于砼是半流体且易凝固, 浇注过程为动态过程,所以受力也为动态程过。

（即在一定时间范围内，砼一边浇注一边凝固，在砼未初凝时有力存在，初凝后力消失）。

两侧边模主要受砼的侧向挤压力，顶部模板主要受砼的正压力，门架部份既受侧向力又受正压力及各种弯矩,受力情况较复杂。

二、边模侧压力的确定（侧压力只与浇注混凝土高度有关，与浇注混凝土厚度无关）。

根据《建筑手册》中“现浇砼结构模板的设计”可知侧压力公式为：F=0.22r c t0β1β2V1/2F—新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M2）r c—混凝土的重力密度（KN/M3）t0—新浇筑混凝土的初时间（h），可按实测确定，当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度o C）V—混凝土的浇筑速度（m/h）β1—外加剂影响修正参数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—混凝土坍落度影响修正参数，当坍落度小于30mm时取0.85,50—90mm 时取1.0, 110—150mm时取1.151、各参数的确定：①r c取24KN/ M3②t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5③V的确定: V≤2.0 m/h（根据经验及参考日本歧阜工业公司计算值）④β1取1.0⑤β2取1.152、侧压力计算：F0=0.22x24x5x1.125x1x21/2=42 KN/M2混凝土侧压力设计值:=F0×分项系数×折减系数F1=42×1.2×0.85=42.84KN/m2倾倒混凝土时产生的水平荷载、插入振捣时产生的水平荷载取4 KN/m2，则混凝土的总荷载设计值为:F’=42.84+4=46.84 KN/m2（日本歧阜工业公司侧压力计算值为47KN/m2）三、边模的强度验算1、模板强度验算由于模板的内表面每隔230mm有一根加强角钢，因此，我们可以把它简化成每隔230mm的梁单元来考虑。

模板支架主梁受力计算公式模板支架主梁是建筑施工中常用的一种支撑结构，它承担着承载混凝土模板和工人等施工荷载的重要作用。

为了确保支撑结构的安全可靠，需要对主梁的受力情况进行计算和分析。

本文将介绍模板支架主梁受力计算的相关公式和方法。

1. 主梁受力分析。

在进行主梁受力计算之前，首先需要了解主梁所受的力和力的作用位置。

模板支架主梁主要承受以下几种力的作用，混凝土模板自重、混凝土浇筑荷载、工人和施工设备的荷载、风荷载等。

这些力作用在主梁上会导致主梁产生弯曲、剪切和轴向力等受力情况，因此需要进行受力分析。

2. 主梁受力计算公式。

2.1 弯曲受力计算。

主梁在承载混凝土模板和工人等荷载时会产生弯曲受力。

根据梁的受力分析理论，可以得到主梁的弯曲受力计算公式如下：弯矩 M = Wl^2/8。

其中，M为主梁的弯矩，W为作用在主梁上的荷载，l为主梁的跨度。

根据这个公式可以计算出主梁在弯曲受力下的受力情况。

2.2 剪切受力计算。

除了弯曲受力外，主梁还会受到剪切力的作用。

剪切力的计算公式如下：剪切力 V = Wl/2。

其中，V为主梁的剪切力，W和l的含义同上。

通过这个公式可以计算出主梁在剪切受力下的受力情况。

2.3 轴向力计算。

在一些特殊情况下，主梁还会受到轴向力的作用。

轴向力的计算公式如下：轴向力 N = W。

其中，N为主梁的轴向力，W为作用在主梁上的荷载。

通过这个公式可以计算出主梁在轴向力作用下的受力情况。

3. 主梁受力计算方法。

在实际工程中，主梁的受力计算通常采用有限元分析或者结构力学理论进行计算。

通过建立主梁的有限元模型，应用有限元分析软件进行受力分析，可以得到主梁在不同荷载作用下的受力情况。

同时，也可以通过结构力学理论进行手算分析，得到主梁的受力情况。

在进行主梁受力计算时，需要考虑主梁的材料特性、截面形状、荷载作用位置等因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。

同时，还需要根据主梁的受力情况设计合理的支撑结构，以保证支撑结构的安全可靠。

模板支架受力分析要点讲解
（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：
1)、模板支架立杆轴向力设计值
不组合风荷载时：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk
组合风荷载时：N=1.2∑NGk+0.85×1.4∑NQk
式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；
∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l0
l0=h+2a
式中h——支架立杆的步距；
a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解
为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》
（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1
的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：
扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：
扣件滑动：2t
扣件抗滑设计：1.2t
（3）、扣件钢管支模计算实例：
预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm。

持续学习，自我完善模板台车受力分析1、台车构成隧道全断面衬砌台车主要由门型框架（纵梁、横梁、底梁、竖撐、顶推螺杆斜撑）、面板（顶模板、边模板、加强肋）、行走系统（滑动钢轮、电动机）、液压系统、连接件及紧固装置构成。

各构（杆）件采用M20螺栓连接，螺栓孔均采用机械成孔，孔径较螺栓杆体大2mm o 台车构造具体见图一、图二。

1图一：全断面衬砌台车构造图图二：9m长衬砌台车侧视图整体式衬砌台车总体构造如下所示：顶模总成：2组；顶部架体：1组；升降油缸：4件；平移装置：2组；门架体：1组；边模总成：2组；边模丝杠：26件；边模通梁：8件；边模油缸：4件；底部丝杠体：14件。

台车标准长度为9m时，设置12个工作窗口。

二、台车结构受力检算模板支架如图1所示。

计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2020)、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2020).《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2020)、《钢结构设计规范》(GB50017-2020)、《栓泵送施工技术规程》(JG/T3064-1999)01、荷载计算(1)、荷载计算1)、上部垂直荷载永久荷载标准值：上部混凝土自重标准值:1.9X0. 6X11.0X24=200. 64KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9X11.0X0. 01X78. 5=16. 4KX弧板自重标准值：(11. 0X0. 3X0. 01 X2+11. 0X0. 3X0. 01) X78. 5=7. 77KN台梁立柱自重：0. 0068X (1. 15+1.45) X2X78. 5=2. 78KN上部纵梁自重：(0.0115X8.2+0.015X1.9X2) X78. 5=11. 88KN可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值：2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.02）、中部侧向荷载永久荷载标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F二0. 22rctoB 1B 2v 1/2=0. 22X25X8X1.2X1. 15X 10. 5=60. 6KN/m2F=rcX H二25 X 3. 9=97. 5KX/m2取两者中的较小值,故最大压力为60. 6KN/m2有效压力高度h=2. 42m换算为集中荷载：60.6X1.9X0. 6=69. 1KN其中：F—新浇混凝土对模板的最大侧压力；tc—混凝土的表观密度；to—新浇混凝土的初凝时间；v—混凝土的浇筑速度；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶而的总高度; B】一外加剂影响修正系数；3 2—混凝土坍落度影响修正系数；h—有效压力高度。

模板支架设计一——受力分析（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：1)、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2∑N Gk +1.4∑N Qk组合风荷载时： N=1.2∑N Gk +0.85×1.4∑N Qk式中 ∑N Gk ——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； ∑N Qk ——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l 0l 0=h+2a式中h——支架立杆的步距；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

a.两端铰接b.一端固定一端铰接c.一端固定一端自由（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：底模下水平钢管与立杆之间常用单扣件连接。

在标准拧紧力矩为40N.m条件下，扣件钢管模板支架单扣件抗滑实验结论：扣件滑动时加荷1.1~1.2t。

扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t扣件抗滑设计：1.2t（保证安全系数）（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm1）荷载计算恒载砼：1×2.65×2.4=6.36t/m钢筋：1×2.65×0.25=0.66t/m模板：（1+2.51+2.51) ×0.03=0.18t/m6.36+0.66+0.18=7.2t/m活载：（1+1+1）×0.25=0.75t/m支撑设计荷载：7.2×1.2+0.75×1.4=9.69t/m2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。

高中物理受力分析专题（一）受力分析物体之所以处于不同的运动状态，是由于它们的受力情况不同．要研究物体的运动，必须分析物体的受力情况．正确分析物体的受力情况，如何分析物体的受力情况呢主要依据力的概念、从物体所处的环境(有多少个物体接触)和运动状态着手，分析它与所处环境的其它物体的相互联系；一般采取以下的步骤分析：1．确定所研究的物体，优先考虑整体，然后隔离分析其他物体对研究对象的作用力，不要找该物体施于其它物体的力，譬如所研究的物体叫A，那么就应该找出“甲对A”和“乙对A”及“丙对A”的力……而“A对甲”或“A对乙”等的力就不是A所受的力。

也不要把作用在其它物体上的力错误地认为通过“力的传递”作用在研究对象上。

2．按顺序画力（1）先画重力：作用点画在物体的重心．（2）次按接触面依次画每个接触面上的弹力和摩擦力绕研究对象逆时针(或顺时针)观察一周，看对象跟其他物体有几个接触点(面)，分析完一个接触点(面)后，再依次分析其他的接触点(面)。

对每个接触点(面)若有挤压，则画出弹力，若还有相对运动或趋势，则画出摩擦力．要熟记：弹力的方向一定与接触面或接触点的切面垂直，摩擦力的方向一定沿着接触面与物体相对运动（或趋势）方向相反。

判断静摩擦力方向时时可以采用假设光滑、假设有（无）、相互作用、力的大小、运动状态、对称等方法进行判断。

再画其他场力：看是否有电、磁场力作用，如有则画出场力．顺口溜：一重、二接触面上的力（依次画出每个接触点的弹力和摩擦力）、再其它。

3．进行合成或者分解当物体受两个力，并且力的大小相等时，考虑使用合成的方法，此时利用菱形知识进行计算。

其他情况使用分解。

分解的原则：（1）当物体受三个力静止时，分解谁也行，把某个力分到其他两个力的反向延长线上。

（2）其他情况，分解既不在运动方向所在直线也不在与其垂直方向上的力，并且把力分到这两个方向上。

（3）通过三角函数将分力表达出来（4）列出两个方向上力的关系来。

梁模板计算书发生工程；属于框架结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m;标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等规范编制。

梁段丄1单位：（mm600----------------- J1000断面圏侧面图钢菅支撵平行于葉截面4. 梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）: 300.0 ;面板厚度（mm）: 50.0 ;5. 梁侧模板参数主楞间距（mm）: 500;次楞根数：4;穿梁螺栓水平间距（mm）: 500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mn，-200mm 穿梁螺栓直径（mm）: M14主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X 3.5 ;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，，宽度50mm高度100mm二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F"叱隔西 F = rH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h ;T -- 混凝土的入模温度，取20.000 C;V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;(3 1--外加剂影响修正系数，取1.200 ;B 2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

钢模板受力计算第一节、计算条件的设定1.1、墙体高度 5.2m,墙厚250mm,混凝土强度C30,重力密度24KN/m3,坍落度12--16cm,浇筑速度1m/h,混凝土入模温度T=25℃,用插入式振捣器捣实。

1.2、模板选用定型大钢模板,穿墙螺栓选用T30x4的锥型螺栓。

1.3.计算依据：1.3.1、《建筑结构荷载设计规范》1.3.2、《建筑工程模板施工手册》1.3.3、《钢结构设计手册》第二节、荷载计算:2.1、墙模板侧向荷载：2.1.1、混凝土侧压力设计值：1）、新浇砼对模板侧压力标准值γc －砼的重力密度，一般取24KN ／M3t0－初凝时间h ，可采用t0＝200／（T ＋15）T －砼的温度25°β1－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0 。

β2－砼坍落度影响修正系数，取1.15F2＝24×5.2=124.8 KN ／M2（取两者较小值）故取F ＝26.4 KN ／M22）、倾倒混凝土水平荷载标准值F=4KN/m2模板强度验算侧压力设计值：F=(26.4×1.2+4×1.4) =38KN/m2 模板刚度验算侧压力设计值：F=26.4+4=30.4KN/m 2,取F=31 KN/m 2,2/4.2611115252002422.0211520022.01m KN V T F =⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯+⨯=ββγ第三节、模板验算3.1、面板验算:选取面板区格中四边固结的情况进行计算.查表得:取1mm 宽板带作为计算单元,荷载为:q=38x103x10-6x1=0.038N/mm求支座弯矩:M ox =KM o x xqL 2=-0.0829x0.038x3002=-283.518Nmm 。

M oy =KM o y xqL 2=-0.057x0.038x3002=-194.94Nmm 。

面板截面系数: W=1/6bh 2=1x1x62/6=6mm 3求跨中弯矩:222/996.12300038.00038.0mm N qL k M y my x =⨯⨯==222/8.136300038.004.0mm N ql K M x mx y =⨯⨯==ε=M/w=136.8/6=22.8/N/mm 2面板强度满足要求.3.2、内部横肋的计算（L50x5,@=600mm ）角钢L50x5的参数:W=3.13cm 3,g=3.77kg/m跨中弯矩（两端按简支考虑）M=qL 2/8=22.84x3002/8=256950Nmmε=M/W=256950/（3.13x1000） =82.09N/mm50.0=Ly Lx 057.0.0829.0,0038.0,04.0,00253.0-=-====oy ox KM KM KMy KMx Kw mmN q /84.22100/77.3600038.0=+⨯=内部横肋L50x5的强度满足要求.3.3、竖向纵肋的计算（[8,@=300）竖向纵肋按两端悬臂梁计算槽钢[8的参数:W=25.3cm 3,I=101cm 4,E=2.06x105N/ m 23.3.1、竖向纵肋的强度计算ε=M/Wε=64237.5/（25.3x1000）=25.39N/mm纵肋的强度满足要求.3.3.2、纵肋的刚度验算mmEI ql W 04.0)101011006.2384/(60055)384(54544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模板允许挠度[W]=L/500=600/500=1.21mm>0.04mm 模板的刚度满足要求.3.4、横向[10槽钢验算（2[10,@=600）槽钢的参数:W=39.7 cm 3,I=396.6cm 4,E=2.06x105N/mm 2按三跨连续梁计算．3.4.1、槽钢的强度验算穿墙杆的最大间距按600mm 考虑,q 设=0.038×600+1.2×2×10/100=23.04N/mmq 标=0.050×600+2×10/100=30.2N/mm根据三跨连续梁弯矩系数表知:1跨跨中弯矩最大.M 1=0.101qL 2=0.101×23.04×6002=837734.4N.mmε= M 1/w=837734.4/（39.7×1000）=21.1N/mm < [ε]=215N/mm 横肋的强度满足要求3.4.2、横肋的刚度验算w=5qL 4/384EI=5×30.2×6004/（384×2.06×105×396.6×104）=0.06mm < [w]=L/500=600/500=1.2mm 横肋的挠度满足要求.第四节、穿墙杆强度的验算穿墙杆选用Ф30的锥型螺栓,小头螺栓直径为25mm.穿墙螺栓最大间距为1050×900mm,混凝土对模板的最大侧压力F=38KN/m2,穿墙螺栓的净截面面积An=3.14*25*25/4=490.63mm2N=38×1.05×0.9=35.91KNσ=N/ An =35910/490.63=73.19N/mm ＜f=215 N/mm (满足要求)所以穿墙杆的强度满足要求.第五节、模板吊钩验算：5.1、设计说明：5.1.1、吊钩为 18圆钢与&12厚钢板焊接而成。