（九）常见焊接热处理工艺曲线9.1铬钼钢的特点是焊接性差，淬硬倾向大，易产生裂纹，与普通碳钢和低合金钢相比，其焊接性能的影响因素比较复杂。
铬钼钢在焊接前必须进行300℃±25℃的预热。
在焊接过程中因故中断焊接时，必须进行300℃±25℃、15～30min的后热处理，保温缓冷，以减少焊缝中氢的有害影响，降低焊接残余应力，防止裂纹产生。
焊接完毕后立即进行热处理，加热范围以焊缝为中心为基准，两侧各不小于焊缝宽度的三倍，且不小于100mm（1Cr5Mo钢炉管为不小于25mm），加热区域以外100mm范围内予以保温，测温采用热电偶，测温点在加热区域内不少于两点，用自动记录仪记录热处理曲线。
焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：9.2普通碳钢和低合金钢在焊接完毕后进行热处理，保温缓冷，以减少焊缝中氢的有害影响，降低焊接残余应力，加热范围以焊缝为中心为基准，两侧各不小于焊缝宽度的三倍，且不小于100mm，加热区域以外100mm范围内予以保温，测温采用热电偶，管径Φ300mm以上测温点在加热区域内不少于两点，用自动记录仪记录热处理曲线。
焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：不大于260℃/h 不大于220℃/h625℃( 30min)℃℃℃(℃)焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：不大于260℃/h 不大于200℃/h625℃( 50min)℃℃℃(℃)焊后热处理工艺参数表热处理曲线图：不大于200℃/h不大于160℃/h625℃( 65min)℃℃℃(℃)9.3高强度低合金钢（A312-TP321）在焊接完毕后进行热处理，保温缓冷，以降低焊接残余应力，加热范围以焊缝为中心为基准，两侧各不小于焊缝宽度的三倍，且不小于100mm ，加热区域以外100mm 范围内予以保温，测温采用热电偶，测温点在加热区域内不少于两点，用自动记录仪记录热处理曲线。
SA-335 P92钢大口径厚壁集箱管道的焊接工艺摘要：SA-335 P92钢满足了超超临界锅炉制造中对热强性高、工艺性好的材料要求。
理想的P92钢焊接工艺是采用适当的工艺措施保证在焊接过程中不产生裂纹，减少脆化、软化等问题，同时保证全马氏体组织的形成，满足锅炉运行工况对焊接接头的性能要求。
对P92钢焊缝金属冲击韧性的所有因素当中，焊接热输入和热处理规范的控制最为重要。
经过一系列工艺试验，并结合国内外已有制造经验，我公司已初步掌握了P92钢的焊接技术规范，并在国内外几个项目中得到了具体运用。
由于受到制造能力，研发能力等硬件限制，相对国内其他锅炉制造企业，我公司有关P92钢的开发利用还只能说处于初步阶段，对这种材料的相关特性只是有了初步了解，有待在今后的生产中作进一步研究。
本文通过我公司大口径厚壁集箱的实际焊接工艺过程，对P92大口径厚壁管焊接接头各项性能与相应工艺措施进行了基本层面的探讨。
关键词：P9 2 钢，细晶区软化，IV型裂纹，蠕变，硬度，持久强度。
一前言：在火电工程中，为节约宝贵的煤炭资源，减少废气排放，提高机组的热效率和工作参数（压力、温度）已成为最有效的途径，在国内，采用超临界、超超临界机组逐步替代亚临界机组已经是大势所趋。
作为具有高的抗氧化性和高温持久性能，良好的工艺性特别是焊接性能的材料，SA-335P92钢是近年来在SA-335P91钢的基础上，经合金化改良形成的强度等级更高的铁素体钢。
与P91钢相比，将Mo元素的含量降低到约0.5%，同时加入了1.7%左右的W，以及微量的硼。
其耐高温腐蚀和抗氧化性能与P91钢相似，而高温强度和蠕变性能大大提高，设计上可以减轻集箱和管道部件重量。
同时它的抗热疲劳性、热传导系数和膨胀系数远远优于奥氏体不锈钢，抗低周热疲劳性能有显著增强。
在超超临界锅炉的末级过热器出口集箱、高温再热器出口集箱及连接管道等部件中得到了广泛应用。
近年来，北京巴威公司已经完成了6台600WM超超临界锅炉产品的制造，目前在制的1000MW超超临界锅炉，大量采用P92 材料，这些锅炉部件主要包括：见附表1随着 P92 钢焊接工作的增多，对于其焊接性能的认识也在不断加深，以下将重点描述围绕焊接和热处理工艺规范和控制细节对P92钢焊接接头综合性能的影响。
核电厂P280GH主蒸汽厚壁管道焊接质量控制作者：胡鑫来源：《科技与创新》2015年第16期摘要：在核电厂常规岛的建设中，有许多大径厚壁管道，此类管道因管径大、管壁厚、拘束度大，易产生裂纹。
而液态焊缝金属在结晶过程中，由于受到气体的作用易形成气孔，因此，在核电厂中焊接大径厚壁管时，需要优化焊接工艺。
以某核电站常规岛主蒸汽管道为例，介绍了焊接、热处理工艺，以及预防裂纹和气孔产生的措施。
关键词：主蒸汽管道；P280GH；焊接工艺；碳素钢中图分类号：TM623 文献标识码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2015.16.069常规岛主蒸汽系统的设计压力为8.5 MPa，设计温度为316 ℃，运行压力为6.77 MPa，运行温度为283.1 ℃，用于将来自核岛的主蒸汽输送至汽轮机、汽水分离再热器、辅助蒸汽系统和辅助蒸汽转换器等设备。
来自核岛的2根主蒸汽管道进入常规岛后合并为1根母管，在母管上引出2根分支管将主蒸汽送到汽轮机主汽门进口。
主蒸汽管道的材质为P280GH，管道的最大规格为φ813×32 m m，对焊接的质量要求较严格。
所有焊口均采用钨极氩弧焊打底、手工电弧盖面的焊接方法，焊前需预热，焊后需进行热处理。
1 材料1.1 母材P280GH含碳量1.2 焊材焊接主蒸汽焊口时，氩弧焊采用ER50-6焊丝，手工电弧焊采用E5015焊条。
其焊接材料的主要化学成分、焊材熔敷金属力学性能分别如表3和表4所示。
根据焊材选用原则，焊缝的熔敷金属化学成分、力学性能应与母材一致，并以此选择焊材。
将表3和表4中焊接材料的主要化学成分、力学性能与表1和表2的主要化学成分、力学性能进行对比可见，焊丝ER50-6和焊条E5015两种焊材的化学成分、力学性能完全满足P280GH钢材的焊接要求。
2 焊接缺陷的预防冷裂纹产生的原因主要为焊接过程中扩散的氢含量较高，使接头性能脆化，并在焊接缺陷处聚集了大量氢分子，形成了非常大的局部压力。
SA213-T92/SA335-P92钢焊接及热处理工艺1.SA213-T92/SA335-P92钢研发背景及应用为了提高火力发电机组效率，超临界（SC）、超超临界（USC）机组应运而生。
随着锅炉蒸汽温度和压力的提高，电厂的效率在大幅度的提高，供电煤耗在大幅度下降，而提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接热处理问题。
为此，我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已经采用了这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T91、SA335-P91；将要建设的超超临界火电机组还要大量采用这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T24、T91、T92、T122、SA335-P91、P92及E911；新型细晶奥氏体耐热钢Super304、TP347HFG和高铬镍奥氏体钢HR3C、NF709、SA VE25等。
SA335-P92钢已经应用于我国首台1000MW超超临界机组的主蒸汽管道上。
继T91/P91钢以后，欧洲和日本开始对T91/P91钢进行改进，以期进一步提高蠕变断裂强度和使用温度。
1996～1998年，开发了9Cr-0.5Mo-2W为主要成分的NF616和X10CrMoWVNb9-2钢，并已分别纳入ASTM和ASME标准。
在ASTM中NF616钢的编号为ASTMA213T92/ASTMA335P92、在欧洲编号为X10CrMoWVNb9-2、在日本编号为STBA29/STPA29。
2.T/P92（NF616）钢T/P92钢是20世纪90年代初日本住友公司在T/P91钢的基础上开发研究出来的新钢种。
该钢在T/P91钢的合金成分中增加了1.5～2％W，降低了约一半的Mo和部分的C含量，其它合金成分基本上没有太大的变化（见表1）。
表1 T/P91和T/P92钢的化学成分与T/P91钢相比，T/P92钢的优越性主要表现在以下几个方面：1）蠕变强度高经2万小时以上的蠕变断裂试验，发现该钢具有稳定的高温强度。
