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船体局部强度计算书

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第三章：局部强度

第三章：局部强度

船底板架
对于舱长很短的船底板架（例如，舱长与板架计算 宽度之比小于0.8时），为确定这种板架中桁材的 弯曲应力，可将中桁材当作单跨梁处理。 近年来，有限元方法的应用，使得过去近似计算中 的一些难题得以解决。例如船底板架中构件大小形 状等的不同，间距的不同等。但是在按有限元计算 板架强度时要注意下列事项： 1.构件计算尺寸应按实际外形选取，一般不作任何 假定和简化。
桁架：几何不变性由足够数量杆件来保证。桁架传 递的只是轴力。
计算简图和力学模型
工程上的实际问题并不是理想的刚架或者是桁架， 所以只能根据实际传递力的情况来判断用刚架还是 桁架来作为模型。船体肋骨框架各构件连接有肘板 连接，节点刚性极大，约束角位移，所以简化为刚 架，节点为刚性节点；工程上的桁架节点不是理想 的铰支，而是近似刚性节点，但仍简化为桁架计算， 是因为在对比轴力和弯曲内力后，前者远大于后者， 可以将后者忽略不计，故计算时仍按照铰支算。
船底板架
• 内底板结构分析
内底板要求：计算应力不与总纵弯曲应力合成叠加。 横骨架式内底和外底板一样，计算时考虑缩减。
甲板板架
上甲板是船体等值梁的上翼板，是保证总纵强度的 最重要组成部分之一。下甲板主要承受的是货物重 量，局部强度问题在这一部位尤为重要。 横向载荷是甲板板架局部强度计算的主要载荷，无 论是上甲板还是下甲板。横向载荷的主要来源是堆 积货物和甲板上浪，尤其是甲板上浪而造成的积水， 是一定要考虑的。 货船对露天甲板堆积木材有着规范规定，所有的计 算最后都要转化为水头高度来计算。
计算简图和力学模型
• 小结
确定结构计算的力学模型时， 确定结构计算的力学模型时，必须从实际出发和分 清主次。 清主次。 实际出发：考虑结构的布置和构造，了解结构受力 状态的实际情况；

船体结构规范计算书

船体结构规范计算书

目录1.计算说明 (3)2.本船主尺度及计算参数 (3)3.外板 (3)4.甲板 (4)5.单层底结构 (5)6.舷侧骨架 (6)7.甲板骨架 (7)8.支柱 (9)9.平面横舱壁 (10)10.平面纵舱壁 (12)11.浮箱结构计算 (13)12.泵舱结构计算 (16)1. 计算说明：本船为无人的非自航的箱形驳船，在甲板上承载新下水船舶。

并通过下潜、使新船下水。

港内作业，属遮蔽航区。

主船体采用纵骨架式结构，滑道部位特殊加强。

浮箱采用横骨架式结构。

全船结构设计依据中国船级社1996年《钢质海船入级与建造规范》（以下简称“规范”）第2篇之第2章“船体结构”、第5章“油船”及第12章“驳船”部分的要求进行计算。

同时，满足中国船级社1992年《浮船坞入级与建造规范》中的有关要求。

2. 本船主尺度及计算参数：1）船长L=60 m;2）船宽B=35 m;3）型深D=6 m;4）计算吃水d=4 m;5）方形系数C b= ▽/（L*B*d）≈1;6）L/D=10, B/D=5.83;7）纵骨间距S=0.0016L+0.5=0.6m=600mm;8）肋板、强横梁及强肋骨间距S=2m 。

9）甲板负荷P 及甲板计算压头h：①一般部位：P1=10t/m2=100kP a ，h1=0.14P1+0.3=14.03m;②滑道部位：P2=25t/m2=250KP a，h2=0.14P2+0.3=35.3m;3. 外板3.1船底板3.1.1 据规范5.2.1.1，船中部0.4L区域内的船底板厚度应不小于：t1=0.056sf b(L1+170)=0.056×0.6×1×(60+170)=7.728mmt2=6.4sf b d=6.4×0.6×1×6=9.41mm3.1.2 据规范5.2.2平板龙骨的宽度b 应不小于：b=900+3.5L=1110mm,平板龙骨的厚度t 应不小于：t=t 0+2.0=9.41+2.0=11.41mm3.1.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5==8.23mm3.1.4 实取全船船底板的厚度为：t=12mm3.2 舷侧板3.2.1 据规范5.2.4.2，舷侧外板厚度应不小于：t 1=0.069sf b (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=5.95sf b d =5.95×0.6×1×6=8.75mm3.2.2 据规范5.2.5.4，舷顶列板的厚度应不小于：t 1=0.069sf d (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=0.9s 75+L =0.9×0.6×7560+=6.27mm3.2.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5=8.23mm3.2.4 实取全船舷侧外板及首、尾封板的厚度为：t=12mm同时考虑到两舷及首、尾加设护舷碰垫，实取碰垫部位船体外板的厚度为：t=12mm 。

2500t起重船船体总纵强度计算书

2500t起重船船体总纵强度计算书

1 概述本船为2500t起重船，调遣航行区域为Ⅰ类海域，起吊作业为Ⅱ类海域。

船体总纵强度主要依据《钢质海船入级与建造规范》（2006）（以下简称《海规》）对起重船总纵强度的要求进行校核。

2 主要量度船长L105.6m型宽B42.0m型深D8.0m结构吃水d 5.8m梁拱f0.2m肋距s 1.6m3静水剪力和弯矩计算3.1计算工况根据本船实际工作情况，核算以下状态：1航行状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品2避风状态（同航行状态）（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品3工作状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品4 过桥状态（1）全部燃料及备品（2）10％燃料及备品3.2各状态下静水剪力和弯矩计算 1．航行状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 102.461 52.116 -50.346 -560 440 st 3 -42.24 151.279 235.697 84.418 2800 3820 st 4 -36.96 150.897 59.236 -91.661 2960 25240 st 5 -31.68 150.515 106.345 -44.171 -20 31110 st 6 -26.4 150.134 159.176 9.042 -110 29510 st 7 -21.12 149.752 163.416 13.664 310 30030 st 8 -15.84 149.371 203.98 54.609 1700 34150 st 9 -10.56 148.989 197.523 48.534 4420 50590 st 10 -5.28 148.608 107.754 -40.854 12370 99330 st 11 0 148.226 91.066 -57.16 9390 157050 st 12 5.28 147.844 92.55 -55.294 6420 198860 st 13 10.56 147.463 94.034 -53.429 3550 225260 st 14 15.84 147.081 79.071 -68.01 280 236000 st 15 21.12 146.7 60.546 -86.154 -3330 228190 st 16 26.4 146.318 60.57 -85.748 -7870 198740 st 17 31.68 145.937 60.594 -85.343 -12380 145400 st 18 36.96 145.555 211.578 66.022 -17950 61220 st 19 42.24 145.174 660.233 515.06 -2610 -2970 st 20 47.52 95.593 57.733 -37.86 -140 2050 st 2152.858.04558.045 0 0剪力/kN-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921航行状态航行状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-500005000010000015000020000025000013579111315171921航行状态航行状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-25000-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921航行状态10％航行状态下10%燃料备品静水剪力弯矩/kN.m5000010000015000020000025000030000035000013579111315171921航行状态10％航行状态下10%燃料备品静水弯矩站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 98.376 52.116 -46.26 -350 1060 st 3 -42.24 146.916 298.258 151.341 5840 11610 st 4 -36.96 146.258 121.508 -24.751 9530 58450 st 5 -31.68 145.6 106.345 -39.255 8900 107270 st 6 -26.4 144.942 104.266 -40.676 6870 149110 st 7 -21.12 144.284 108.507 -35.777 4680 179660 st 8 -15.84 143.626 121.622 -22.004 2980 199610 st 9 -10.56 142.968 115.165 -27.803 1670 212220 st 10 -5.28 142.31 107.754 -34.556 7830 238890 st 11 0 141.651 91.066 -50.586 5190 273610 st 12 5.28 140.993 92.55 -48.443 2570 294240 st 13 10.56 140.335 94.034 -46.301 70 301370 st 14 15.84 139.677 79.071 -60.606 -2820 294840 st 15 21.12 139.019 60.546 -78.473 -6030 271810 st 16 26.4 138.361 60.57 -77.791 -10150 229290 st 17 31.68 137.703 60.594 -77.109 -14240 165090 st 18 36.96 137.045 211.578 74.533 -19370 72360 st 19 42.24 136.387 660.233 523.847 -3570 1980 st 20 47.52 86.529 57.733 -28.796 -620 3260 st 2152.858.04558.045 0 02．避风状态 （1）全部燃料备品-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921避风状态避风状态下全部燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 102.461 52.116 -50.346 -560 440 st 3 -42.24 151.279 235.697 84.418 2800 3820 st 4 -36.96 150.897 59.236 -91.661 2960 25240 st 5 -31.68 150.515 106.345 -44.171 -20 31110 st 6 -26.4 150.134 159.176 9.042 -110 29510 st 7 -21.12 149.752 163.416 13.664 310 30030 st 8 -15.84 149.371 203.98 54.609 1700 34150 st 9 -10.56 148.989 197.523 48.534 4420 50590 st 10 -5.28 148.608 107.754 -40.854 12370 99330 st 11 0 148.226 91.066 -57.16 9390 157050 st 12 5.28 147.844 92.55 -55.294 6420 198860 st 13 10.56 147.463 94.034 -53.429 3550 225260 st 14 15.84 147.081 79.071 -68.01 280 236000 st 15 21.12 146.7 60.546 -86.154 -3330 228190 st 16 26.4 146.318 60.57 -85.748 -7870 198740 st 17 31.68 145.937 60.594 -85.343 -12380 145400 st 18 36.96 145.555 211.578 66.022 -17950 61220 st 19 42.24 145.174 660.233 515.06 -2610 -2970 st 20 47.52 95.593 57.733 -37.86 -140 2050 st 2152.858.04558.045 0 0-500005000010000015000020000025000013579111315171921避风状态避风状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-25000-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921避风状态10％避风状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 98.376 52.116 -46.26 -350 1060 st 3-42.24 146.916 298.258151.341584011610st 4 -36.96 146.258 121.508 -24.751 9530 58450 st 5 -31.68 145.6 106.345 -39.255 8900 107270 st 6 -26.4 144.942 104.266 -40.676 6870 149110 st 7 -21.12 144.284 108.507 -35.777 4680 179660 st 8 -15.84 143.626 121.622 -22.004 2980 199610 st 9 -10.56 142.968 115.165 -27.803 1670 212220 st 10 -5.28 142.31 107.754 -34.556 7830 238890 st 11 0 141.651 91.066 -50.586 5190 273610 st 12 5.28 140.993 92.55 -48.443 2570 294240 st 13 10.56 140.335 94.034 -46.301 70 301370 st 14 15.84 139.677 79.071 -60.606 -2820 294840 st 15 21.12 139.019 60.546 -78.473 -6030 271810 st 16 26.4 138.361 60.57 -77.791 -10150 229290 st 17 31.68 137.703 60.594 -77.109 -14240 165090 st 18 36.96 137.045 211.578 74.533 -19370 72360 st 19 42.24 136.387 660.233 523.847 -3570 1980 st 20 47.52 86.529 57.733 -28.796 -620 3260 st 2152.858.04558.045 0 0弯矩/kN.m5000010000015000020000025000030000035000013579111315171921避风状态10％避风状态下10%燃料备品静水弯矩3．工作状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 94.258 52.116 -42.142 50 -5050 st 3 -42.24 149.838 511.785 361.948 18200 29520 st 4 -36.96 156.218 -334.638 -490.857 16050 141060 st 5 -31.68 162.599 106.345 -56.254 870 162500 st 6 -26.4 168.98 159.176 -9.804 -50 156300 st 7 -21.12 175.361 163.416 -11.945 -790 146980 st 8 -15.84 181.742 203.98 22.238 -940 134110 st 9 -10.56 188.122 197.523 9.401 -100 124540 st 10 -5.28 194.503 107.754 -86.749 25680 191980 st 11 0 200.884 91.066 -109.818 20100 306010 st 12 5.28 207.265 92.55 -114.715 14170 389450 st 13 10.56 213.646 94.034 -119.611 7980 440910 st 14 15.84 220.026 79.071 -140.955 1040 458260 st 15 21.12 226.407 60.546 -165.861 -6600 436720 st 16 26.4 232.788 60.57 -172.218 -15520 371330 st 17 31.68 239.169 60.594 -178.575 -24790 257930 st 18 36.96 245.55 423.54 177.99 -36960 77840 st 19 42.24 251.93 1502.119 1250.189 740 -48850 st 20 47.52 209.112 57.733 -151.379 6030 -7140 st 2152.858.04558.045 0剪力/kN-50000-40000-30000-20000-10000010000200003000013579111315171921工作状态工作状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-10000010000020000030000040000050000013579111315171921工作状态工作状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-40000-30000-20000-10000010000200003000013579111315171921工作状态10％工作状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 67.787 52.116 -15.672 1360 -3800 st 3 -42.24 125.353 555.937 430.583 22680 43330 st 4 -36.96 133.721 -475.577 -609.298 19530 180510 st 5 -31.68 142.088 106.345 -35.744 1730 206630 st 6 -26.4 150.456 104.266 -46.189 -350 201410 st 7 -21.12 158.823 108.507 -50.317 -3070 183360 st 8 -15.84 167.191 121.622 -45.569 -5770 150660 st 9 -10.56 175.558 115.165 -60.393 -8570 104040 st 10 -5.28 183.926 107.754 -76.172 25880 146190 st 11192.29391.066 -101.22720800260710st 12 5.28 200.661 92.55 -108.11 15280347040st 13 10.56 209.028 94.034 -114.994 9390 403230 st 14 15.84 217.395 79.071 -138.324 2630 426600 st 15 21.12 225.763 60.546 -165.217 -4920 411800 st 16 26.4 234.13 60.57 -173.561 -13860 353340 st 17 31.68 242.498 60.594 -181.904 -23250 246500 st 18 36.96 250.865 423.552 172.687 -35650 72030 st 19 42.24 259.233 1502.167 1242.935 1720 -50510 st 20 47.52 218.401 57.733 -160.668 6580 -6680 st 2152.80 58.04558.045 0弯矩/kN.m-100000010000020000030000040000050000013579111315171921工作状态10％工作状态下10%燃料备品静水弯矩4．过桥状态 （1）全部燃料备品站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 167.103 179.546 12.442 1330 6710 st 3 -42.24 167.953 -144.278 -312.232 620 17870 st 4 -36.96 167.541 362.226 194.686 -12030 -14460 st 5 -31.68 167.128 246.523 79.395 -4780 -52120 st 6 -26.4 166.715 211.227 44.512 -1730 -67140 st 7 -21.12 166.303 183.489 17.186 -250 -71350 st 8 -15.84 165.89 183.446 17.556 740 -69830 st 9 -10.56 165.477 423.053 257.575 3590 -63590 st 10 -5.28 165.064 143.737 -21.327 12800 -17460 st 11164.652140.75 -23.902 1172041440st 12 5.28 164.239 137.763 -26.476 1051094840st 13 10.56 163.826 89.908 -73.918 7580 139130 st 14 15.84 163.413 79.88 -83.533 3800 166570 st 15 21.12 163.001 69.852 -93.149 -440 174780 st 16 26.4 162.588 59.824 -102.764 -5140 161520 st 17 31.68 162.175 73.776 -88.399 -9440 126440 st 18 36.96 161.763 -72.382 -234.144 -15140 70390 st 19 42.24 161.35 398.61 237.26 -15240 -9490 st 20 47.52 159.674 133.427 -26.247 8720 -34210 st 2152.80 58.04558.045 0剪力/kN-20000-15000-10000-500005000100001500013579111315171921过桥状态过桥状态下全部燃料备品静水剪力弯矩/kN.m-100000-5000005000010000015000020000013579111315171921过桥状态过桥状态下全部燃料备品静水弯矩（2）10%燃料备品剪力/kN-20000-15000-10000-5000050001000013579111315171921过桥状态10％过桥状态下10%燃料备品静水剪力站号 位置 浮力 重量 净载荷 剪力 弯矩 m t/m t/m 10kN/m kN kN.m st 1 -52.8 0 0 0 0 0 st 2 -47.52 153.766 200 46.234 4580 22100 st 3 -42.24 155.008 -123.443 -278.45 5490 52630 st 4 -36.96 154.987 383.444 228.457 -5540 47460 st 5 -31.68 154.966 191.41 36.444 2100 43760 st 6 -26.4 154.945 156.316 1.371 3090 56720 st 7 -21.12 154.924 128.779 -26.145 2490 70550 st 8 -15.84 154.903 101.051 -53.853 500 78710 st 9 -10.56 154.883 340.764 185.881 -80 75480 st 10 -5.28 154.862 143.737 -11.125 8310 99850 st 11154.841140.75-14.0917710138270st 12 5.28 154.82 137.763 -17.057 6960173450st 13 10.56 154.799 89.908 -64.891 4470 201700 st 14 15.84 154.778 79.88 -74.898 1120 215180 st 15 21.12 154.757 69.852 -84.905 -2720 211410 st 16 26.4 154.737 59.824 -94.913 -7030 188080 st 17 31.68 154.716 73.776 -80.939 -10960 144730 st 18 36.96 154.695 -72.382 -227.077 -16310 82140 st 19 42.24 154.674 398.61 243.936 -16080 -2670 st 20 47.52 153.39 133.427 -19.963 8190 -30770 st 2152.80 58.04558.045 0弯矩/kN.m-500005000010000015000020000025000013579111315171921过桥状态10％过桥状态下10%燃料备品静水弯矩3.3 各状态下的最大静水弯矩和剪力各状态下的最大静水弯矩和剪力绝对值包络线图如下：最大剪力/kN500010000150002000025000300003500040000123456789101112131415161718192021最大剪力最大弯矩/kNm100000200000300000400000500000123456789101112131415161718192021最大弯矩4船体弯曲强度校核依据《钢质海船入级与建造规范》（2006）13.2.1节，对起重船总纵强度的要求进行校核。

船体结构强度直接计算指南 概述

船体结构强度直接计算指南 概述
)!，)* ———剪力分布系数，可按《钢规》第 * 篇第 * 章第 * 节中图 * & * & ’ & （! !）和图 * & * & ’ & （! *）确定；
!, ———修正系数，按表 * & - & （’ *）确定。 上述波浪弯矩和剪力的正负号规则与《钢规》规定相同。
（*） 水平波浪弯矩 /( 和波浪扭矩 /0 ： 船舶水平波浪弯矩（ /( ）和波浪扭矩（ /0 ）可按上述同 样的假定利用程序进行计算，也可采用《钢规》中给出的公
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船长 （%）
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!"# 定义 !"#"! 本指南所采用的单位制为：
质量：吨（-）；
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长度：米（!）； 时间：秒（"）； 力 ：牛顿（#）或千牛顿（$#）； 应力：牛 % 毫米（& # % !!&）； 压力：千牛 % 米（& $# % !&）。 ’(&(& 符号规定： ! ———船长，!；与《钢规》第 & 篇第 ’ 章第 ’ 节的定义相同； " ———船宽，!；与《钢规》第 & 篇第 ’ 章第 ’ 节的定义相同； # ———型深，!；与《钢规》第 & 篇第 ’ 章第 ’ 节的定义相同； $ ———吃水，!；与《钢规》第 & 篇第 ’ 章第 ’ 节的定义相同； %& ———方形系数；与《钢规》第 & 篇第 ’ 章第 ’ 节的定义相同； ’ ———航速，$)； ( ———重力加速度，( * + ( ,’! % "&； %) ———波浪系数； ! ———海水密度，! * ’ ( -&./ % !0； "* ———平面应力状态下结构任一点 1 方向的正应力，# % !!&； "+ ———平面应力状态下结构任一点 2 方向的正应力，# % !!&； #*+ ———平面应力状态下结构任一点 1 方向的剪切应力，# % !!&； "’ ———平面应力状态下结构任一点的第 ’ 主应力，# % !!&； "& ———平面应力状态下结构任一点的第 & 主应力，# % !!&； ", ———平面应力状态下结构任一点的相当应力，# % !!&； - ———材料换算系数，按《规范》第 & 篇第 ’ 章第 . 节规定。

9-1船体结构规范法设计-强度计算

9-1船体结构规范法设计-强度计算
船舶总体设计
高速艇结构规范设计
结构强度计算书
船舶总体设计



船体强度计算书内容： 1、重心垂向加速度和波高、航速 2、船主要结构压力 底部波浪冲击力 舷侧压力 主甲板压力 上层建筑和甲板室压力 舱壁压力
船舶总体设计




3、船舶主要结构层板计算 船底板 舷侧板 主甲板 上层建筑前端壁、侧后壁、顶棚甲板 4、船体骨架剖面模数计算 5、舱壁厚 6、支柱载荷 7、窗厚度
船舶总体设计
船舶总体设计

作业： 某高速艇船长11.467m，BWL2.234m，航速 45km/h，航区平均波高1m，斜升角12°， 求垂向加速度。
平均波高：一定时段内，定点连续观测记录中的 所有波高的算术平均值。

船舶总体设计

斜升角的角度定义

折角型高速船从中心到折角； 圆舭型从中心到舭部转圆或指定点
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高速艇波浪冲击力的指数-垂向加速度公式：


KT=1 单体船、双体船； KT=0.8 水面效应船 KT=0.7 水翼船 水面效应船：气垫船的一种，系指籍助浸在水中 的永久性硬结构，完全或部分地保持气垫的一种 气垫船，如双体气垫船、侧壁气垫船。 水翼船：：系指非排水状态航行时能被水翼产生 的水动升力支承在水面以上的船舶。
船舶总体设计
h ：压力计算点到上甲板垂直距离 压力计算点： 对受非均布载荷的垂向，取板的下缘。对于 次要构件，一般取其跨距中点，如骨材上压 力为非线性分布时，设计压力取跨距中点压 力与骨材两端压力平均值中之大者，对于主 要构件，取其承载区域的中点。
船舶总体设计
铝、钢体结构尺寸 1、厚度分布 板厚最小单位0.5mm 2、船体各表面最小板厚

（完整版）船舶结构规范计算书

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（完整版）船舶结构规范计算书船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。

货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵⾻架式结构，其余为横⾻架式结构。

（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船⼊级规范》（2006）进⾏计算与校核。

（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L 96.235m 总长oaL 92.780m ⽔线间长W1L 89.880m 两柱间长bp型宽 B 14.60m型深 D 7.000m设计吃⽔ D 5.600m计算船长L 不⼩于0.96Lwl=73.344m,不⼤于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距 s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏 0.60mFr8 ~ Fr1270.650m 纵⾻间距甲板及双层底下 0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80ms=0.0016+0.5 0.644m 标准⾻材间距bC（对应结构吃⽔） 0.820 ⽅型系数b系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度⽐ L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱⼝尺度⽐No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7 本船货舱开⼝为⼤开⼝.主机功率 1544kW2.3 外板计算 2.3.1 船底板(2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不⼩于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mm b F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1 d ——吃⽔，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板 (2.3.1.4)在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不⼩于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+= 式中： L ——船长，取89.90m s ——纵⾻间距，取0.650m b s ——纵⾻的标准间距，取0.644m 实取 t=10mm 2.3.2 平板龙⾻ (2.3.2)平板龙⾻宽度b 应不⼩于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm (2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm (2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取平板龙⾻ b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板 (2.3.3.1)舭列板处为横⾻架式，其厚度应不⼩于船底板厚度 (2.3.1.2)b F L Est )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵⾻间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120 F b ——折减系数，取1 实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横⾻架式舷侧外板厚度应不⼩于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Est )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm ==L t 3 9.48mm 式中： E = 1 s ——肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F d ——折减系数，取1 2h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不⼩于下式： (2.3.4.2)d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm=+=b F h d s t )(3.61210.62mm 式中： E = 1s —— 肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120 实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm 式中:S=0.644 m d F =1 实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强⼒甲板(1)船中0.4L 区域纵⾻架式甲板，不⼩于下式之值： (2.4.2.1)d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵⾻间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90m d F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开⼝线以内及离船端0.075L 区域内强⼒甲板t 不⼩于下式之值 (2.4.2.2)759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL——船长，取89.90m实取t=10 mm2.4.2 甲板边板 (2.4.3.1) 船中部4.0L区域，甲板边板宽度，=b1111.32 mm8.6L≥500+厚度t不⼩于强⼒甲板厚度实取甲板边板 t x b = 14?20002.4.3 平台甲板厚度t应不⼩于下式之值： (2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中： s——⾻材间距，取0.650m实取 t = 8mm2.4.4甲板开⼝(2.4.4.2) 货舱及机舱开⼝的⾓隅采⽤抛物线，货舱⾓隅板实取 t=14mm 机舱⾓隅板实取 t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11) 艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔⾯积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度 t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖⾯积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板 (8.6.2.1)斜板厚度t 应不⼩于按下列两式计算所得之值,且应不⼩于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构 2.5.1中桁材(2.6.2.1~2.6.2.3)中桁材⾼度 30042250++=d B h = 900.2 mm 中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm 实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材(2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm 加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板⾼度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，⾄少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。

船舶总纵强度计算书

2、甲板纵桁：（§2.8.3）
2.1首尾甲板纵桁
实取首甲板纵桁L , W=325.17㎝3.
实取尾甲板纵桁L , W=266.21㎝3.
3、首尾甲板强横梁：（§2.8.3.2）
实取首部甲板强横梁：L .
实取尾部甲板强横梁：L .
4、平台甲板骨架：
甲板横梁取：L100×60×8；
甲板强横梁取：L ；甲板纵桁取：L .
（二）、甲板
1、强力甲板(§2.4.1.1&§2.4.1.3)
船长小于50m的船，强力甲板厚度应不小于表2.1.1.1规定值，实取t=6mm。
船中部甲板边板的宽度应不小于0.1B，实取宽度为1200mm。
2、甲板边板(§8.3.6)
中部区域的甲板边板
实船中部甲板边板取t＝8mm，实船艏艉部分甲板取t＝6mm。
m
半 波 高
r
1.25（A级）
m
长深比
L/D=90.60/7.80=11.84<25
宽深比
B/D=15.20/7.80=2.46<4.0
符合规范要求。
二、构件计算：
（一）、外板：
1、船底板：（§2.3.2&§8.3.1）
双壳船在全船长度范围内的船底板厚度t不小于下列两式
大舱口船货舱区域的船底板厚度t应不小于按下式及本篇2.3.2.2式计算所得之值：
式中：L、s、a同本篇2.3.2.1式；
α、β、γ，按船舶骨架形式，由下表选取：
实取t＝6㎜
平板龙骨的宽度应不小于0.1B，且应不小于0.75m。
本船平板龙骨实取t＝6㎜，宽度为1200mm.
2、舭列板：（§2.3.3）
舭列板厚度应按船中部船底板厚度增加0.5mm。若船底板厚度大于8mm时，则舭列板厚度可与船底板厚度相同。实取t＝6.5㎜，采用圆舭，R=600mm，且超过实肋板以上150mm.

船体强度与结构设计计算书

目录1.计算说明 (3)2.剪力和弯矩计算 (4)2.1计算重量分布和浮力分布 (4)2.2计算静水剪力和静水弯矩 (5)2.2.1 分别绘制站间载荷、剪力和弯矩图 (7)2.3 计算总纵弯矩值和剪力值 (8)3 总纵弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 (11)3.1 临界应力失稳计算 (13)4 结论 (14)1计算说明本计算书是1500 m3耙吸式挖泥船总强度计算书，涉及到挖泥船的静水弯矩、剪力，波浪附加弯矩、附加剪力，计算总弯曲应力等等，以校核是否满足设计要求。

这里我们只计算满载到港的情况。

具体计算内容如下：1.1 计算内容（1） 静水弯矩、剪力（2） 波浪附加弯矩、附加剪力 （3） 剪力、弯矩合成（4） 计算总弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 （5） 折减后的高次总弯曲应力计算 （6） 计算结果分析及结论 （7） 计算工况：满载出港 （8） 计算状态：中拱和中垂1.2 主要技术参数船长：78米；满载排水量：5020吨；平均吃水：5.4米；站距：9.3=∆L 米，波高：4米；重心在舯前：813.0=g x 米;艏吃水:77.5=f T 米;尾吃水: 23.5=a T 米。

主尺度：船长：78米，船宽：14.5米，型深：6.3米，设计吃水5.1米，肋距：0.6米，强框架间距：1.8米。

海水密度：10.055KN/m 3船体材料：计算剖面的所有构件均采用低碳钢，屈服极限 σY =235.2N/mm 2许用应力：1. 总纵弯曲许用应力 ：[σ]=0.5σY2. 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力： 在板架跨中 ： [σ1+σ2]=0.65σY 在横舱壁处： [σ1+σ2]=σY1.3静水弯矩计算资料(2)静水平衡状态各站横剖面浸水面积（)2m 表（1-2）2 剪力和弯矩计算2.1 计算重量分布和浮力分布根据表（1-1）绘制站间重量分布曲线：图2-1 站间重量分布梯形图依据表（1-2）计算静水浮力：图2-2 浮力分布曲线图2.2 计算静水剪力和静水弯矩满载重量：W=49246.2KN 重心坐标813.0=g x 米 艏吃水: 77.5=f T 米；尾吃水: 23.5=a T 米 最大剪力值 N max = 满足精度要求。

船舶局部强度计算方法

笔记(局部强度校核)
1.各货舱装货重量的计算公式:
Pi=Vchi/∑Vch*∑Q±调整值
式中:
Vchi-----第i舱的容积
∑Q-----航次载货总重量
2.根据实际吃水判断总纵弯矩变形:
δ=|dφm-dm|
dφm----船中处的平均吃水
dm-----首尾平均吃水
Lb p/1200≥δ(正常的拱垂变形范围)
δ= Lb p/800(极限拱垂变形值)
δ= Lb p/600(危险拱垂变形值)
3.局部强度的校核:
A.上甲板
Pd=9.81*Hc*γc=9.81 Hc/SF (kРа)
Hc---甲板设计堆货高度,重结构取1.5 m;轻结构取1.2 m
γc---舱内货物重量与货舱容积之比
SF—货物积载因数,等于该船的设计舱容系数
B.中间甲板和舱底
Pd=9.81*Hc*γc (kРа)
Pd----二层舱或底舱高度
当船上没有设计装载率γc的资料时,一般可取γc=0.72t∕m#,对满足规定的重货加强要求的船舶的舱底,可取γc=1.2t∕m#
C.根据具体的装载计划计算确定单位面积的实际负荷量Pd′和所有有集中载货限制的部位的拟装货物重量∑Р及该部分货位底部所跨过的骨材间距数目n..
Pd′=∑9.81 H′ci/SFi (kРа)
H′ci ----自上而下第i层货物之货堆高度
SFi-----该层货物的积载因数(m#∕t)
D.比较Pd′和Pd.若该部位有集中载货的要求,则还应比较该部位实际载货重量∑Р′和集中载货P与数值n的乘积.其中n为该货物底部所跨过的骨材数目.若Pd′≤Pd且∑Р′≤n P,则该部位局部结构的安全有保障.。

船体结构强度直接计算指南 概述


一般情况下取满载工况和压载工况为计算工况。
#)!)% 船舶的横摇惯性半径
在船舶设计阶段，船舶的横摇惯性半径可按下式求得：
油船和散装货船： " ) !* !（压载）
" ) !# !（满载）
集装箱船：
" ) !% !
#)!)* 船舶的横摇临界阻尼系数：
在船舶设计阶段，船舶的横摇临界阻尼系数可按下式求得：
!"# 应力 !"#"! 结构中任一点的主应力 在平面应力状态下结构任一点的主应力为：
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!"#"$ 相当应力 在船体结构强度直接计算中有时采用相当应力!&（或称 ()* +,-.应力）来衡量应力的许用程度。平面应力状态的相当应力按下式确定：
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$（ "
!&"’ ）/")/］345!#
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*#
*
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" !
# 为其他值
式中：" ———波浪圆频率，678 9 5； %$ " # ———有义波高，’； &’ ———波浪跨零周期，5；
"! 345!# ———能量扩散函数； # ———组合波与主浪向之间的夹角，80:6005。
# 波浪资料采用 ;<=) 建议的波浪资料； $ 进行波浪载荷长期预报时认为对应每一周期的波高呈
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带板（cm） 49.5 50.0
10、#12) 横梁
31.0
1840
36.80
(#15、#18) 纵桁 纵桁 纵桁 2.1.3 计算结果
35.5
1900
40.40
50.3 31.2 40.0
2650 1840 2510
57.44 36.96 49.20
程序输出结果见图 1，机舱甲板板架的计算应力见表 2－2。 表 2－2 构件名称 纵桁 横梁 由 表 2 － 2 可 知 ， 机 舱 甲 板 板 架 的 最 大 应 力 值 是 σ max = 机舱甲板板架的最大应力（N / mm2） 最大计算应力 许用应力 176.3 176.3 N mm 2 。 因 为
2 主船体强构件的强度校核
为了正确校核主船体强构件的承载能力， 计算模型简化为板架结构， 其中甲板板架由甲 板纵桁、 强横梁组成， 舷侧板架由舷侧纵桁和强肋骨组成， 机舱船底板板架由龙骨、 实肋板、 主机基座和辅机基座组成，船员舱船底板板架由船底龙骨和实肋板组成。计算应力均以 Von.Mises 应力输出。 2.1 机舱甲板板架
σ max < [σ ] = 176.3 N mm 2 ，所以主船体舷侧板架的尺寸满足局部强度要求。
3 上层建筑强构件的强度校核
对于本船的上层建筑各层甲板的直接计算采取分层分段建模。为了正确校核上层建筑强 构件的承载能力，甲板、侧壁和前端壁计算模型简化为空间梁系结构，后端壁计算模型简化 为板架结构。其中空间梁系由甲板纵桁、强横梁、侧壁竖桁、侧壁水平桁、前端壁竖桁和水 平桁组成。后端壁板架由后端壁竖桁和水平桁组成。计算应力均以 Von.Mises 应力输出。 3.1 顶篷甲板空间梁系 顶篷甲板空间梁系
船体结构局部强度计算书 表 2－3 构件名称 横梁 1（ 35、 37、
# # #
第5页
构件剖面要素表
型材 6X1 80 8X8 0 6X1 80 8X8 0 6X1
4 2 带板（cm） 剖面惯性矩 （cm ）剖面积（cm ）
55、 57）
#
85.4
2640
59.90
横梁 2
97.7
2720
66.05
船体结构局部强度计算书 表 2－1 构件名称 横梁( 6) 横梁( 21) 横梁(#8、
# # #
第4页
构件剖面要素表 剖面惯性矩（cm ） 剖面积 （cm ） 2640 2650 56.80 57.20
4 2
型材 6X180 8X80 6X180 8X80 4X180 6X80 4X180 6X80 6X180 8X80 4X180 6X80 6X180 8X80
σ max < [σ ] = 176.3 N mm 2 ，所以机舱船底板板架的尺寸满足局部强度要求。
船体结构局部强度计算书 2.4 船员舱船底板板架 船员舱船底板板架 2.4.1 计算方法
第7页
计算范围取#33 号肋位至#59 号肋位。船底龙骨在#33、#59 号肋位处取为刚性固定，肋 板与舭部交接处取自由支持；纵桁在#35、#40、#46、#49、#55、#57 肋位处有立柱，故约束 该处的 Z 向线位移。计算载荷,船中及舯前肋板为 29.40 kN/m2，计算载荷等效为线载荷，作用 在肋板上。 2.4.2 构件的剖面要素 船员舱船底板厚 6mm，构件的剖面要素见表 2－7。 表 2—7 构件名称 中龙骨 旁龙骨 实肋板 35、37、 （
85.4 75.0 37.8
6250 6070 5000
73.24 67.00 44.68
2 .4. 3 计算结果 程序输出结果见图 4，船员舱船底板板架的计算应力见表 2—8。 表 2—8 构件名称 中龙骨 旁龙骨 实肋板 船员舱船底板板架的最大应力（N / mm2） 最大计算应力 许用应力 176.3 176.3 176.3 N mm 2 。 因 为
2.1.1 计算方法 机舱甲板板架计算范围从#4 号肋位至#23 号肋位， 甲板纵桁在#4、 肋位处取自由支持， #23 强横梁两端取自由支持，舱口端纵桁在#15 肋位处有立柱，故约束该处的 Z 向线位移。根据非 露天甲板计算压力规定，计算载荷为 9.1 kN/m2。甲板载荷等效为集中载荷，作用在甲板纵桁 与强横梁相交的节点上。 2.1.2 构件的剖面要素 机舱甲板板厚 8mm，构件的剖面要素见表 2－1。
第8页
计算范围从#33 号肋位至#59 号肋位，在#33 号、#59 号肋位处的舷侧纵桁取自由支持，强 肋骨两端均取自由支持。舷侧计算载荷为 26.19kN/m2。舷侧计算载荷等效为点载荷，作用在 舷侧纵桁和强肋骨上。 2.5.2 构件的剖面要素 舷侧板板厚 5mm，结构构件的剖面要素见表 2－9。 表 2－9 构件剖面要素
带板宽（cm） 剖面惯性矩（cm ） 130 105 17.2 50 50 105 105 105 23500 7760 4630 7150 5940 2470 20600 20600
剖面积 （cm2） 138.8 107.6 37.36 68.80 62.00 170.6 150.2 150.2
程序输出结果见图 3，机舱船底板板架的计算应力见表 2—6。 表 2—6 构件名称 中龙骨 旁龙骨 实肋板 主机基座 辅机基座 齿轮箱 由 表 2 — 6 知 ， 机 舱 船 底 板 板 架 的 最 大 应 力 值 是 σ max = 机舱船底板板架的最大应力（N / mm2） 最大计算应力 许用应力 176.3 176.3 176.3 176.3 176.3 176.3 N mm 2 。 因 为
船体结构局部强度计算书 表 1—1 名 主船体及上层建筑计算压力 Psd 称 Psd(kN/m２)
24.030 26.190 28.270 29.400 69.231 9.100 25.440 11.470 15.300 7.560 2.690 14.170 9.450 1.000
第3页
舷侧（尾端） 舷侧（其他） 船底肋板（尾部） 船底肋板（船中及舯前肋板） 船底龙骨 机舱、船员舱甲板 驾驶甲板下前端壁 驾驶甲板下后侧壁、后壁 驾驶甲板下前侧壁 驾驶甲板 游步甲板 游步甲板下前端壁 游步甲板下侧壁、后壁 顶篷甲板
3.1.1 计算方法 顶篷甲板结构计算范围选取从#24 号肋位至#57 号肋位，顶篷甲板下无前端壁、后端壁和
船体结构局部、#46、#52 号肋位立柱约束 Z 向位移，#40 号肋位舷侧 T 型舷墙竖桁支持简 化自由支持。顶篷甲板计算载荷为 1.0 kN m 2 ，计算应力均以 Von.Mises 应力输出。 3 .1.2 构件的剖面要素 顶棚甲板板厚 3mm，构件的剖面要素见表 3－l。 表 3－l 构件名称 强横梁 强横梁 （#40） 甲板纵桁 甲板旁纵桁 （ 40-- 46） 3.1.3 计算结果 程序输出结果见图 6，顶篷甲板空间梁系的计算应力见表 3－2。 表 3－2 构件名称 甲板强横梁 甲板纵桁 由表 3－2 可知，顶棚甲板空间梁系最大应力值 σ max = 顶篷甲板空间梁系的最大应力（ N mm 2 ） 最大计算应力 许用应力 142.5 142.5 N mm 2 。综合得
详
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细
设
计
船体结构 局部强度计算书
总面积
m 共 23 页 第 1 页
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船体结构局部强度计算书
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1.概述 1.概述
本船为航行于内河 A 级航区的单体高速客船，主体钢质、上建铝质电焊结构，单底单甲 板。本船上层建筑强构件及主船体部分构件采用直接计算设计方法确定。本计算书用来验证 所选构件尺寸的大小是否满足结构强度要求。 本计算书按送审的总布置图、基本结构图、横剖面图及相关资料进行计算，全部计算采 用通用有限元软件 ANSYS 完成。 1.1 主尺度 总 长 水线长 垂线间长 型宽 型深 水线宽 结构吃水 肋距 纵骨间距 1.2 许用应力 本船主船体材料为 A 级船用钢， σ s = 235 N mm 2 ，参照国内对局部强度计算许用应力 的有关规定，取许用应力[ σ ]=0.75* σ s =176.3 N mm 2 。 本船上层建筑为 6082T6，其 σ 0 .2 = 250 N / mm 2 , σ b = 290 N / mm 2 。参照中国船级 社《船体结构强度直接计算指南》(2001)中局部强度计算标准，许用应力标准取为 175/K。 材料系数 K 按海规 1.3.6： K = 49.500 m 45.000 m 45.000 m 9.000 m 2.800 m 8.500 m 1.500 m 0.500 m 0.300 m
235
σ p 0.2
，
取 σ p 0.2 = 0.66σ b = 0.66 × 290 = 191.4 N / mm 2 。 则 [σ ] =
175 175 = = 142.5N / mm 2 根据船体结构规范计算书的计算结果，主船体 K 235 / 191.4
和上层建筑的计算压力如下表 1—1 所示：
船体结构局部强度计算书
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表 2—5 构件名称 中龙骨 旁龙骨 支柱处纵桁 实肋板 （ 14- 21） 实肋板 主机基座 辅机基座 齿轮箱 2 .3. 3 计算结果
# #
构件剖面要素表
4
型材 6X380 10X120 6X260 8X100 6X260 8X100 8X260 10X80 6X260 8X80 16X260 18X250 16X260 18X250 12X260 14X250
σ max < [σ ] = 176.3 N mm 2 ，所以机舱甲板板架的尺寸满足局部强度要求。
2.2 船员舱甲板板架
2.2.1 计算方法 船员舱甲板板架计算范围从#33 号肋位至#59 号肋位，甲板纵桁在#33、#59 肋位处取自由 支持，强横梁两端取自由支持，纵桁在#35、#40、#46、#49、#57 肋位处有立柱，故约束该处 的 Z 向线位移。根据非露天甲板计算压力规定，计算载荷为 9.1 kN/m2。甲板载荷等效为集中载 荷，作用在甲板纵桁与强横梁相交的节点上。 2.2.2 构件的剖面要素 船员舱甲板板厚 5mm，构件的剖面要素见表 2－3。