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600M W超临界直流锅炉调节特陛分析冯学军(广东省潮州市大唐国际潮州发电有限责任公司，广东潮州515723)应用科技哺要]大唐潮州发电厂一期工程1、2号锅炉是引进技术进行设计、制造，锅妒为单炉膛、一次中间再热、平衡通硪．、超临界压力、变压运行、带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，型号为H G一1900／25．4-Y M4。
本文根据大唐湖州电厂2x600M W超临界机细的运行栉睦瓦在运行中出现的一些问题，特别是机组直流运行方式的动态特性以及从循环运行方式向直流运行方式转变。
进行分析探讨和经验总结，为大型超临界机纽的安全、稳定运行提供借鉴。
供键词】超临界直流锅炉；直滴运行；湿态运行大唐潮州电厂2x600M W超临界机组于2006年下半年投产，经过三年的运行，各项指标达到设计要求，满足南方电网大幅调峰的要求。
但是在运行的过程中也出现了一些问题难于掌握，如大幅调峰时锅炉运行的动态特性，从循环运行向直流方式转变，煤种变化导致燃烧不稳定，燃烧偏斜导致左右侧主再热汽温偏差大、水冷壁、过热器壁温超温以及结焦等。
本文从超临界直流锅炉调节特性与汽包炉的区别入手，通过以下几个方面的分析和探讨，对600M W超临界锅炉的调节特性进行总结经验，为以后大型超l I缶界机组的安全、经济、稳定运行提供借鉴。
1汽温的调整1．1循环方式的主汽温调节循环方式的主汽温主要从两个方面调整：一是通过投运不同高度的燃烧器来调整炉膛火焰中心，如果燃烧调整不好，燃烧中心上移时，不仅造成过热器、再热器壁温超温，还造成减温水需求量大：二是通过改变氧量调整过剩空气系数，因为过剩空气系数偏大或偏小，将造成对流换熟和辐射传热的L-t：侈|J变化。
12直流运行方式下主汽温调节直流运行方式下主汽温主要靠调整给水量、燃料量、中间点温度、减温水、给水温度、协调控制等，表l介绍了哈尔滨锅炉厂设计的600 M W超临界机组调整情况。
煤水比失调会引起主汽温度偏离设计值，因此要根据煤质情况确定合理的表1哈锅设计的600M W趣I缶界机组的调节参数t日岫o1R L．75％T}仉50％B M C冉310％撙既&圭芦勘(M pa)p25．●o25．2＆20．14016．07．a9．5舡主汹【柏l—19S岳t1362，12雏‘973“S37。
超临界机组协调控制策略之给水控制优化摘要：超临界机组蓄热能力差，是多输入的控制系统，且输入的耦合性高，运行参数的线性度差。
在实际运行中，超临界机组的协调控制策略不尽相同，部分存在需要优化的地方，本文通过优化机组给水控制逻辑，提高了煤水比在机组负荷变化过程中的稳定度，使机组在动态过程中过热度保持在合理范围内，同时主汽压力、温度、负荷等调节品质得到改善，同时对给水的优化控制基本上解决了给水超调滞后问题、幅度欠缺问题，使机组的低负荷阶段同样能满足AGC速度要求。
火电厂协调控制是自动化控制理论在火电过程控制中的最深度运用。
实现了厂内汽轮机、锅炉围绕调度下发的AGC负荷指令协调运行。
在汽包炉机组中，CCS控制策略运用已经较为成熟，对负荷的控制效果比较理想。
在超临界机组中，协调的控制策略种类繁多，实际运用中效果也表现不尽完美，需要进一步研究机组运行工艺，优化控制策略。
本文介绍了某电厂600MW超临界机组协调控制系统特点，并对机组给水自动进行优化，控制总给水流量，过程中维持锅炉燃烧过程中给水与燃料输入量之间合理关系，保证机组运行参数稳定。
超临界机组即直流炉，相对于汽包炉，直流炉没有汽包对机组运行工质进行缓冲存储，其蓄热能力较低。
直流炉中，给水及给煤发生变化时，水冷壁等受热面的热交换将发生变化，汽水分界面也随之变化，导致锅炉出口蒸汽压力、流量和温度都随之变化。
因此，直流炉的给水不能独立进行控制，要考虑着重考虑机组燃烧系统。
直流炉的多输入信号相互耦合。
表现为：给煤、给水、主气调门之间存在深度的耦合性。
如：调门的开度变化影响锅炉出口压力及蒸汽温度变化；给煤加大会使蒸汽压力、温度、流量均加大；给水加大，会在短时内加大锅炉主气流量、压力，经过延时后主气温度又开始下降，使主气压力及汽机功率有所降低。
直流炉运行参数非线性特性很强。
在机组滑参数运行时，随之机组运行负荷变化，机组的运行参数大幅变化，线性度很差。
在煤水比调节的温度对象中，在负荷于300～600MW负荷变化范围内，对象特性时间常数的变化也有近3倍，汽温响应特性惯性增加，时问常数和延迟时间增加，因此，从控制角度考虑，直流炉需要设计较汽包炉更为复杂化的控制手段，才能适应对象复杂特性的控制要求。
超临界机组基于焓值的给水控制系统分析张澎涛;郭瑞君;王宏彬;图布信【摘要】分析了超临界机组中基于焓值的给水控制系统的控制策略及功能特点,针对内蒙古国华呼伦贝尔发电有限责任公司一期工程2×600 MW机组的特点优化设计了相应的给水控制策略.通过对给水控制系统的分析与试验,证明基于焓值的给水控制策略能够将给水流量、汽水系统温度等重要参数维持在经济、稳定运行范围内,满足机组的运行调整要求,能够实现机组稳定、可靠地运行.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2011(029)004【总页数】4页(P22-24,30)【关键词】600 MW超临界机组;焓值;给水控制系统;控制策略【作者】张澎涛;郭瑞君;王宏彬;图布信【作者单位】内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020;内蒙古电力科学研究院,内蒙古呼和浩特010020【正文语种】中文内蒙古国华呼伦贝尔发电有限责任公司一期工程安装2台600 MW机组，锅炉为超临界参数、变压直流、一次再热、新型四墙切圆燃烧、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊、紧身封闭布置的Π型结构，型号HG-1913/25.4-HM15。
给水控制系统采用了基于分离器出口焓值调节给水流量的控制策略[1]。
1 给水系统控制策略超临界直流机组的工艺要求给水系统在锅炉启动伊始就必须建立起足够的给水流量和压力，以保证所有受热面的冷却水量和水冷壁内水动力循环的稳定；同时，锅炉在进入直流运行之前，给水系统和启动系统需维持最低直流负荷所需流量。
在进入直流状态后，给水流量的变化会对负荷、汽温、汽压均产生直接影响，给水系统的任务是保证分离器出口焓的稳定，以实现对主汽温度的控制，满足负荷调整的需要[2]。
机组给水系统的控制过程分为非直流、直流2个阶段。
非直流阶段的控制策略：汽水分离器水位由锅炉启动旁路循环泵出口调节阀、启动疏水至大气扩容器液动调节阀控制，保证给水系统维持最低直流负荷流量。
600MW火电机组给水系统设计600MW火电机组的给水系统设计需要考虑到多个方面，以确保系统的稳定运行和满足机组的需求。
以下是一个给水系统设计方案：1.设备选型：选择合适的给水泵、管道、阀门、仪表等设备，以确保系统能够满足机组的需求。
对于给水泵，需要考虑到扬程、流量、转速等因素，并根据机组的实际情况进行选择。
对于管道和阀门，需要考虑到管道材质、壁厚、连接方式等因素，以确保管道的密封性和耐压性。
对于仪表，需要选择合适的类型和安装位置，以便实时监测系统的运行状态。
2.管道设计：设计合理的给水管道系统，包括主管道、支管道、弯头、三通等部件。
需要考虑到管道的长度、直径、弯曲半径等因素，以确保管道的流体阻力最小，且不会出现气蚀、振动等问题。
同时，需要合理设计管道支架和补偿器，以吸收管道的热胀冷缩和振动。
3.泵房设计：设计合理的泵房布局，包括水泵、电机、减速机等设备的位置和布局。
需要考虑到泵房的结构、通风、照明等因素，以确保泵房的安全性和舒适性。
同时，需要合理设计泵房内的管路和阀门，以便实现对给水系统的控制和调节。
4.控制逻辑设计：设计合理的给水系统控制逻辑，包括泵的启停控制、水流量的监控、压力的监控等。
需要考虑到机组的运行特性和控制要求，选择合适的控制方案和策略，以确保系统的稳定运行和满足机组的需求。
5.调试与运行：在系统安装完成后，需要进行调试和运行测试，以确保系统的稳定性和可靠性。
需要测试泵的性能参数、管道的压力损失、阀门的密封性等，并对系统进行优化和调整，以满足机组的需求。
总之，600MW火电机组的给水系统设计需要考虑到多个方面，包括设备选型、管道设计、泵房设计、控制逻辑设计和调试与运行等。
只有全面考虑和优化这些因素，才能确保给水系统的稳定运行和满足机组的需求。
600MW超临界机组直流炉启动中干湿态转换浅析摘要：超临界机组在启动过程中，必须经过湿态与干态间的相互转换，如果调整不当，易造成壁温、汽温及主给水流量大幅波动，不仅可能引发锅炉灭火，甚至会造成汽轮机“水冲击”等严重事故，造成极其恶劣的影响，本文结合大唐三门峡发电有限责任公司生产现场实际情况，对干湿态转换中的细节展开详细讨论，将对整个干湿转换过程中的安全、平稳起到一定的控制作用。
关键词：600MW超临界机组；直流炉；干湿态转换1超临界机组的发展随着电力工业的迅速发展及电力结构的调整，600MW超临界机组由于其更低的供电煤耗、热耗、运营成本及更高的锅炉效率和经济效益，使得此类型的机组在电力市场中更具有竞争性，因此已成为我国电力发展的主力机组。
超临界机组是指主蒸汽压力高于临界压力（22.12MPa）的发电机组。
超由于参数本身的特点决定了其采用直流锅炉，炉内随着压力的升高，水的饱和温度也随之升高，汽化潜热减少，水和汽的密度差也随之减少。
当压力提高到临界压力时，汽化潜热为0，汽和水的密度差也等于零，水在该压力下加热到临界温度（374.15℃）时即全部汽化成蒸汽。
超临界直流炉由水变成过热蒸汽经历了吸热和过热两阶段，超临界压力不存在汽水两相区，因此没有明显的汽水分界线。
直流炉点火时，为减少流动的不稳定性及保持水冷壁壁温低于规定值，必须保证水冷壁管中的流量不低于最小流量值，湿态工况下分离出的水经炉水循环泵打循环，高于正常水位后通过溢流调节阀排至疏水扩容器；相比传统的汽包炉，直流炉启、停炉时间大大缩短，负荷调节灵敏度更好，更适合变压运行；超临界直流锅炉启动变负荷速度可提高1倍左右。
2本单位机组概述我单位采用哈尔滨锅炉厂生产的HG-1900/25.4-YM4型一次中间再热，超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，共四组汽水分离器和大小溢流阀两路溢流通道。
3启动中干湿转换a）节点控制：负荷210mw以下：直流炉中没有明显的汽水分界面，在低负荷时（35%以下），机组湿态运行，湿蒸汽进入汽水分离器，蒸汽进入过热器系统，饱和水进入储水箱系统，经炉水循环泵打循环后进入省煤器。
云南华电镇雄电厂600MW超临界直流锅炉机组给水全程控制方案云南华电镇雄发电有限公司2012.1.20设计：审核：会审生产单位：建设单位：组态厂家：批准：一、现用给水控制方案及其问题概述镇雄电厂#1、#2机组现给水控制方案分两段控制:湿态采用给水旁路调门进行单冲量的储水箱水位调节；炉水循环泵出口调门调节省煤器给水流量大于给水本生流量（30%BMCR）；干态控制小汽机进行串级给水自动控制，内回路调节给水流量与锅炉指令形成的燃水比匹配，主回路调节锅炉中间点温度在设定值。
锅炉厂家说明书要求的湿态给水控制方式为：湿态采用给水旁路调门调节省煤器流量大于锅炉给水本生流量，炉水循环泵出口调门调节再循环流量为储水箱水位的比例折线函数值。
现用控制方案存在的问题：一是现给水控制方式与锅炉厂设计要求不一致；二是无给水主路与旁路自动切换逻辑，切换时需人工操作完成，在给水非自动调节状态下易发生给水流量失控突变，造成汽温的大幅波动；三是转态负荷点提高后，在30%BMCR～50%额定负荷间形成给水调节的自动盲区；四是无锅炉干/湿态转换控制逻辑，转换时需运行人员切除给水自动调节回路进行人工转换控制，操作风险较大。
因此，现给水控制方式按锅炉厂说明书要求的控制方式进行修改。
在现给水控制方案中，需设计增加锅炉干/湿态切换、给水主路与旁路切换的自动控制逻辑，相应的修改完善原给水调节回路，适应锅炉及其给水系统状态的变化转换给水调节方式，实现给水全程自动控制。
本方案先在#2机组态、调试投用，应用成功后，待#1机组停机检修时再移植投用。
二、给水全程自动控制方案1.给水全程自动控制原则：全过程在给水自动调节的状态下完成状态切换逻辑控制。
以机组负荷（蒸汽流量）为锅炉干/湿态、给水旁路/主路的切换负荷点判断，控制逻辑在相关条件达到且在给水自动调节的状态下时，监控画面(给水控制及锅炉运行方式专用)显示相关切换条件的状态(允许/禁止)，允许状态经运行人员确认后进行自动切换控制。
浅谈600MW超超临界燃煤机组启机过程中给水及煤量的调节曾火辉发布时间：2021-09-07T03:38:03.557Z 来源：《中国电业》（发电）》2021年第11期作者：曾火辉[导读] 河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
深能合和电力（河源）有限公司广东河源 517000摘要：600MW超超临界哈尔滨锅炉机组启机过程中水煤的调节总结。
关键词：燃煤；超超临界；启机；给水；煤量；调节；经济一、锅炉概况及细致化调整意义河源电厂一期2×600MW锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造，三菱重工业株式会社（Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技术支持的超超临界、变压运行直流锅炉锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。
锅炉启动系统为带炉水循环泵的启动系统，汽水分离器为内置式。
随着电力市场的改革的深入，为适应市场化的需要，机组的启停越来越频繁，而具体到启机时，每次机组启动的准备时间也越来越少。
如何在频繁的启停中避免水冷壁氧化皮及横向裂纹的产生？如何在保证设备安全的情况下尽快缩短启机时间？启机过程中给水及煤量的调整就显得相当重要，合理的水煤调节除了使机组安全启动外，还可以使启机过程中耗水耗煤变少，大大地提升机组的经济性。
二、详细调节过程启机过程中的给水及煤量的调整大体可以分以下几个阶段：1、上水至点火前。
这个阶段只有水量的调节而不涉及到煤量的调节，所以相对简单，但上水时应严格按照操作票中对上水速率及温度要求进行上水。
在炉循泵启动后注意分离器水位不小于0.5m，防止跳泵。
一、超临界机组给水系统的控制特性
汽包炉通过改变燃料量、减温水量和给水流量控制蒸汽压力(简称汽压)、蒸汽温度(简称汽温)和汽包水位，汽压、汽温、给水流量控制相对独立。
而直流炉作为一个多输入、多输出的被控对象，其主要输出量为汽温、汽压和蒸汽流量（负荷），其主要的输入量是给水量、燃烧率和汽机调门开度,由于是强制循环且受热区段之间无固定界限，一种输入量扰动将对各输出量产生作用，如单独改变给水量或燃料量，不仅影响主汽压与蒸汽流量，过热器出口汽温也会产生显著的变化，所以比值控制(如给水量/蒸汽量、燃料量/给水量及喷水量/给水量等)和变定值、变参数调节是直流锅炉的控制特点。
实践证明要保证直流锅炉汽温的调节性能，维持特定的煤水比来控制汽水行程中某一点焓（分离器入口焓）达到规定要求，是一个切实有效的调温手段。
当给水量或燃料量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性相似；在锅炉的煤水比保持不变时（工况稳定），汽水行程中某点工质的焓值保持不变，所以采用微过热蒸汽焓替代该点温度作为煤水比校正是可行的，其优点在于：
1) 分离器入口焓（中间点焓）值对煤水比失配的反应快，系统校正迅速；
2) 焓值代表了过热蒸汽的作功能力，随工况改变焓给定值不但有利于负荷控制，而且也能实现过热汽温（粗）调正。
3) 焓值物理概念明确，它不仅受温度变化影响，还受压力变化影响，在低负荷压力升高时（分离器入口温度有可能进入饱和区），焓值的明显变化有助于判断，进而能及时采取相应措施。
因此，静态和动态煤水比值及随负荷变化的焓值校正是超临界直流锅炉给水系统的主要控制特征。
二、超临界机组给水系统工艺介绍
某电厂2×600MW超超临界燃煤锅炉（HG-1792/26.15-YM1），由哈尔滨锅炉厂引进三菱技术制造，其形式为超超临界、П型布置、单炉膛、墙式切园燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁、带再循环泵的启动系统、一次中间再热。
锅炉采用平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构，燃用烟煤。
主要参数见表一：
启动系统配有2只内置式分离器，在锅炉启动和低负荷运行时，分离器处于湿态运行，同汽包一样起着汽水分离的作用，此时适当控制分离器水位，通过循环回收合格工质；当锅炉进入直流运行阶段，分离器处于干态运行，成为（过热）蒸汽通道。
锅炉给水系统的工艺流程如图1所示，机组配备有二台50%BMCR汽动给水泵和一台
25%BMCR的电动给水泵，电泵转速由液耦调节，用于启动时调节给水压力。
启动过程中，蒸汽加热除氧器给水，主给水泵的出水经高压加热器后进入省煤器，考虑到低负荷下直流锅炉对重量流速的要求，在启动和低负荷阶段最小给水流量设置为25%BMCR，流过水冷壁管的汽水混合物进入分离器，分离器贮水箱出来疏水分两路，一路进入省煤器，另一路经扩容器扩容后进入疏扩箱，由扩疏泵输送至凝汽器或直接向外排放。
随着循环加热的进行，当给水达到一定温度后，锅炉允许火。
锅炉汽水系统如图一所示：
三、超临界机组给水系统控制方案
第一阶段：启动和低负荷阶段；当启动初期在湿态时（30％负荷以下），给水控制系统使省煤器入口流量维持在30％BMCR流量（本生流量）左右，省煤器入口流量为循环泵出口流量和高加出口流量之和，此时省煤器流量控制主要依靠循环泵出口调阀控制，电泵液耦手动控制给水母管压力，通过BR阀控制省煤器入口流量稳定。
汽水分离器起到汽水分离的作用，蒸汽进入过热器，水进入贮水箱，此时贮水箱中的水位主要依靠WDC阀1和WDC阀2控制，此次控制贮水箱水位控制如同汽包炉的汽包水位，应注意虚假水位的控制。
为防止循环泵（BCP）入口汽化，从高加出口引入一路喷射水，一般维持在1%～3%左右的喷射水量以达到控制BCP入口的过冷度的目的。
第二阶段：转直流运行阶段；在负荷大于25%～35%BMCR 以上时锅炉即转入直流运行方式。
1、概述：锅炉进入直流状态，给水控制与汽温调节和前一阶段控制方式有较大的不同，给水不再控制分离器水位而是和燃料一起控制汽温即控制煤水比WFR。
负荷大于20％后，第一台汽泵启动，达到冲转转速，泵出口压力达到预定压力后，汽泵可以投入自动，并入第一台汽泵，并逐步降电泵负荷转移到汽泵上来，到40％负荷左右可以将电泵退出运行。
电泵退出运行后，启动第二台汽泵，冲转到预定转速，泵出口压力达到预定压力后，投入自动，并入第二台汽泵，将第一台汽泵的部分负荷转移到第二台汽泵上来。
转直流后，汽水分离器中已没有水存在，仅作为一个蒸汽通道，循环泵退出运行。
在本生负荷以上时，汽水分离器入口汽温是微过热蒸汽，这个区域的汽温变化，可以直接反映出燃料量和给水蒸发量的匹配程度以及过热汽温的变化趋势。
所以在直流锅炉的汽温调节中，通常选取汽水分离器出口汽温做为主汽温调节回路的前馈信号，此点的温度称为中间点温度。
依据该点温度的变化对燃料量和给水量进行微调。
直流锅炉一定要严格控制好水煤比和中间点过热度。
2.给水流量需求指令形成生成；锅炉给水流量给水控制系统负责向锅炉给水泵发出流量需求信号，使进入锅炉的给水量与离开锅炉的蒸汽量相匹配。
当与锅炉启动系统配合时，给水流量控制系统还需负责维持炉膛水冷壁管中的流量不低于最小流量值；给水指令形成回路见图二所示：
这是一个采用中间点焓值控制直流锅炉给水的方案，锅炉燃烧需求指令并行的送至燃烧主控和给水流量需求回路，在各个负荷下燃料和给水匹配，加入煤水比修正。
回路一是一个焓值控制校正回路。
焓值控制的任务是保证分离器出口蒸汽焓始终在其微过热蒸汽焓（汽水分离器入口）。
微过热蒸汽焓与过热器出口蒸汽焓比较，他们有相似的动态特性曲线，但微过热蒸汽焓惯性小，响应快，能快速地反映锅炉煤水比信号的变化，代表性强，取该点修正煤水比可以获取较好的控制质量。
由负荷指令经F（X）1生成一个不同负荷下的微过热蒸汽的额定焓值，经过一个多阶惯性环节，因为负荷指令反映到中间点温度有一个锅炉的惯性环节。
运行过程因为煤质变化会引起炉膛热负荷变化，也会反映到温度变化，所以增加一个操作人员手动修正焓值设定的接口。
过热器减温水校正直流锅炉的给水流量控制与减温水总量的控制之间有着必然的联系，根据设计在不同的负荷下，给水流量和减温水流量有相对应比值，如果实际减温水流量发生偏差时，焓设设定值发生器就会自动校正焓要求值，改变煤水比，最终给水流量指令使减
温水量逐步消除偏差。
负荷变化时焓值设定的动态补偿，变负荷时，中间点焓值会有一个动态的变化，负荷稳定后会自动消除，加上这个补偿，则会在变负荷时维持焓值设定值有个动态的变化，以适应变负荷时焓值的变化。
中间点焓值由中间点压力和中间点温度经过焓值生成器生成。
回路二是给水指令形成回路。
燃料量（锅炉指令）经F (X)2的函数变换后，作为给水流量的指令信号，它代表不同负荷（燃料量）下对给水流量的要求。
由于汽温对给水量的动态响应要比燃烧率快，设置一个多阶惯性环节，使给水迟于燃烧率变化，减小汽温的动态变化。
给水量用分离器出口温度来微调，保证汽温。
给水量需求中增加FQ 是为了快速响应电网需求而加的。
另外给水调节系统中设有煤、水交叉限制回路，用于保证煤水比在安全的范围内。
为了防止省煤器出口汽化，增加了省煤器保护功能；在蒸汽流量小于最小炉膛给水流量时，炉膛最小给水流量限制程序强制给水流量给定值为炉膛最小给水流量。
3.给水控制回路；给水需求指令和实际给水流量进给水控制器，产生锅炉给水泵转速指令，经过一个平衡回路，分配给两台给水泵，当两台给水泵都投自动时，可以人工给两台泵设定偏置。
因为电泵为25％的启动泵，而且电泵和汽泵的出口压力不一样，不推荐电泵和汽泵并列运行，因此电泵的转速控制有单独回路。
给水控制回路如图三：
四、结论
超（超）临界机组的给水控制和亚临界汽包炉的给水控制有着很大的区别，超（超）临界锅炉给水控制系统的控制任务是在低负荷时保持给水流量不低于最小炉膛给水流量，在锅炉进入直流运行时，保持适当的煤水比，这也是超（超）临界机组控制过热汽温的最基本的手段。
