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150吨汽车吊上楼面

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附件1：汽车吊上楼面计算QAY- * * *图2.1.2-1 标准汽车式起重机轴距、立面尺寸图图2.1.2-2 标准汽车式起重机平面尺寸图图2.1.2-3 标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3 QAY-16 0汽车式起重机主要技术参数第1部分： 160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、 二轴轮压为115KN 第三、四轴轮压为117KN 第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m ， 楼板厚度200mm ，强度C35 1、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm ＜800mm,截面高度影响系数0.1=h β；mm h 165352000=-=， mm u m 1660)465365(*2=+=2,/0.1mm N m pc =σ5.12.14.01+=η=1.2，245.11660*4165*305.02=+=η，故1η=.2； 则：()0,25.07.0h u f m m pc t h ησβ+ =(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN ＞118KN 故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。

2、行走时对楼板的局部承压验算按照《混凝土结构设计规范》，楼板局部承压验算公式为：l c l c ln F 1.35f A ββ≤c 1.0;β=c f =16.7N/mm 2；2160000300200mm x A l ==（轮胎着地长度和宽度参考《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.1-2）21420000)200*2200(*)200*2300(mm A b =++=22500050*100mm A l ==（考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积） 2230000)50*250(*)50*2100(mm A b =++=645.2111==l b A A β 45.2222==l b A A β 按照公式：==11135.1l c c A f F ββ 1.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN ＞118KN ==22235.1l c c A f F ββ 1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN ＞118KN 故楼板局部承压满足要求！ 3、行走时对支撑架的局部承压验算支撑架立面图脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用Φ48×3.5 的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为 1.2m，水平横管间距为1.2m，步距为1.5m，搭设高度12.35米。

脚手架规格为φ48×3.5（按照3.0壁厚计算），立杆材质Q345 ，其他杆件采用Q235。

查表 Φ48×3钢管的截面特性为：从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受。

（1）脚手架自重荷载G 1=1kN/㎡（2）上部活荷载单根钢管考虑Q k =118KN/4=29.5KN（3）施工活荷载G 2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN单立杆轴力设计值N=1.2*1*1.2*1.2+1.4*（29.5+2.88）=46.8KN 计算长度取值最上端支撑mm l 1500500*25001=+= 标准步距mm kuh l 20791500*2.1*155.12===计算长度取大值mm l 20790= 长细比1300==il λ < 210 满足规范要求 查表知 稳定系数387.0=ϕ 立杆稳定性计算22/285424*387.08.46mmN mm KN A N ==ϕ<300 2/mm N 满足要求。

第2部分：160吨汽车吊吊装状态下脚手架计算分析吊车起吊工况：吊车侧方工作，作业半径R=9m ，起吊吨位23吨（230KN ）。

按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0，右侧支腿反力N1、N2以N1点为支点建立静力平衡方程（230+450+400）*5.85+(700-400)*2.4=N2*9.625 求得：N2=731KN N1=230+450+700-N2=649KN 取支座反力较大值：N=731KN 假设支腿采用6m*2m 路基箱扩散荷载N2N1 N4N3F1F2路基箱放置示意图均布荷载 2/662*660m kN N q =+=（路基箱自重考虑60KN ） 单个脚手管支撑的有效面积为6m ×2m ，同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管承受。

⑴、荷载计算 ①、脚手架自重荷载G k =1kN/㎡②、上部活荷载Q k =66kN/㎡最终单管承受荷载为：（1.2×1KN/㎡+1.4×66kN/㎡）×1.2m ×1m=112KN 计算长度取值最上端支撑mm l 1500500*25001=+= 标准步距mm kuh l 20791500*2.1*155.12=== 计算长度取大值mm l 20790= 长细比1300==il λ < 210 满足规范要求 查表知 稳定系数387.0=ϕ 立杆稳定性计算22/682424*387.0112mm N mmKN A N ==ϕ>310 2/mm N 故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m 路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。

需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为600mm*600mm 。

脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图⑴、荷载计算 ①、脚手架自重荷载G k =1kN/㎡②、上部活荷载Q k =66kN/㎡最终单管承受荷载为：（1.2×1KN/㎡+1.4×66kN/㎡）×(0.6m ×0.6m)=34KN 计算长度取值最上端支撑mm l 1500500*25001=+= 标准步距mm kuh l 20791500*2.1*155.12=== 计算长度取大值mm l 20790=长细比1300==il λ < 210 满足规范要求 查表知 稳定系数387.0=ϕ 立杆稳定性计算22/207424*387.034mmN mm KN A N ==ϕ<3102/mm N 故由上可知，吊装时采用6.0m*2.0m 路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置为600mm*600mm,能满足吊机吊装作业施工要求。

汽车上楼面施工要求：（1）脚手架立杆材质应采用Q345，脚手架搭设必须按要求施工(2)路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上； （3）汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；（4）汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2m ×6m 路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；（5）板底、梁底全部满堂脚手架，基础标高为-12.35m ，顶层标高为+0.000m ，汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；（6）在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。

第3部分：采用有限元软件MIDAS 7.3.0进行吊车行走状态模拟分析 计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m ，板200mm ，板网格划分单元400mm*420mm ，按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*1.6m ，步距 1.5m ，结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为118KN/2*0.4*0.42=351KN/M 2.计算模型如下：计算模型汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如下：图：板X向弯矩MX图：板Y向弯矩MY楼板最大正弯矩17KN*M/M，最大负弯矩-17KN*M/M，按设计图板配筋，C12@100mm，受拉钢筋面积AS=1130.4mm2 ，强度C35，厚200mm，查混凝土结构计算手册：查得：Mmax=64.6KN*M/M>17 KN*M/M,板承载力要求。

最大Z向变形值-5mm<1/300*12000=40mm脚手架最大应力比0.76<1，满足规范要求。

脚手架应力比柱状图X向最大变形值1.08mmY向最大变形值1.57mmZ向最大变形值-4.76mm脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要。

综上分析，脚手架的承载力能满足160T汽车吊机行走要求。

第4部分：采用有限元软件MIDAS 7.3.0进行吊车吊装状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m，板厚200mm，板网格划分单元400mm*420mm，按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*1.6m，步距为1.5m，加密区：立杆水平尺寸为0.63m*0.8m，步距为1.5m，结构自重程序自动考虑，吊装状态楼面活荷载为（731KN+649KN+120KN）/12M*2.1M=60KN/M2.计算模型如下：计算模型汽车吊吊装时支腿荷载布置在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如下：楼板X向弯矩MXX图楼板Y向弯MYY矩图板最大正弯矩34KN*M/M，最大负弯矩-22KN*M/M，按设计图板配筋，C12@100mm，受拉钢筋面积AS=1130.4mm2 ，强度C35，厚200mm，查混凝土结构计算手册：查得：Mmax=64.6KN*M/M>34 KN*M/M,板承载力要求。

最大Z向变形值-6mm<1/300*12000=40mm脚手架最大应力比0.84<1，满足规范要求。

脚手架应力比柱状图X向最大变形值1mmY向最大变形值1mmZ向最大变形值6m脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要求。

混凝土结构计算分析主梁B600*1000弯矩图主梁B600*1000剪力图主梁截面B600mm*1200mm，配筋：跨中上部钢筋4C32+下部钢筋11C32 ；支座上部钢筋12C32+下部钢筋11C32，箍筋C 10@100（4）。

计算分析知最大正弯矩M1=677KN*M,最大负弯矩M2=-1135KN*M。

跨中最大剪力50KN、支座最大剪力1125KN。

采用理正结构设计软件计算复核：1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=600mm，h=1200mm。

砼 C35，fc=16.70N/mm2，ft=1.57N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2，箍筋 HPB300，fy=270N/mm2。

弯矩设计值 M=677.00kN.m，剪力设计值 V=50.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。

(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。

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楼板上吊车加固方法

楼板上吊车加固方法

25t吊车在楼板上作业加固方案2014年4月13日，我公司经过现场踏勘，经过综合考虑，需在本工程一层顶板上行走25t汽车吊并利用汽车吊吊装钢构件,施工时需要采取措施加固14-1~14-3两轴线间的楼板,现编制该区域楼板加固方案如下：1 楼板底部支撑方案1.1 加固方式：采用满堂式脚手架进行加固。

地下一层和地下二层均加设满堂脚手架,要求两层立杆位置重合。

1.2满堂架立杆间距为500 X 500mm水平杆步距不大于为1400mm,底座采用底托，落在50X 10（的木方上，顶端使用顶托，采用截面100X10（的长木方顶紧楼板。

1.3斜撑和扫地杆必须加设，斜撑按照每4m —道设置。

1.4立杆要求必须顶紧楼板,现场加工专用的顶托扳手,现场施工前,对工人进行技术交底,用扳手拧紧顶托的丝杠,至拧不动为止。

满堂架搭设后，项目部派专人全面检查顶托，保证顶托顶紧楼板。

2 楼面上采取的辅助措施2.1 在汽车吊的四个支撑点下加垫200X 300方木,每个支撑下垫并排的两根方木,方木长度不小于2000mm。

2.2楼面上沿满堂架支撑区域边线搭设栏杆,以免汽车吊行走时越界,对楼板造成损伤。

2.3 汽车吊行走路线满铺木条板，以均匀传递荷载。

2 . 4标高变化处采用方木进行抄垫,搭成斜坡,保证汽车吊通过,并保护梁的边角不受损伤。

3 计算书3.1 计算依据1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3）结构设计说明及施工图纸。

3.2 汽车吊基本参数：汽车吊自重27t，起吊时4个支腿间距为5.1m （左右）X6.0m （前后）。

汽车起重机在工作过程中，自身的重量及起吊构件的重量全部由伸出的 4 个支腿承担,由于在起吊过程中,起重臂需要进行旋转,将可能导致 4 个支腿的受力存在不均匀的情况,一个最极端的不利工况是汽车起重机的自重及构件重量只由其中 2 个支腿来承担。

3.3 计算过程汽车吊行走时有木跳板将荷载分散，且因此仅验算起重作业时即可满足。

150T汽车吊参数

150T汽车吊参数

中联牌ZLJ5663JQZ150H汽车起重机产品介绍书QY150H633长沙中联重科工程起重机公司中联牌QY150H633汽车起重机1.产品特点中联牌ZLJ5663JQZ150H汽车起重机是我公司为适应市场需求，运用多年设计制造移动式起重机的技术结晶并结合国际先进技术设计开发的高性能、高可靠性起重机。

该产品是机电液系统高度集中的高科技产品，并融合了部分全地面起重机技术。

它将以其卓越的操纵性能、极佳的微动性能、巨大的起重能力和超常的起升高度而活跃于我国经济建设的各个领域。

该产品适用于化工、矿山、油田、港口码头、建筑工地等场所的起重作业和安装工程。

该产品不适合于电磁波较强的地区。

该产品是一种全回转、伸缩动臂式、电液比例控制的汽车起重机，采用本公司自制的全驾六桥专用底盘，视野宽广，装饰豪华舒适，12X6驱动，三桥驱动，三桥转向。

采用了最新的带负载反馈电液比例换向阀及多联柱塞变量泵, 开式、闭式结合的变量系统，使得各执行机构的工作能力充分发挥，双摇杆操纵，能实现主副起升、变幅、回转、伸缩诸机构之间的组合动作，极大地提高了起重机的工作效率。

具有操作轻便、灵活，工作平稳可靠，无级调速等特点。

在液压系统中，设有溢流阀、平衡阀、液压锁、制动阀等安全装置，以防油路过载及避免由于油管破裂而引起的意外事故发生。

配备了力矩限制器等多种安全装置和齐全的照明系统，可保证操作安全可靠，并便于夜间作业。

2.整机规格2.1产品型号汽车行业型号：ZLJ5663JQZ150H工程行业型号：QY150H633注：产品配置可能因设计或其它原因发生变更，以上配置仅供参考2.3额定起重量表18倍率。

表二：（支腿全伸、32吨配重）单位：kg倍率。

表三：（支腿全伸、24吨配重）单位：kg表四：（支腿全伸、10吨配重）单位：kg表五：（支腿全伸、0吨配重）单位：kg2.4 行驶状态外形尺寸图（尺寸单位：mm)图片太大，另发文件3.上车部分规格3.1主臂及伸缩机构六节椭圆形箱形截面主臂，由进口WELDOX 960E的高强度结构钢焊接而成。

XGC150(150吨)起重性能

XGC150(150吨)起重性能


24.0 23.0 22.3 21.6 20.9 20.3 19.8 19.3 17.6 16.2 14.9 13.7 12.7 11.8
19.9 19.5 18.9 18.0 17.2 16.5 15.9 15.4 14.9 13.9 12.8 11.9
16.9 16.6 16.4 16.0 15.5 15.1 14.3 13.6 12.9 12.3 11.7 11.2 10.8 10.4 9.9
6
主臂长 度(m) 副臂长 度(m) 副臂角 度(°) 幅度 (m) 13 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 配重
36 13 15 30 15 19 30 15 25 30 15 31 30
48.5 44.8 40.1 34.2 29.6 26.0 23.1 20.6 18.6 16.9 15.4 14.1 13.0 11.9 11.0 10.2 9.5 8.8 8.2
43.4 40.2 37.3 33.9 29.4 25.7 22.8 20.4 18.4 16.6 15.1 13.8 12.7 11.7 10.8 10.0 9.2 8.6 8.0 7.4 37.7 35.0 32.6 29.2 25.6 22.7 20.3 18.2 16.5 15.0 13.7 12.6 11.5 10.6 9.8 9.1 8.4 7.8 7.3 6.8 34.4 32.1 30.0 28.0 25.4 22.4 20.0 18.0 16.3 14.8 13.5 12.3 11.3 10.4 9.6 8.8 8.2 7.6 7.0 6.5 6.0 5.6 31.1 29.1 27.3 25.6 24.0 22.3 19.9 17.9 16.2 14.7 13.4 12.2 11.2 10.3 9.5 8.7 8.1 7.5 6.9 6.4 5.9 5.5 5.1 28.2 26.5 25.0 23.5 22.1 20.8 19.6 17.6 15.9 14.4 13.1 12.0 10.9 10.0 9.2 8.5 7.8 7.2 6.7 6.1 5.7 5.2 4.8 4.5 24.7 23.3 21.9 20.7 19.5 18.4 17.3 15.8 14.3 13.0 11.8 10.8 9.9 9.1 8.3 7.7 7.1 6.5 6.0 5.5 5.1 4.7 4.3 4.0 3.6 21.4 20.3 19.2 18.1 17.2 16.2 15.4 14.5 13.8 12.7 11.6 10.5 9.6 8.8 8.1 7.4 6.8 6.2 5.7 5.3 4.8 4.4 4.0 3.7 3.4 3.1 19.7 18.7 17.7 16.8 16.0 15.2 14.4 13.6 12.9 12.3 11.4 10.4 9.5 8.7 7.9 7.2 6.6 6.1 5.6 5.1 4.7 4.3 3.9 3.5 3.2 2.9 2.6 18.0 17.1 16.2 15.4 14.6 13.8 13.1 12.4 11.7 11.0 10.3 9.7 9.1 8.4 7.7 7.0 6.4 5.8 5.3 4.8 4.4 4.0 3.6 3.3 2.9 2.6 2.3 2.1
小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：__ _审核: ____ ____ _校对: ____ __ _ ____设计计算人: ____ _________ _***********所2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况1、设计荷载根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。

因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。

汽车吊行走区域如下图所示。

图 1汽车吊行走区域布置图2、吊车荷载及尺寸3、汽车吊行驶相关参数15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如下图所示：图 2汽车荷载参数4、承载力校核15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：图 3 汽车楼面行走计算简图4.1 基本资料4.1.1 工程名称：局部承压计算4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 Lx ＝ 3250mm， Ly ＝ 8000mm，板的厚度 h ＝ 120mm4.1.3 局部荷载4.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3100mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 2800mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 4600mm4.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 4900mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 4600mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 2800mm4.2 第一局部荷载4.2.1 荷载作用面的计算宽度4.2.1.1 bcx ＝ btx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.2.1.2 bcy ＝ bty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.2.2 局部荷载的有效分布宽度4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy ≥ bcx， bcx ≤ 0.6Ly 时，取 bx ＝ bcx + 0.7Ly ＝320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 bx ＞ Lx 时，取 bx ＝ Lx ＝ 3250mm4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcx ＜ bcy， bcy ≤ 2.2Lx 时，取by ＝ 2bcy / 3 + 0.73Lx ＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm 当 0.5by ＞ 0.5ey2 时，取 by ＝ 1426 + 0.5ey2 ＝ 1426+0.5*1800 ＝2326mm4.2.3 绝对最大弯矩4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载qy ＝ N / bty ＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly＝ 70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为 X 向线荷载qx ＝ N / btx ＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25 ＝ 33.08kN·m4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey ＝ 8MmaxY / (bx·Ly2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex ＝ 8MmaxX / (by·Lx2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝ N / (Lx·Ly) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.3 第二局部荷载4.3.1荷载作用面的计算宽度4.3.1.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.3.1.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.3.2局部荷载的有效分布宽度4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx+ 0.7L y＝ 320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 3250mm4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx＜ b cy， b cy≤ 2.2L x时，取b y＝ 2b cy / 3 + 0.73L x＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm当 0.5b y＞ 0.5e y1时，取 b y＝ 0.5e y1 + 1426 ＝ 0.5*1800+1426 ＝2326mm4.3.3绝对最大弯矩4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.3.3.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8＝ 76.76kN·m4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.3.3.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝ 33.08kN·m4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.4 结果汇总4.4.1 等效均布荷载 qe ＝ 10.77kN/m2＜14kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t▪m，汽车吊自重为15吨。