热补偿计算实例

2.1 温度补偿产生原因：机床运动产生的热能或者较高的环境温度会使机械部分发生膨胀，造成加工进度下降。

要执行温度补偿，首先要得到误差随温度变化的特征曲线。

如下图所示：现在做如下设定：△Kx（T）为轴Px位置的定位误差温度偏差补偿值；Ko（T）是与轴位置不相关的温度偏差（补偿）值；Px为轴的实际位置Po为轴的参考点位置；tanβ（T）为与轴位置相关的温度补偿系数（定位误差曲线的梯度）。

那么有关系成立：ΔKx = K0 (T) + tanβ (T) * (Px -- P0)可以参照下图：下面是车床上Z轴温度补偿的一个实例1.使Z轴在选定范围内持续运动，使丝杆温度升高2.测量Z轴的位置3.测量丝杆的实时温度4.每20分钟进行一次测量循环下图显示了tanβ (T)和T之间存在近似的线性关系：可以得到tanβ (T) = (T -- T0) * Tkmax / (Tmax -- T0)T0 使Ko（T）=0的T值Tmax是机床所能达到的最高温度TCmax 是Tmax的温度系数如果取T0 = 23 degreesTmax = 42 degreesTCmax = 270μm/1000mm那么tanβ(T) = (T -- 23 degrees) * 14.21 [μm/1000mm]例如: T = 32.3 degrees ----> tanβ = 132μm/1000mm840D系统温度补偿功能的工作过程：将测量得到的温度偏差（补偿）值送至NC插补单元参与插补运算修正轴的运动。

若温度补偿值△Kx（T）为正值就控制轴负向移动，否则就正向移动。

由于温度影响的滞后性，PLC程序采取定时间隔采样温度（T）的方法，周期性的修改NC中相关补偿参数，并利用上面公式计算温度偏差△Kx（T），从而补偿掉温度变化产生的位置偏差。

西门子温度补偿有三种类型供选择：1、位置不相关型：△Kx（T）=Ko（T）2、位置相关性：△Kx（T）= tanβ（T）*（Px-Po）3、位置不相关和位置相关型：△Kx（T）=Ko（T）+tanβ（T）*（Px-Po）其中：△Kx（T）为轴Px位置的定位误差温度偏差补偿值；Ko（T）是与轴位置不相关的温度偏差（补偿）值；Px为轴的实际位置Po为轴的参考点位置；tanβ（T）为与轴位置相关的温度补偿系数（定位误差曲线的梯度）。

热端温度补偿计算公式热端温度补偿是指在热端温度变化时，对测量结果进行修正，以保证测量的准确性。

热端温度补偿计算公式是用来计算这个修正值的数学公式，它可以根据热端温度的变化来调整测量结果，使其更加准确。

热端温度补偿计算公式通常是根据热端温度的变化和传感器特性来确定的。

传感器的输出值通常是与温度相关的，而温度的变化会导致传感器输出值的变化。

因此，需要通过热端温度补偿计算公式来修正传感器的输出值，以消除温度变化对测量结果的影响。

热端温度补偿计算公式通常包括以下几个步骤：1. 确定传感器的特性曲线，传感器的输出值与温度之间通常存在一定的关系，这可以通过传感器的特性曲线来表示。

特性曲线通常是通过实验测量得到的，可以用来描述传感器输出值随温度变化的规律。

2. 确定热端温度变化对传感器输出值的影响，热端温度的变化会导致传感器输出值的变化，需要通过实验或理论分析来确定这种影响的规律。

一般来说，热端温度升高会导致传感器输出值增大，而热端温度降低会导致传感器输出值减小。

3. 建立热端温度补偿计算公式，根据传感器的特性曲线和热端温度变化对传感器输出值的影响，可以建立热端温度补偿计算公式。

这个公式通常是一个数学模型，可以根据热端温度的变化来计算出修正值，从而对传感器的输出值进行修正。

热端温度补偿计算公式的建立需要充分考虑传感器的特性和热端温度变化对传感器输出值的影响。

只有在深入了解传感器的特性和热端温度变化规律的基础上，才能建立准确可靠的热端温度补偿计算公式。

热端温度补偿计算公式的应用可以提高传感器测量的准确性和稳定性。

在实际应用中，热端温度补偿计算公式通常会嵌入到传感器的信号处理电路中，以实现自动的温度补偿。

这样就可以在热端温度变化时，自动对传感器的输出值进行修正，从而保证测量结果的准确性。

热端温度补偿计算公式的选择和应用对传感器的性能和精度有着重要的影响。

合理的热端温度补偿计算公式可以有效地消除温度变化对测量结果的影响，提高传感器的测量精度和稳定性。

采暖补偿器计算该帖被浏览了4176次| 回复了27次1引言固定支架是暖通空调中经常用到的一种支架，它在系统中起固定和支撑管道的作用，一般由设计人员根据需要设定具体位置，各种规范中规定较少，补偿器用于吸收管道因温度增高引起膨胀造成的长度增大。

有“г”型、“Z”型的自然补偿器和方形、套筒、波纹管补偿器等多种形式，设计人设计时依据伸缩量、管径等条件选用。

可是现在许多设计人员对此不重视，或漏画，或胡乱对付，位置和数量都没有经过仔细推敲，不甚合理，本文根据笔者经验，总结了一套在室内95/70℃热水采暖系统设计中快速设置固定支架和补偿器的方法，结合示例详述如下，望能起到抛砖引玉的作用。

由于成文比较仓促，文中定有许多不足之处，望各位指正。

2设计计算系统中固定支架的设置应在管径计算完毕之后，此时系统管道的布置已经完成，系统每一段的管径已经计算确定，固定支架可以开始布置。

2.1 计算管道热伸长量(1)△X——管道的热伸长量,mm;t1——热媒温度,℃,t2——管道安装时的温度, ℃,一般按-5℃计算.L——计算管道长度m;0.012——钢铁的线膨胀系数,mm/m·℃按t1=95℃简化得(2 )2.2确定可以不装补偿器和应用“г”型、“Z”型管段自然补偿的管段对于本文所述系统由固定点起，允许不装补偿器的直管段最大长度民用建筑为33m，工业建筑为42m。

（管道伸长量分别为40mm和50mm）。

实际设计时一般每段臂长不大于20～30m,不小于2m。

在自然补偿两臂顶端设置固定支架。

“г”型补偿器一般用于DN150以下管道；最大允许距离与管径关系见表1。

“Z”型补偿器可以看做两个“г”型补偿器。

表1 г”型补偿器最大允许距离补偿器形式敷设方式管径DN（mm）25 32 40 50 70 80 100 125 150г型长边最大间距L2（m）15 18 20 24 24 30 30 30 30短边最小间距L1（m）2 2.5 3 3.5 4 5 5.5 6 62.3确定不能进行自然补偿部分管道的热伸长量,并根据计算结果设置补偿器能进行自然补偿部分管道确定了，其余部分就是应该设置补偿器的部分。

采暖立管热补偿计算
热补偿是指补偿供热管道被加热引起的受热伸长量，从而减弱或消除因热胀冷缩力所产生的应力。

主要是利用管道弯曲管段的弹性变形或在管道上设置补偿器。

热力网管道的热补偿设计，应考虑如下各点：
（1）充分利用管道的转角等进行自然补偿。

（2）采用弯管补偿器或轴向波纹管补偿器时，应考虑安装时的冷紧。

（3）采用套筒补偿器时，应计算各种安装温度下的安装长度，保证管道在可能出现的最高和最低温度下，补偿器留有不小于20mm的补偿余量。

（4）采用波纹管轴向补偿器时，管道上安装防止波纹管失稳的导向支座，当采用套筒补偿器、球形补偿器、铰接波纹补偿器，补偿管段过长时，亦应在适当地点设导向支座。

（5）采用球形补偿器、铰接波纹补偿器，且补偿管段较长时，宜采取减小管道摩擦力的措施。

（6）当一条管道直接敷设于另一条管道上时，应考虑两管道在最不利运行状态下热位移不同的影响。

（7）直埋敷设管道，宜采用无补偿敷设方式。

计算方式:
1、高区立管管道顶端采用自然补偿，底端采用L型自然补偿。

中间分两段，两个固定支架间距离为24米，则热补偿量为：
ΔL=0.012∗24∗(50−0)=14.4
选用波纹补偿器，补偿量为14.4m。

2、低区立管管道顶端采用自然补偿，底端采用L型自然补偿。

角向型波纹管补偿器热补偿时的图解法精确计算热能动力工程所杜西普摘要现有的产品手册或设计手册中均没有精确计算角向型补偿器热补偿时的变形，属于空白。

本文介绍了角向型补偿器热补偿的各种应用实例，并对各种应用的变形进行详细的图解计算。

本文对热力管道热膨胀量的计算具有工具手册的功能关键词角向型波纹管补偿器、热胀、热补偿、图解法、精确计算一、热力管道补偿器的种类1．自然补偿：利用管道的自然转弯。

2．门形补偿器：人为地设置方形转弯。

是自然补偿的补充。

3．套筒式补偿器：像活塞一样。

只进行轴向补偿。

4．波纹管补偿器：利用波纹管，实现轴向和角向位移。

5．旋转式补偿器：利用盘根密封，实现管道扭转，进行补偿。

6．球型补偿器：和波纹管角向补偿器一样，实现角向位移。

二、各种补偿器的优缺点1．自然补偿：顺其自然，工作可靠，工作压力和温度范围最宽。

但必须有现成的地形或平面位置，能使管道有较多的转弯，满足热补偿的要求。

2．方形补偿器：类似自然补偿，人为地增加方形转弯，以弥补自然补偿器弯头数量的不足。

优点也是不受工作压力和温度的限制，缺点：流体阻力大，占地面积多，管道支架多，不美观，投资较大。

用于自然补偿不能满足热补偿要求时而采用的“自然补偿”。

对于压力超过4.0MPa的场合，几乎没其他产品可以替代。

3．套筒补偿器：也能够承受较高的压力和温度，补偿量大，安装方便。

缺点：容易泄漏，检修频繁、推力大。

不能用于对流体纯度要求高的场合。

4．波纹管补偿器：种类较多，分为轴向型（内压和外压或有推力和无推力或架空型直埋型。

）、角向型（平面和复式）、和横向型（平面和复式）。

应用广，无泄漏，可靠性较好，但运行温度和压力有限制，温度，400度，压力不超过4.0MPa。

角向型通过组合（2到3个），可以满足大位移量和产生小的推力，应用前景光明。

本次重点讲述。

5．旋转式补偿器：最近推出的新产品，通过2个组合和管道转弯实现热补偿。

补偿量大，推力小，最高温度可达到485度，压力可达5.0MPa。

热力管道的补偿类型和方式热力管道的补偿方式有两种：自然补偿和补偿器补偿。

1．自然补偿自然补偿就是利用管道本身自然弯曲所具有的弹性，来吸收管道的热变形。

管道弹性，是指管道在应力作用下产生弹性变形，几何形状发生改变，应力消失后，又能恢复原状的能力。

实践证明，当弯管角度大于30°时，能用作自然补偿，管子弯曲角度小于30°时，不能用作自然补偿。

自然补偿的管道长度一般为15～25m，弯曲应力бbw不应超过80MPa。

管道工程中常用的自然补偿有：L型补偿和Z型补偿。

2．补偿器补偿热力管道自然补偿不能满足，应在管路上加设补偿器来补偿管道的热变形量。

补偿器是设置在管道上吸收管道热胀冷缩和其他位移的元件。

常用的补偿器有方形补偿器、波纹管补偿器、套筒补偿器和球形补偿器。

（1）方形补偿器。

方形补偿器是采用专门加工成U型的连续弯管来吸收管道热变形的元件。

这种补偿器是利用弯管的弹性来吸收管道的热变形，从其工作原理看，方形补偿器补偿属于管道弹性热补偿。

方形补偿器由水平臂、伸缩臂和自由臂构成。

方形补偿器是由4个90°弯头组成，其优点是：制作简单，安装方便，热补偿量大工作安全可靠，一般不需要维修；缺点是：外形尺寸大，安装占用空间大，不太美观。

方形补偿器按其外形可分为Ⅰ型－标准式（c＝2h），Ⅱ型－等边式（c＝h），Ⅲ型—长臂式（c＝0.5h），Ⅳ型－小顶式（c＝0），其中Ⅱ型、Ⅲ型最为常用。

制作方形补偿器必须选用质量好的无缝钢管揻制而成，整个补偿器最好用一根管子揻成，如果制作大规格的补偿器也可用两根弯管或三根弯管焊制，方形补偿器不宜用冲压弯头焊制而成。

焊制方形补偿器的焊接点应放在外伸臂的中点处，因为此处的弯矩最小，严禁在补偿器的水平臂上焊接。

焊制方形补偿器时，当DN ≤200mm时，焊缝与外伸臂垂直，当DN＞200mm时，焊缝与轴线成45°角。

（2）波纹管补偿器。

波纹管补偿器又称波纹管膨胀节，由一个或几个波纹管及结构件组成，用来吸收由于热胀冷缩等原因引起的管道或设备尺寸变化的装置。

蒸汽管道的热补偿设计案例[摘要]以某新建项目的蒸汽管道设计为例，对蒸汽管道的热补偿设计，如热伸长量计算、补偿器选型与计算给出了具体的分析与计算。

为解决蒸汽管道的热补偿问题提供了思路。

[关键词]蒸汽管道；自然补偿；补偿器；案例蒸汽是工业生产公用工程中的一种专用介质，利用燃烧天然气等化石燃料燃烧产生的热量对锅炉进行加热后通过控制压力使水蒸发得到饱和蒸汽或者过热蒸汽，因此，蒸汽管道一般均承受压力和温度的影响。

蒸汽管道由于长期运行容易产生受热膨胀支吊架失稳，蒸汽管托产生热位移造成支架脱空,引起整个系统受力的变化，造成局部应力过大，产生破坏；而高温蒸汽管道使用的材料一般为合金钢，运行时的高温容易使其产生蠕变、内部球化、石墨化等材料劣化现象，造成疲劳破坏。

因此对蒸汽管道进行柔性设计具有极其重要的意义，对管道系统进行热补偿计算和核算，确定补偿量、补偿方式，保障蒸汽管道运行的准确性和可靠性。

1、工程概况某新建项目引入蒸汽管道，该蒸汽管道管径DN300，接自蒸汽锅炉房，现需对此管道进行设计。

2、管道条件输入管径：DN300 ；蒸汽品质：过热饱和蒸汽，0.8MPa，200 ℃ ；管道材质：20# 无缝钢管；管道路径及具体尺寸见和图 2。

图 1管道走向示意图 图2 固定点设置示意图3、热伸长量计算管道热伸长量计算公式 ：△ L=Lα（t 2 -t 1 ）式中：△ L—管道热伸长量（cm ）；L —计算管长（m ）；α—管道的线膨胀系数[cm /(m ·℃ )] ；t 1 —管道内介质温度（℃）；t 2 —管道设计安装温度（℃），可取用20 ℃。

查《动力管道设计手册》表6-1，知200 ℃时，20#钢管的线膨胀系数为12.12×10 -4 cm/(m ·℃ )，又已知L=458 m，t 1=200℃，则每 100 m 管道的热伸长量为△L=Lα（t 2 -t 1 ）=100×12.12×10 -4×（200-20）= 21.82 cm。

直埋供热管道补偿器设置工程实例、补偿器的作用供热工程中，为了防止供热管道升温时，由于热伸长或温度应力而引起管道变形或破坏，需要在管道上设置补偿器，以补偿管道的热伸长，从而减小管壁的应力和作用在阀件或支架结构上的作用力。

供热管道形成有补偿管段的补偿装置分为以下几种：1）管道定线时自然形成的补偿弯管；（2）人为设置的L型、Z型和U型补偿弯管;3）波纹补偿器、套筒补偿器、旋转补偿器等。

当供热管道经过应力分析需要设置补偿装置，且没有设置自然补偿的条件时，就需要设置补偿器。

而当采用补偿器时，补偿器势必会取代管道，形成管网的危险点，这又会增加管网的事故必要使整个管网都处于有补偿管段中，这样，既增加了管网的投资，又增加大了出现事故的概率，降低管网的可靠性。

概率。

因此，在管网设计中，应尽量减少补偿器的设置，更没有二、常用补偿器类型在直埋供热管道中，最常用的补偿器为套筒补偿器和波纹管补偿器。

2.1 套筒补偿器套筒补偿器主要有套筒（芯管），外壳，密封材料等组成用于补偿管道的轴向伸缩及任意角度的轴向转动. 具有体积小补偿量大的特点适用于热水、蒸气、油脂类介质，通过滑动套筒对外套筒的滑移运动，达到热膨胀的补偿。

套筒式补偿器适用于介质工程压力W2.5MPa介质温度-40C〜600C,热补偿量可按要求进行设计。

单向补偿型产品，热补偿量实际使用可达500mn以上，双向补偿型产品，热补偿量实际使用可达1000mm以上。

2.2 波纹管补偿器由单层或多层不锈钢板组成，其单层厚度一般为0.3〜1.2毫米，其波形经过胀波挤压形成。

波纹管尺寸参数根据设计压力、设计温度等确定。

波纹管使用极限寿命一般以许用循环次数1000次为标准。

三、工程实例3.1 工程简介焦作市万方电厂配套供热管网工程，以万方电厂热电联产机组为热源，向焦作市东部供热区进行集中供热。

该工程最大设计管径DN1200供回水设计温度采用130/70 C,设计压力1.6MPa。

本工程为DN600分支管工程，沿规划的市政道路下敷设，总长度约1.4 公里，中间需要穿越铁路一次。

碳钢
二、推力与应力计算
输入参数 推力系数 Kx 11.6 弯曲应力系数 Kb Ky 11.6 扭转应力系数 Kt Kz 0 温度系数 C 0.7 管子断面惯性矩 I cm4 两固定点间距离 U m 39.59 直角立体管道高度H m 0 管道外径 cm 21.9 平面管道计算 固定点推力 x轴方向 N y轴方向 N 管道弯曲应力 Mpa 合力 N 直角立体管道 x轴方向 N y轴方向 N z轴方向 N 管道弯曲应力 MPa 管道扭转应力 Mpa 合力 N 291 0 2294
中间数据 说明 cm 6.5 7.3 管道外径 Mpa 1.3 ℃ 194 cm/m.℃ 12.16 查表 m 11.3 37.3 a1.a2的和 m 26 1391.29 和的平方 m 3 9 平方 m 37.420449 m 40.3 cm 7.8920832 62.284977 平方 cm 5.501184 30.263025 平方 cm 9.62018725 7.54131912 可以

碳钢
L 形 管 道 补 偿 计 算
管材 管系公称直径 设计压力 设计温度 线膨胀系数α ×10－4 管道a长度 管道b长度 两直线点距离 管道总长 x方向膨胀量 y方向膨胀量 总膨胀量 计算系数 自然补偿
碳钢 cm Mpa ℃ cm/m.℃ m m m m cm cm cm
中间数据 说明 20 21.9 管道外径 1.4 195 12.165 查表 28 784 平方
28 784 平方 39.5979797 56 5.96085 35.531733 平方 5.96085 35.531733 平方 8.42991491 0.62669827 可以
Z 形 管 道 补 偿 计 算
管材 管系公称直径 设计压力 设计温度 线膨胀系数α ×10－4 管道a1长度 管道a2长度 管道b长度 两直线点距离 管道总长 x方向膨胀量 y方向膨胀量 总膨胀量 计算系数 自然补偿

热伸长量
△X(mm)管材的线膨胀系数α(mm/m.k)管道的计算长度L(m)输送介质温度t2(℃)管道安装时温度
t1(℃)
蒸汽表压(KPa)
27.300.01203560-5
65.100.012035150-5说明：
1、热水采暖管道尽量利用本身的转角来自然补偿，在自然补偿不足而必须安装伸缩器时，一般尽量采用方形伸缩器。

2、室内采暖总立管直线长度大于20m时，应考虑热补偿。

3、管道的热伸长量 △X=αL（t2-t1）
△X---管道的热伸长量(mm)
α ---管材的线胀系数(mm/m.k)
L ---计算管道长度 (m)
t2 ---输送热媒的温度 ℃
t1 ---管道安装时的温度 ℃
一般取-5℃,管道在地下室或室内时取-0℃，室外架空安装时取采暖室外计算温度。

4、垂直双管系统、闭合管与立管同轴垂直单管系统的散热器立管，长度≤20m时，可在立管中间设固定卡。

固定卡以下长度>10m时的立管管连接，弯头宜采用热煨制作。

5、方形补偿器宜布置在两固定支架的中点，偏离时，不得大于固定支架跨距的0.6倍。

6、波纹管补偿器和套筒补偿器，应配置导向支架。

卡。

固定卡以下长度>10m时的立管，应以三个弯头与干。

5.采用套筒补偿器或波纹管补偿器时，应设置导向支架，当管径DN≥50时，应进行固定支架的推力计算，验算 支架的强度。
热补偿计算管道安装温度
1.供暖管道按冬季环境温度考虑，取0-5℃；
2.制冷管道按夏季环境温度考虑，取35℃；
3.冷热共用管道按最大位移量考虑。
计算公式：△L=0.012L（t2－t1）
固定支架和补偿的设置原则 1.水平干管或总立管，要保证分支干管接点处的最大位移量不大于40mm； 2.连接散热器的立管，要保证分支接点由管道伸缩引起的最大位移量不大于20mm； 3.无分支管接点的管段，间距要保证伸缩量不大于补偿器或自然补偿所能吸收的最大补偿量；
4.垂直双管及跨越管与立管同轴的单管系统的散热器立管，长度≤20m时，可在立管中间设固定卡；长度大于 20m时，应采取补偿措施。
△L
管段位移量 mm
L
管段长度 m
t2
介质平均温度（取供回水温度平均值）
t1
安装温度
供水温度 ℃
水平干管、立管计算 75 回水温度 ℃ 50
安装温度t1 ℃ 0 管段长度 m 50
介质平均温度t2 ℃ 62.5 位移量 mm 37.5
位移比较值
40
mm
37.5 采取措施
连接散热器的立管
供水温度 ℃
75 回水温度 ℃ 50
安装温度t1 ℃ 0 管段长度 m 30
介质平均温度t2 ℃ 62.5 位移量 mm 22.5
位移比较值
20
mm
补偿器 采取措施

管道热补偿一、管道伸长计算：∆L = α×L（t2－t1）×1000（mm）式中：∆L —管道热伸长量（mm）α—管道的线膨胀系数（m/m.℃)t2 —供热介质最高温度（℃)L —二固定支架间直线距离(m) t1 —管道安装温度（.℃),一般取－5℃。

各种管材的线膨胀系数α值管道材料线膨胀系数（m/m.℃) 管道材料线膨胀系数（m/m.℃)普通钢12×10-6黄铜18.4×10-6碳素钢11.7×10-6紫铜16.4×10-6镍钢11.7×10-6铸铁10.4×10-6镍铬钢13.1×10-6聚氯乙烯70×10-6不锈钢10.3×10-6玻璃5×10-6青钢18.5×10-6聚乙烯10×10-6水和蒸汽管道的热伸长量∆L (mm)0.5 1.0 1.8 2.7 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10 12 14 16 20 25管段长L t2 热媒温度(℃)40 60 70 80 90 95 100 110 120 130 140 143 151 158 164 170 175 179 183 191 197 203 214 2255 3 4 4 56 6 678 89 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 14 10 6 8 9 10 11 12 13 14 15 16 18 18 19 20 21 21 22 22 23 24 24 25 26 28 15 8 11 13 15 17 18 19 21 23 24 26 27 28 30 31 32 33 33 34 35 37 38 39 41 20 11 15 18 20 23 24 25 28 30 33 35 36 38 40 41 43 44 45 46 4725 14 19 22 25 28 30 31 34 38 41 44 45 47 50 51 53 55 56 57 59 61 63 66 68 30 17 23 26 30 34 36 38 41 45 49 53 54 57 60 62 64 66 67 69 71 73 75 79 82 35 19 26 31 35 40 42 44 48 53 57 61 63 66 70 72 74 77 79 80 83 85 88 92 97 40 22 30 35 40 45 48 50 55 60 65 70 72 76 80 82 85 88 90 92 94 97 100 101 110 45 25 34 40 45 51 54 56 62 68 73 79 81 85 90 92 96 99 101 103 106 109 112 118 124 50 27 38 44 50 57 60 63 69 75 81 88 89 95 99 103 106 110 112 114 118 121 125 131 138 55 30 41 48 55 62 66 69 76 83 89 96 99 104 109 113 117 120 123 126 129 134 137 145 152 60 33 45 53 60 68 71 75 83 90 98 105 107 114 119 123 128 131 134 137 141 146 150 158 165 65 35 49 57 65 74 77 81 89 98 106 114 116 123 129 133 138 142 145 148 153 158 162 171 179 70 38 53 62 70 79 83 88 96 105 113 123 125 132 139 144 149 154 157 160 165 170 175 184 193 75 41 56 66 75 85 89 94 103 113 122 131 134 142 148 154 159 164 168 172 176 182 187 197 203 80 44 60 70 80 90 95 100 110 120 130 140 143 152 158 164 170 175 180 183 188 194 200 210 220 85 46 64 75 85 96 01 106 117 128 138 149 152 161 168 174 180 186 190 194 200 206 212 224 248 90 49 68 79 90 02 07 113 124 135 146 157 161 171 178 185 191 197 200 205 212 218 225 236 248 95 52 71 83 95 07 13 119 130 143 154 166 170 180 188 195 202 208 212 217 223 230 237 250 262 100 54 75 88 00 13 19 125 137 150 163 175 179 190 198 205 212 219 224 229 235 243 250 263 276 105 57 79 92 05 19 23 131 144 158 170 184 188 199 208 215 223 230 235 240 247 255 262 276 290 110 60 83 96 10 24 31 138 151 165 180 194 197 288 218 226 234 240 246 252 259 267 274 290 304说明：上表是按公式：∆L = 0.012×L（t2－t1）(mm)，安装温度－5℃时编制的。

1、管道的热补偿计算：系统最长管段受热的自由伸长量：Δx1=aL(t2-t1)*1000=0.012*27*(80+5)=27.5mm在供热管段中依靠波纹补偿器补偿，减弱或消除因热胀冷缩力所产生的应力。

2、通风计算配电间通风：排风量按4次/h计算排风量为34*2.9*4=394m3/h弱电间通风：排风量按4次/h计算排风量为15*2.9*4=174m3/h选用风机型号为No.2.5，风压54Pa 风量1000m3/h变电站通风：排风量按12次/h计算排风量为215*4*12=10320m3/h选用两台排风风机，风机型号为No.4.5，风压121Pa 风量5300m3/h 选用两台送风风机，风机型号为No.4，风压109Pa 风量4250m3/h 菜市场通风：排风量按4次/h计算排风量为420*4*5=8400m3/h选用两台排风风机，风机型号为No.4.5，风压121Pa 风量5300m3/h选用两台送风风机，风机型号为No.4，风压109Pa 风量4250m3/h 电梯机房通风：排风量按10次/h计算排风量为11*5.1*10=561m3/h选用风机型号为No.2.5，风压54Pa 风量1000m3/h3、防烟电梯前室正压送风系统：（一）地上楼梯间及合用前室加压送风量计算：按风速法计算（压差法风量小于风速法风量）地上楼梯间加压送风量计算：加压送风量：Lv=n*F*ν*(1+b)*3600/α=2*3.15*0.9*(1+0.1)*3600/0.9=24948 m3/h式中：n—同时开启门数量、F —每个门开启面积、ν—开启门洞处平均风速b—漏风附加率、α—背压系数选用混流风机一台(No.9 L=25000 m3/h. H=628Pa. N=11 KW)地上合用前室加压送风量计算：加压送风量：Lv=(n*F*ν*(1+b)*3600/α)*系数=2*3.3*0.7*(1+0.1)*3600/0.9=20328m3/h式中：n—同时开启门数量、F —每个门开启面积、ν—开启门洞处平均风速b—漏风附加率、α—背压系数选用混流风机一台(No.7 L=20000 m3/h. H=676Pa. N=7.5KW)（二）地下楼梯间加压送风量计算：按风速法计算（压差法风量小于风速法风量）地下楼梯间加压送风量计算：加压送风量：Lv=n*F*ν*(1+b)*3600/α=1*3.22*1.2*(1+0.1)*3600/0.9=17001.6 m3/h式中：n—同时开启门数量、F —每个门开启面积、ν—开启门洞处平均风速b—漏风附加率、α—背压系数选用混流风机一台(No.9 L=25000 m3/h. H=430Pa. N=5.5 KW)地下合用前室加压送风量计算：加压送风量：Lv=（ n *F*ν*(1+b)*3600/α）*系数=2*3.15*0.7*(1+0.1)*3600/0.9=19404m3/h式中：n—同时开启门数量、F —每个门开启面积、ν—开启门洞处平均风速b—漏风附加率、α—背压系数选用混流风机一台(No.7 L=20000 m3/h. H=676Pa. N=7.5KW)。

蒸汽管道利用自然补偿的计算实例170新疆有色金属增刊1蒸汽管道利用自然补偿的计算实例李文昌(乌鲁木齐兴锂热力开发有限责任公司乌鲁木齐830006)摘要敷设热力管道必须考虑热胀冷缩,利用自然补偿实例说明.关键词蒸汽管道利用自然补偿实例热力管道设计时必须考虑热胀冷缩的问题,为了使管道在热状态下稳定和安全运行,克服管道热胀冷缩时所产生的应力,管道受热时伸长量应考虑补偿.管道热补偿方法:①用管道自身弯曲的自然补偿;②采用补偿器.目前,常用的补偿器有:①方形补偿器;②套管式补偿器;③波纹管补偿器;④球型补偿器.1管道热补偿设计原则(1)应从管道布置上考虑自然补偿;(2)应考虑管道的冷紧;(3)在上述两条件未能满足管道伸缩量补偿要求时,必须采用补偿器;(4)选用补偿器时,应因地制宜选择合适补偿器.管道热伸长量按下式计算:AL=Let(T2一T1)式中:L一所计算管道长度,m;ot一管道的线膨胀系数,cm](m?℃);T,一管内介质温度,℃;T:一管道安装温度,℃.2管道自然补偿热力管道布置时应充分利用管道本身自然弯曲来补偿管道的伸长量,当弯管转角<150.时能用作自然补偿;>150.时不能用作自然补偿,动力管道设计中自然补偿常采用L型直角弯,z字型折角弯及空间立体弯三类自然补偿.其中空间立体管段补偿能力是否满足要求,可按下式判别:≤20.8(L-U)式中:D『管道公称通径,mm;AL一管道3个方向热伸长量的向量和,cm;L一管道展开总长度,m;U一管道两端固定点之间的直线距离,m.使用条件:①一根管道管材管径一致:②两端必须固定;③中间无限位支吊点;④无分支管;现举例说明:锅炉房一输送蒸汽管道,管径为(1)426"8,采用20号钢无缝钢管,供汽压力1.0MPa,蒸汽温度300℃,管道安装温度为5~C,管道布置尺寸见图1(单位:m).图1管道热伸长量按下式计算:△L=L仅(T2～T1)其中:管道的线膨胀系数可查的,Ot=12.78"10cm/(m?oC)则每段热伸长量计算如下:AB段热伸长量AL~=70*12.78"10*(300-5)=26.39emBC段热伸长量△LBc=20"12.78"10*(300—5)=7.54cmCD段热伸长量△LcD:15"12.78"10(300—5)--5.65cmDE段热伸长量△:312.78*10一(300-5)=1.13cmEF段热伸长量△L10"12.78"10(300—5)=3.77cm管段各方向热伸长量的向量和计算如下:△L;V△AB+△+△LcD+△D△Ⅱ=V26.39+7.54+5.65+1.13+3.77:28.3cm(下转172页)172周光辉:低压电力电缆的选择及施工中应注意的问题增刊l ka=0.96,校正后容许电流IKM=I?KT?K.,式中:I为导线运行电流A,I为允许电流A;I为校正后允许电流A(即线芯温度65℃载流量),K为环境温度校正系数,K.一多根并列校正系数;若选取线芯120mm2,则I~=260×0.8×0.96=200A,不符合要求;若取线芯185mm2,则I~=345X0.8×0.96=265A,符合要求.3施工注意要点3.1牵引电缆(1)首先检查线盘规格型号是否与设计相符合,并测量绝缘电阻良好;(2)牵线时注意电缆弧度《电缆直径的10倍.(3)电缆不可沿地面滑行,防止拖伤,一般可每隔4～6n.1安排一人同步前进,转角处应弯好弧度.3-2敷设(1)电缆直埋地下.电缆沟《0.8rn,沟底夯平无石块;沟底宽度为电缆直径乘以电缆根数再乘以3,沟上面宽度再放大200mm,以便留一定的斜坡,防止塌方.电缆数量最少的宽度以满足操作人施工的宽度;电缆穿越道路应套钢管保护.管口加工成喇叭形,完成后应用麻丝沥青封口,并适当深埋lm以上;沟底应先埋好1001/1_沙土,电缆走向应做好标记.(2)地面电缆沟的敷设.电缆沟的宽度和深度应满(上接170页)两固定点A,F之间的直线距离U=VfAB+CD)+(BC+EF)=90.14m管道展开长度L=AB+BC+CD+DE+EF=70+20+l5+3+10:118m管道公称通径D=400inm:Q=!:14.58:14.58<20.8(L—U)(118—90.24)足电缆根数的要求,并适当留有余量,电缆沟两侧预埋好支架,间距≯1m,两侧支架应相互错开以便施工,支架要接地,电缆敷设整齐,间距保持3d间隔;电缆盖板上面如铺地砖,应按规定在地砖上做好记号.(3)室内空间敷设.电缆出土应套好钢管,钢管应高出地面2.3m;墙壁或屋顶应埋好支架,支架水平宽度≯1in,垂直高度≯2in,在电缆表面加装罩板.为了防止冬季电缆热胀冷缩,故在任何布线方式,电缆不可拉的过紧,留有一些弯度或微小弯度,使电缆线比沟长大0.5%～1%,电缆首位端要留出1-2m,便于日后修理.4做好竣工验收,完善原始记录在竣工投产前,组织各方面详细验收测量绝缘电阻良好方可投产,验收时要对照设计图纸,如有修改应根据实际情况予以更正.参考文献[1]张庆达.电缆实用技术手册.中国电力出版社,2006,7.[2]夏新民.电力电缆选型与敷设.化学工业出版社,2008,5.[3]周裕厚.10KV及下电力电缆敷设运行实用技术.机械工业出版社,2005,7.收稿:2011—03—28故本管段自然补偿能力满足要求,管道布置安全.参考文献[1]贺平,孙刚.供热工程.中国建筑工业出版社,1993.[2]动力管道手册.机械工业出版社,1994.收稿:2011—03—18。

采暖抵偿器计算之宇文皓月创作该帖被浏览了4176次 | 回复了27次1引言固定支架是暖通空调中经经常使用到的一种支架，它在系统中起固定和支撑管道的作用，一般由设计人员根据需要设定具体位置，各种规范中规定较少，抵偿器用于吸收管道因温度增高引起膨胀造成的长度增大。

有“г”型、“Z”型的自然抵偿器和方形、套筒、波纹管抵偿器等多种形式，设计人设计时依据伸缩量、管径等条件选用。

可是现在许多设计人员对此不重视，或漏画，或胡乱对付，位置和数量都没有经过仔细推敲，不甚合理，本文根据笔者经验，总结了一套在室内95/70℃热水采暖系统设计中快速设置固定支架和抵偿器的方法，结合示例详述如下，望能起到抛砖引玉的作用。

由于成文比较仓促，文中定有许多缺乏之处，望各位指正。

2设计计算系统中固定支架的设置应在管径计算完毕之后，此时系统管道的安插已经完成，系统每一段的管径已经计算确定，固定支架可以开始安插。

2.1 计算管道热伸长量(1)△X——管道的热伸长量,mm;t1——热媒温度,℃,t2——管道装置时的温度, ℃,一般按-5℃计算.L——计算管道长度m;0.012——钢铁的线膨胀系数,mm/m·℃按t1=95℃简化得(2 )2.2确定可以不装抵偿器和应用“г”型、“Z”型管段自然抵偿的管段对于本文所述系统由固定点起，允许不装抵偿器的直管段最大长度民用建筑为33m，工业建筑为42m。

（管道伸长量分别为40mm和50mm）。

实际设计时一般每段臂长不大于20～30m,不小于2m。

在自然抵偿两臂顶端设置固定支架。

“г”型抵偿器一般用于DN150以下管道；最大允许距离与管径关系见表1。

“Z” 型抵偿器可以看做两个“г”型抵偿器。

表1 г”型抵偿器最大允许距离抵偿器形式敷设方式管径DN（mm）25 32 40 50 70 80 100 125 150г 型长边最大间距L2（m）15 18 20 24 24 30 30 30 30短边最小间距L1（m）2 2.5 3 3.5 4 5 5.5 6 62.3确定不克不及进行自然抵偿部分管道的热伸长量,并根据计算结果设置抵偿器能进行自然抵偿部分管道确定了，其余部分就是应该设置抵偿器的部分。