轴承设计计算表

格式：doc
大小：98.50 KB
文档页数：5

下载文档原格式

机械设计--轴承计算

Lh
106 f t C （） 60n P
C （） Lh 2 1 3 1 2p （） C Lh1 2 8 （） P 1 1 Lh 2 Lh1 8000 1000h 8 8
Lh 2 n1 1 Lh1 n2 2
Lh 2
1 1 Lh1 8000 4000 h 2 2
Fa/Fre
Fa/Fr>e
X 1
解： Fd1= 0.68Fr1 = 0.68×400= 272 N, 方向向左 Fd2= 0.68Fr2 = 0.68×1800= 1224 N, 方向向右 ∵ Fd2+Fae = 1224 +250 = 1474 N > Fd1 = 272 N ∴ 轴有向左窜动趋势轴承1 被压紧∴ Fa1 = Fd2+Fae = 1474N 轴承2 被放松 F a2 = Fd2 = 1224 N ∵ ∴ ∵ ∴ Fa1 / Fr1 = 1474 / 400 = 3.685> e = 0.68 X1 = 0.41 Y1 = 0.87 Fa2 / Fr2 = 1224 / 1800 = 0.68 = e = 0.68 X2 = 1 Y2 = 0
N , Fr2 2000N , Fae 1000N 1 4000 已知转轴采用一对7215AC轴承， Fr 派生轴向力Fd = 0.68Fr，e=0.68，载荷平稳，常温下工作，求：两轴承所承受轴向载荷Fa1、 Fa2 各为多少？判断哪个轴承寿命低？
注： Fa / Fr e
时，X=1，Y=0
f p 1.1 ），轴转速n=1800r/min，载荷基本
150 3 Fr 4430 1898 .57 N 200 150 7 200 4 Fr 2 Fr 4430 2531 .43 N 200 150 7 Fr 1

机械设计(9.7.1)--滚动轴承的静强度计算

9-7 滚动轴承的静强度计算一、失效形式
静止、缓慢旋转(n <10r/min)
短期过载滚动体与内、外圈塑性变形失效形式基本额定静载荷C 0：
受最大载荷的滚动体和滚道处产生的永久
变形的总和为滚动体直径的1/10000时的载荷。

一、失效形式
载荷变动大，受冲击载荷作用的旋转轴
承按动载荷作用进行寿命计算，验算静强度
1.承受纯径向载荷轴承
2.承受纯轴向载荷轴承R
P =0A
P =0当量静载荷
二、当量静载荷P 0
3.同时承受径向载荷和轴向载荷A
Y R X P 000+=
三、计算公式
000S P C 按静载荷选择轴承公式深深深深深 A / R≤ 0.8
A / R > 0.8X 0
Y 0X 0Y 01
00.60.5X 0
Y 0深深深
深深深 C 深0.50.46AC 深
0.38
B 深0.26
深深深深深深
设计手册。

机械设计表：当量动载荷的径向动载荷系数X和轴向动载荷系数Y

3）表中括号内的系数Y、Y1、Y2和e的详值应查轴承手册，对不同型号的轴承，有不同的值。
4）深沟球轴承的X、Y值仅适用于0组游隙的轴承，对应其它轴承组的X、Y值可查轴承手册。
5）对于深沟球轴承，先根据算得的相对轴向载荷的值查出对应的e值，然后再得出相应的X、Y值。对于表中为列出的A/C0值，可按线性插值法求出相应的e、X、Y值。
6）两套相同的角接触球轴承可在同一支点上“背对背”、“面对面”或“串联”安装作为一个整体使用，这种轴承可由生产厂选配组合成套提供，其基本额定动载荷及X、Y系数可查轴承手册。
派生轴向力计算
圆锥滚子轴承
角接触球轴承
70000C(a=15°)
70000AC(a=25°)
70000B(a=40°)
Fd=Fr/(2Y)①
24小时连续工作的机械，中断使用后果严重。如纤维生产或造纸设备、发电站主电机、矿井水泵、船舶浆轴等
100000～200000
1.99
1.71
1.55
1.45
1.31
1.15
1.04
1.00
0.19
0.22
0.26
0.28
0.30
0.34
0.38
0.42
0.44
角接触球轴承
70000C
α=15°
─
0.015
0.029
0.058
0.087
0.120
0.170
0.290
0.440
0.580
1
0
0.44
1.47
1.40
1.30
1.23
(Y2)
(e)
推力调心滚子轴承
29000
─
─
1

轴承选用计算及其组合设计

§17-2 滚动轴承的结构、类型和代号
滚动轴承的组成：外圈、内圈、滚动体、保持架。各零件的作用：
内圈：支撑轴；
装在机座或零件轴孔内；
外圈：支撑零件或轴系；
内外圈上有滚道，当内外圈相对旋转时，滚动体将沿着滚道滚动。
滚动体：滑动滚动；
保持架: 将滚动体分开。滚动副的材料要求：
硬度和接触疲劳强度↑ 、耐磨性和冲击韧性↑ 用含铬合金钢制造，经热处理后硬度达：61~65HRC。工作表面需经磨削或抛光。
中
第14页/共56页
2˚ ~3˚
主要承受径向载荷，同时也能承受少量轴向载荷。因为外滚道表面是以轴承中点为中心的球面，故能调心。
表17-3 滚动轴承的主要类型和特性（续）
轴承名称、类型及代号
结构简图承载方向极限转速允许角偏差
主要特性和应用
调心滚子轴承 20000C
能承受很大的径向载荷
绕此边线自行倾斜
润滑剂和润滑装置
一、润滑剂
作用：降低摩擦功耗、减少磨损、冷却、吸振、防锈等。
液体润滑剂----润滑油
A、B两板之间充满了液体，B板静止，A板水平移动速度为v。由于液体与金属表面的吸附
分类
半固体润滑剂----润滑脂作用，A板表面的液体速度为v，而B板表面的液体速度为0。两板之间的速度呈线性分布。
后置代号
或加
注：
代表字母；
代表数字
1. 前置代号----成套轴承分部件代号。是轴承代号的基础，有三项 2. 基本代号：表示轴承的基本类型、结构和尺寸。
类型代号 ----左起第一位，为0（双列角接触球轴承）
则省略。
第20页/共56页
调心球轴承 10000

深沟球轴承主参数设计表

大于
大于
球直径/中心径 0.23
1、在上表中首先选择尺寸系列、轴承型号，自动查出内径、外径、宽度、尺寸系列，并根据轴向截面竖直、水平方向系数自动算出最小、最大球直径，依次排列出最小、最大球直径之间的所有钢球规格，再选取中心径、球数、来依次计算相应的填球角。并自动筛选出符合填球角要求的球直径供选择。再输入球直径，计算动、静截荷与国标额定动、静截荷相比较。 2、首先选取优先选中心径、优先选球数、优先选球直径来作为参考设计，如需另选其它的参数设计，可按如下步骤选取。选取中心径时，首先选择最小中心径，从最多球数开始，依次减少球数，如筛选不到符合填球角要求的球直径，再调整中心径，直到填球角符合要求，装配为“易装配、最佳、需加球”这3种状态。尽可能装配状态为“最佳”状态。“易散球、难装配 ”这2种状态是绝对不允许的。 3、上表中球直径、中心径、球数的选择仅仅是从轴承制造角度考虑的，最终确定还要计算该轴承的动、静载荷，反复调整直到动、静载荷最接近国标GB/T276规定的基本额定载荷。 4、确定球直径后，从下表中自动查出与之相关的其它技术参数。
设计计算负荷动载荷系数 fc 59.3 动载荷 Cr(kN) 27.01 相比较
额定负荷动载荷 Cr(kN) 27 数值 KN 0.01
设计计算负荷静载荷系数 fo 13.2 静载荷 Cor 15.21 相比较
额定负荷静载荷 Cor 15.2 数值 KN 0.01
球直径/中心径最佳值 0.19
+0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.03 0 +0.04 0 +0.04 0 +0.04 0 +0.04 0 +0.04 0 +0.04 0 +0.04 0

滚动轴承设计计算

n — 轴承的转速
（h）
通式
例6
6212轴承，承受径向力FR=5500N的平稳载荷，转速n=1250r/min，正常温度，试求寿命Lh 。
解： ∵纯径载 ∴P= FR=5500 N
C=47.8 KN
∵ 球轴承∴ ε= 3
查手册：
∵ 正常温度平稳载荷 ∴ fT=1； fP=1
例7：轴径 d=50 mm, 纯径向载荷FR=6000N,载荷平稳，常温下工作，转速 n=1250 r/min, 预期寿命L h= 5000h.试选择此轴承.
二、滚动轴承的应力分析
三、滚动轴承的失效形式和计算准则
一、滚动轴承的载荷分析
§2 滚动轴承的受力分析、失效和计算准则
1）向心轴承：
FR0max
在径向力Fr的作用下
深沟球 60000
圆柱滚子 N0000
半圈滚动体受载
各滚动体受力不均受的最大力为 FR0max
Fr
一、滚动轴承的载荷分析—
载荷平稳∴fP=1；常温 ∴fT=1； P=X FR +YFA =4×0.4+3.55×1.7=7.64kN
∴30204不适用
再选30304查手册C=33kN>C /=31.5KN,可以吗？不可以。∵此时e、x、Y、P值均发生了变化。
选轴承30304
查表：Cr =33 kN X=0.4 Y=2 e=0.3
二、轴承的寿命计算：
（r）
球轴承ε= 3
滚子轴承ε=10/ 3
且：载荷平稳;
常温＜1000C
可靠度90%;
对向心、向心推力轴承是纯径向力；对推力轴承是纯轴向力。
C — 基本额定动载荷
P — 轴承所受动载荷

带座轴承轴设计及滑动方钢尺寸

－6
（1）在自由端使用顶端带销的止动螺钉的方法轴受到热作用而产生伸长时，必须将轴或带座轴承安装成能够在轴向自由移动。转速较低时，自由端组件采用在轴上加工键槽，在轴承上安装顶端带销的止动螺钉（特殊记号G6）的方法。将止动螺钉顶端的销嵌入轴的键槽中，引导轴的轴向移动。自由端组件在轴上加工键槽，使用顶端带销的止动螺钉的结构图如图9.1所示。顶端带销的止动螺钉用键槽尺寸如表9.7所示。采用该方法时，自由端组件采用的轴的公差带推荐 h7。轴的温度比轴承内圈的温度还高时，使用的轴应该采用可以形成更大配合间隙的公差带。另外采用这种方法的自由端组件，轴承内圈与轴的配合面有时会产生磨蚀。为了防止磨蚀的发生，带座轴承安装时，推荐在轴承内径面涂敷润滑脂。
9.2.2 带环形座轴承的安装孔
带环形座轴承作为自由端组件直接安装在底座的圆柱孔中。在一般的使用条件下，安装带环形座轴承的圆柱孔的公差带选定为H7。轴和轴承在高温下使用时，底座的圆柱孔的公差带选定为G7。在有振动和冲击存在的用途中，推荐采用底座的圆柱孔与带座轴承的配合间隙小的公差带。安装带环形座轴承的底座的圆柱孔的尺寸公差如表9.8所示。表9.8 带环形座轴承安装用圆柱孔的尺寸公差（推荐）单位 µm
9.1.2 阶梯轴的尺寸
在轴向负荷大及存在激烈的振动 · 冲击的用途中使用圆柱孔轴承时，采用阶梯轴并用螺母紧固轴承内圈。但是，轴承组件上使用阶梯轴时，建议将轴承组件安装后，将阶梯轴和端面之间在设计上留有2mm以上的间隙。阶梯轴的轴肩直径及拐角的圆角半径如表9.6所示。表9.6 阶梯轴的轴肩直径及拐角的圆角半径（推荐）
单位 µm 轴的圆度及圆柱度的允许值（最大）
49
9 轴及底座的设计

滑动轴承的设计

滑动轴承的设计§ 1滑动轴承概述用于支撑旋转零件(转轴，心轴等)的装置通称为轴承。

按其承载方向的不同，轴承可分为：径向轴承Radial bearing：轴承上的反作用力与轴心线垂直的轴承称为径向轴承；推力轴承Thrust bearing：轴承上的反作用力与轴心线方向一致的轴承称为推力轴承。

按轴承工作时的摩擦性质不同，轴承可分为：滑动轴承和滚动轴承。

滑动轴承，根据其相对运动的两表面间油膜形成原理的不同，还可分为:流体动力润滑轴承(简称动压轴承)(Hydrodynamic lubrication)流体静力润滑轴承(简称静压轴承)(Hydrostatic lubrication)。

本章主要讨论动压轴承。

和滚动轴承相比，滑动轴承具有承载能力高、抗振性好，工作平稳可靠，噪声小，寿命长等优点，它广泛用于内燃机、轧钢机、大型电机及仪表、雷达、天文望远镜等方面。

在动压轴承中，随着工作条件和润滑性能的变化，其滑动表面间的摩擦状态亦有所不同。

通常将其分为如下三种状态：1、完全液体摩擦完全液体摩擦状态(图8-1a)是指滑动轴承中相对滑动的两表面完全被润滑油膜所隔开，油膜有足够的厚度，消除了两摩擦表面的直接接触。

此时，只存在液体分子之间的摩擦，故摩擦系数很小(f =0.001～0.008)，显著地减少了摩擦和磨损。

2、边界摩擦当滑动轴承的两相对滑动表面有润滑油存在时，由于润滑油与摩擦表面的吸附作用，将在摩擦表面上形成一层极薄的边界油膜(图8-1b)，它能承受很高的压强而不破坏。

边界油膜的厚度比一微米还小，不足以将两摩擦表面分隔开，所以，相对滑动时，两摩擦表面微观的尖峰相遇就会把油膜划破，形成局部的金属直接接触，故这种状态称为边界摩擦状态。

一般而言，边界油膜可覆盖摩擦表面的大部分。

虽它不能像完全液体摩擦完全消除两摩擦表面间的直接接触，却可起着减轻磨损的作用。

这种状态的摩擦系数f =0.008～0.01。

3、干摩擦两摩擦表面间没有任何物质时的摩擦称为干摩擦状态(图8-1c)，在实际中，没有理想的干摩擦。

角接触球轴承设计计算稿

角接触球轴承计算机辅助设计计算稿====================================================================== 型号: 71860X2TN1内径 d = 300 外径 D = 380装配高T = 40 宽度 B = 27接触角alfa = 30°最小倒角rsmin = 2.1 r1smin= 1.1====================================================================== 序号计算公式结果(上偏差|下偏差) ====================================================================== ■主参数的确定钢球中心圆直径P ＝0.5*(d+D) 340钢球公称直径Dw'=KDw*(D-d) 26.988（来图）钢球个数Z=πDwp/Kz*Dw=29.74 (Kz=1.33) 取30■额定动负荷Cr(KN) 212当Dw≤25.4mmCr = 1.3fc(cosα)^0.7*Z^(2/3)*Dw^1.8当Dw >25.4mmCr = 1.3*3.647*fc*(cosα)^0.7*Z^(2/3)*Dw^1.4额定静负荷Cor的计算Cor = f0 * i * Z * Dw * Dw * Cosα (KN) 304■套圈的设计内圈滚道曲率半径Ri=fi*Dw 13.9 (+0.08|0)外圈滚道曲率半径Re=fe*Dw 14.17 (+0.08|0)内圈滚道直径di=P-Kpi*Dw Kpi=1.004019 312.904(±0.05)外圈滚道直径De=P+Kpe*Dw Kpe=1.0066987 367.168 (±0.05)内圈挡边直径d2=di+Kd*Dw 328.5 (0|-0.57)外圈挡边直径D2=De-Kd*Dw 351.5 (+0.57|0)内圈滚道中心至基准端面的距离ai:ai = 0.5*B+(Ri-0.5*Dw)sin(α)-2δ20.2 (±0.06)外圈滚道中心至基准端面的距离aeae = 0.5*B+(Re-0.5*Dw)sin(α)-2δ取20.2 (±0.06)δ:滚道位置的上偏差装配锁口高度t的计算t = 0.00053*De + 0.5*gmin+0.5*Ymax 0.45 (0|-0.06)■装配锁口高度的验算（参考）最小锁量应满足下式:Ymin = 2tmin - gmax 0.4最小锁量不得超过表10的规定■标志尺寸的计算外圈标志圆平均直径Dek:Dek=((D-2*r5max)+(D2max+2*r3max))/2 363标志平面有效宽度he:he=((D-2*r5max)-(D2max+2*r3max))/2 7.8■配套径向游隙和装配高的计算配套径向游隙g：gmax=2(Rimin+Remin-Dw)(1-cos(αmax)) αmax=34.464 0.38gmin=2(Rimax+Remax-Dw)(1-cos(αmin)) αmin=23.3554 0.22装配高极限尺寸按下式确定：Tmax=aimax+aemax-(Rimin+Remin-Dw)sin(αmin) 40.09Tmin=aimin+aemin-(Rimax+Remax-D w)sin(αmax) 39.52隔离块设计相邻两球中心距C1 35.540C=Dpw*sin(Pi/Z)外径Dc=0.9*Dw 24内径dc=(0.35～0.45)*Dw 10球兜直径Dcp=(0.8～0.9)*Dc 20.4 (±0.13)球兜曲率半径Rc=0.54*Dw 14.57 (+0.11|0)端面到Rc与dc交点的距离acac=SQR(Rc^2-dc^2/4)-SQR(Rc^2-Dcp^2/4) 3.281球进入兜孔的距离bcbc=0.5*Dw-SQR((Dw^2-dc^2/)4) 0.961隔离块宽度BcBc=C-Dw+2*ac+2*bc=17.14 17(±0.11)隔离块端面到球最远点的距离CpCp=Bc+Dw-ac-bc 39.8===================================================================角接触球轴承计算机辅助设计====================================================================== 型号: 71916ACM标准外形尺寸:轴承内径 d = 80轴承外径 D = 110内圈宽度 B = 16外圈宽度Cs = 16轴承装配高T = 16接触角角度angle=25轴承最小单向倒角rsmin=1r1smin=0.3====================================================================== 序号计算公式结果上偏差下偏差====================================================================== 1. 主参数的确定轴承的外形尺寸d、D、B、γsmin、γ1smin 以及接触角α应符合GB292的规定，γsmin、γ1smin最大尺寸极限应符合GB274的规定。

深沟球轴承设计计算

深沟球轴承设计计算深沟球轴承设计计算深沟球轴承设计计算Ⅰ.编制说明: 1.沟道曲率半径必须满足Rimax25 0.4 *100,200系列轴承,当D+ε1 >+ε1 保持架与内,外圈档边之间的间隙当Dw≤10mm 时, ε1≥0.2 当Dw>10mm 时, ε1≥0.4 6. 相邻两球兜(或铆钉孔)中间距离C(取值精度0.01,公差±0.025) C=Dcp sin 7. 兜孔中心与相邻铆钉孔中心间距离C1(取值精度0.01,公差±0.025) C1=Dcp sin 8. 保持架兜孔之间的平面与球兜必须圆角相交,圆角半径rc应尽可能取大,但是为了便于铆合保持架,在保持架铆钉大头的周围必须保证宽度不小于0.3mm 的平面,因此,圆角rc应满足: rc≤ Dcp sin-(+S)cos sin-1 -–0.3 9. 浪形保持架用半圆头铆钉的选取: 半圆头铆钉尺寸及公差按表15选取表15 浪形保持架用半圆头铆钉尺寸及公差mm 铆钉杆直径dm 公称尺寸0.8 1 1.2 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 公差±0.03 ±0.04 ±0.05 铆钉头直径Dm 公称尺寸 1.2 1.6 1.9 2.4 3.2 4 4.8 5.6 6.4 7.2 8 公差0 -0.2 0 -0.3 最小杆端直径d1min 0.74 0.93 1.13 1.41 1.9 2.37 2.87 3.37 3.87 4.5 5 有效杆长l 1 1.4 2 3 4 5 7 铆钉头高度H 公称尺寸0.6 0.8 0.95 1.2 1.6 2 2.4 2.8 3.2 3.6 4 公差±0.1 ±0.15 铆钉头对杆中心线同轴度0.05 0.1 半圆铆钉头半径SR 0.6 0.8 0.95 1.2 1.6 2 2.4 2.8 3.2 3.6 4 rmax 0.2 0.3 铆钉孔直径tc 公称尺寸0.8 1 1.2 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 公差0.15 0.08 0.2 0.1 两半保持架钢板厚2S 1 1.4 1.4 2 2 2.4 2 2.4 3 3 3 4 4 5 6 7 铆钉杆长度L 公称尺寸 2.8 3.2 3.2 4 4.2 4.8 4.8 4.8 6.7 7.3 7.8 8.8 9 11 11 15 公差0.2 注:铆钉杆长度允许各生产厂根据铆钉杆材料硬软情况适当加以调整. 四.深沟球轴承零件质量计算 1. 外圈质量We=γ╳Ve╳10-6(kg)10-6(kg) γ-材料密度(下同) Ve==0.785(D2-D22)B-1.349D r2-2.245r82 D2-1.345De Re2+0.6176Re3 (若γ=7.8g/cm3) 尺寸代号见图01,对400系列,r8改为r3. 2. 内圈质量Wi=γ╳Vi╳10-6(kg) Vi==0.785(d22-d2)B-1.349d r2-2.245r82 D2-1.345di Ri2+0.6176Ri3 (若γ=7.8g/cm3) 尺寸代号见图02,对400系列,r8改为r3. 3. 浪形保持架质量半保持架质量Wc=10.35[Dcp+0.36388 Z (Rc+S/2)](Dc-Dc1)S╳10-6(kg) (若γ=7.8g/cm3) 尺寸代号见图07 4. 钢球质量Ww=(πDw3 γ)/6 若材料密度γ=7.8 g/cm3 则Ww=7.8╳10-6╳(πDw3 )/6=4.08╳10-6╳Dw3 (kg) 5. 铆钉质量Wm=γ╳10-6{πH2(3SR-H)/3+π[d12(L-e)+dm2 e]/4} 若γ=7.8g/cm3 则Wm=24.5╳10-6{H2(3SR-H)/3+[d12(L-e)+dm2 e]/4} (kg) 尺寸代号见图09 五.深沟球轴承产品图的绘制轴承产品装配图及零件图应按轴承专业标准JB/CQ107-88,”滚动轴承产品图样格式”的规定绘制. 六.密封深沟球轴承优化设计密封深沟球轴承系深沟球轴承(开式)的变型产品,其主要的不同点在于带有密封圈(分为接触试和非接触试两种),因而在外圈上要设置密封槽,并相应提高相关尺寸形位的技术要求,其余则完全与深沟球轴承(开式)相同.轴承套圈上不标志,在密封圈外侧面模压标志. 1. 外圈设计除密封槽尺寸,挡边直径D2公差和沟位置ae公差外,其余尺寸与深沟球尺寸完全相同. 1)外圈挡边直径D2 (取值精度0.1,公差按表16) 表16 mm D2 超过— 30 50 80 120 到30 50 80 120 180 D2公差0.084 0.1 0.12 0.14 0.16 2)外圈密封槽顶宽b1 按表17选取(公差±0.03) 表17 mm D 超过— 30 50 80 120 到30 50 80 120 180 b1公差0.7 0.8 0.9 1 1.2 3)外圈密封槽位置b 按表18选取后用下式计算(取值精度0.1,公差按表18) b=b1+SH+δm1+δm2 SH:密封圈骨架钢板厚度; δm1:密封圈胶面到轴承端面距离; δm2:密封圈骨架挂胶厚度参数; 表18 mm D 超过—30 50 80 120 到30 50 80 120 180 SH取值0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 δm1取值0.2 0.2 0.3 0.3 0.5 δm2取值0.1 0.2 0.2 0.2 0.2 b公差0.084 0.1 0.12 0.14 0.16 4)外圈密封槽止口直径D3(取值精度0.1,公差按表19) D3=D2+2δm2+ε+SH 表19 mm D 超过—30 50 80 120 到30 50 80 120 180 ε取值1 1 1.2 1.4 1.6 D3公差±0.042 ±0.05 ±0.06 ±0.07 ±0.08 5)外圈密封槽底直径D4(取值精度0.1,公差同D3) D4=D3+b1-0.1 6)外圈密封槽压坡角α α=45°,当止口厚度H≥0.5mm时(H=b-b1-(D4-D3)/2) α=30°,当止口厚度H25.4 mm Cr=3.647fc Z2/3Dw1.4 (N) 附表2 深沟球轴承的fc系数Dw/Dwp fc Dw/Dwp fc Dw/Dwp fc0.05 46.7 0.14 58.8 0.28 57.1 0.06 49.1 0.16 59.6 0.3 56 0.07 51.1 0.18 59.9 0.32 54.6 0.08 52.8 0.2 59.9 0.34 53.2 0.09 54.3 0.22 59.6 0.36 51.7 0.1 55.5 0.24 59 0.38 50 0.12 57.5 0.26 58.2 0.4 48.4 注：对于Dw/Dwp的中间值，其fc值可由线形内插值法求得。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

6910轴承的设计计算过程
1．外形尺寸：
外径D ：φ72；内径d ：φ50；宽度C （B ）：12。

2．主参数的选取
2.1钢球直径约束：
)()(max min d D Dw d D K K w w -≤≤-
式中K w 按标准选取0.28～0.31，代入数值计算得：
6.1682.6≤≤Dw
2.2钢球组中心圆直径的约束
)(51.0)(5.0d D d D D wp +≤≤+代入数值计算得：
22.6261≤≤D wp
2.3钢球个数的约束：
1)
(sin 21)(sin 2180
1max 1+≤≤+--wp w wp w D D Z D D φ 式中：φmax 为最大填球角，按标准选取199º，Z 取整数。

由以上三个约束条件得：
D w =6.747 D wp =61 Z=16
2.4填球角φ
51.190)61/747.6(sin )116(2)(sin )1(211=-=-=--wp
w D D z φº
3额定载荷
3.1基本额定动载荷：
KN D Z f b C w c m r 5.14747.6164.753.18.1328.132=⨯⨯⨯==
3.2额定静载荷：
KN ZD f C w or 7.11747.6161.1622
0=⨯⨯== 4套圈设计
4.1沟道曲率半径R i ,R e （取值精度0.01）
R i =f i D w =0.515×6.747=3.47
R e =f e D w =0.525×6.747=3.54按标准与之最相近的一组R i ，R e : R i =3.46+0.04 0 R e =3.53+0.04 0
4.2沟道直径d i ，D e （取值精度0.001,允差按标准选±0.02） 253.54747.661=-=-=w wp i D D d
D e =d i +2D w +u
U=(U min +U max )/2代入数值得
De=d i +2D w +(U min +U max )/2=54.253+2×6.747+(0.008+0.020)
=67.761
4.3沟位置a
65.0==B a
a a a e i ==
4.4套圈挡边直径d 2,D 2(取值精度0.1)
w d i D K d d +=2
w d e D K D D -=2式中K d 值按标准选取0.3,代入数值得
3.56747.63.0253.542=⨯+=+=w d i D K d d
7.65747.63.0671.672=⨯-=-=w d e D K D D
允差按标准选取
d 2=56.3
0 -0.019 D2=65.7+0.12 0
4.5装配倒角r 及非装配倒角r8(按标准选取)
装配倒角r ：1.0
+0.3 -0.4 r8：0.3max 。

5.保持加的设计
5.1保持架钢板厚度S(取值精度0.1)
92.07.125.14
.2747.617.125.14.222=-+=-+=w D S 按标准板厚取0.8mm 。

5.2保持架中心圆直径D cp (取值精度0.001,允差按标准选取)
61==wp cp D D
5.3保持架宽度B c (取值精度0.1)
w c c D K B =式中K C 值按标准取0.48,代入公式得
2.3747.648.0=⨯=c B
5.4保持架外径D c 及内径D c1(取值精度0.1,允差按标准选取)
2.642.361=+=+=c cp c B D D
8.572.3611=-=-=c cp c B D D
最终D c =φ64.2±0.095, D c1=φ57.8±0.095
5.5保持架兜孔深度K(取值精度0.01,允差按标准选取)
c w D K ξ+=5.0式中c ξ按标准取0.05,代入得K=3.42
由标准选取K=3.42+0.05 0
5.6保持架球兜内球面半径R c (取值精度0.01,允差按标准取+0.05 0
) 47.305.042.3max =+==K R c
5.7保持架径向窜动量ε
ε=)))285.0cos(sin (2sin(cos 85.01
1w
c c c c w C D K R R B R D B +----计算 εmax 时,R c 、K 取最大值，计算εmin 时，R c 、K 取最小值；而D w 、B c 取公称尺寸。

εmax =)747.6)47.352.3)52.322.385.0cos(sin 52.3(2sin(cos 747.62.385.011
+-⨯⨯⨯-⨯-- =68.0
εmax =)747
.6)42.347.3)47.322.385.0cos(sin 47.3(2sin(cos 747.62.385.011
+-⨯⨯⨯-⨯-- =37.0
5.8εmin 及εmax 不得超过标准规定，根据钢球尺寸查得
εmin =0.35,εmax =0.70由此可知设计符合窜动量要求。

5.9相邻两球兜（或铆钉孔）中心间距离C 0（取值精度0.001,允差为
±0.025）
901.1116180sin 61180sin 0=︒=︒=Z D C cp 5.10兜孔中心与相邻铆钉孔中心间距离C 1（取值精度0.001,允差为
±0.025）
979.516
90sin 6190sin 1=︒=︒=Z D C cp 5.11保持架兜孔之间的平面与球兜相交的圆角半径r c
保持架兜孔之间的平面与球兜必须圆角相交，圆角半径r c 应尽可能取大，但是为了便于铆合保持架，在保持架铆钉大头的周围必须保证宽度不小于0.3mm 的平面，因此，圆角r c 应满足：
r c 3.02
)5.0cos(sin )2(90sin 1
--++-︒≤-m w w cp D S D S S D Z D
=3.026.1)8.0747.65.08.0cos(sin )8.02747.6(1690sin 611--+⨯+-︒- =7.0 所以r c 取0.5。

5.12 浪形保持架用半圆头铆钉的选取按标准。

6．形位公差的选取按企业标准。