连续搅拌釜式反应器设计
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实验一 连续搅拌釜式反应器停留时间分布的测定一、 实验目的(1) 加深对停留时间分布概念的理解; (2) 掌握测定液相停留时间分布的方法; (3) 了解停留时间分布曲线的应用。
(4)了解停留时间分布于多釜串联模型的关系,了解模型参数N 的物理意义及计算方法。
(5) 了解物料流速及搅拌转速对停留时间分布的影响。
二、 实验原理 (1)停留时间分布当物料连续流经反应器时,停留时间及停留时间分布是重要概念。
停留时间分布和流动模型密切相关。
流动模型分平推流,全混流与非理想流动三种类型。
对于平推流,流体各质点在反应器内的停留时间均相等,对于全混流,流体各质点在反应器内的停留时间是不一的,在0~∞范围内变化。
对于非理想流动,流体各质点在反应器内的停留时间分布情况介乎于以上两种理想状态之间,总之,无论流动类型如何,都存在停留时间分布与停留时间分布的定量描述问题。
(2)停留时间分布密度函数E (t )停留时间分布密度函数E (t )的定义:当物料以稳定流速流入设备(但不发生化学变化)时,在时间t =0时,于瞬时间dt 进入设备的N 个流体微元中,具有停留时间为t 到(t +dt )之间的流体微元量dN 占当初流入量N 的分率为E (t )dt ,即()=dNE t dt N(1) E (t )定义为停留时间分布密度函数。
由于讨论的前提是稳定流动系统,因此,在不同瞬间同时进入系统的各批N 个流体微元均具有相同的停留时间分布密度,显然,流过系统的全部流体,物料停留时间分布密度为同一个E (t )所确定。
根据E (t )定义,它必然具有归一化性质:()1∞=⎰E t dt (2)不同流动类型的E (t )曲线形状如图1所示。
根据E (t )曲线形状,可以定性分析物料在反应器(设备)内停留时间分布。
平推流 全混流 非理想流动图1 各种流动的E (t )~t 关系曲线图(3)停留时间分布密度函数E (t )的测定停留时间分布密度函数E (t )的测定,常用的方法是脉冲法。
实验三 连续搅拌釜式反应器液相反应的动力学参数测定一、实验目的连续流动搅拌釜式反应器与管式反应器相比较,就生产强度或溶剂效率而论,搅拌釜式反应器不如管式反应器,但搅拌釜式反应器具有其独特性能,在某些场合下,比如对于反应速度较慢的液相反应,选用连续流动的搅拌釜式反应器就更为有利,因此,在工业上,这类反应器有着特殊的效用。
对于液相反应动力学研究来说,间歇操作的搅拌釜式反应器和连续流动的管式反应器都不能直接测得反应速度,而连续操作的搅拌釜式反应器却能直接测得反应速度。
但连续流动搅拌釜式反应器的性能显著地受液体的流动特性的影响。
当连续流动搅拌釜式反应器的流动状况达到全混流时,即为理想流动反应器——全混流反应器,否则为非理想流动反应器。
在全混流反应器中,物料的组成和反应温度不随时间和空间而变化,即浓度和温度达到无梯度,流出液的组成等于釜内液的组成。
对于偏离全混流的非理想流动搅拌釜式反应器,则上述状况不复存在。
因此,用理想的连续搅拌釜式反应器(全混流反应器)可以直接测得本征的反应速度,否则,测得的为表观反应速度。
用连续流动搅拌釜式反应器进行液相反应动力学,通常有三种实验方法:连续输入法、脉冲输入法和阶跃输入法。
本实验采用连续输入的方法,在定常流动下,实验测定乙酸乙酯皂化反应的反应速度和反应常数。
同时,根据实验测得不同温度下的反应速度常数,求取乙酸乙酯皂化反应的活化能,进而建立反应速度常数与温度关系式(Arrhenius formula )的具体表达式。
通过实验练习初步掌握一种液相反应动力学的实验研究方法。
并进而加深对连续流动反应器的流动特性和模型的了解;加深对液相反应动力学和反应器原理的理解。
二、实验原理1.反应速度 连续流动搅拌釜式反应器的摩尔衡算基本方程: dtdn dV r F F A vA A AO =---⎰)(0 (1) 对于定常流动下的全混流反应器,上式可简化为0)(=---V r F F A A AO (2) 或可表达为VF F r A AO A -=-)( (3) 式中;AO F ——流入反应器的着眼反应物A 的摩尔流率, 1-⋅s mol ;A F ——流出反应器的着眼反应物A 的摩尔流率, 1-⋅s mol ;)(A r -——以着眼反应物A 的消耗速度来表达的反应速度,13--⋅⋅s mmol ;由全混流模型假设得知反应速度在反应器内一定为定值。
连续连续搅拌釜式反应器搅拌釜式反应器搅拌釜式反应器((CSTR )控制系统设计1. 前言连续搅拌釜式反应器(continuous stirred tank reactor ,简称为CSTR )是聚合化学反应中广泛使用的一种反应器,该对象是过程工业中典型的、高度非线性的化学反应系统。
在早期反应釜的自动控制中,将单元组合仪表组成位置式控制装置,但是化学反应过程一般都有很强的非线性和时滞性,采用这种简单控制很难达到理想的控制精度。
随着计算机技术和PLC 控制器的发展,越来越多的化学反应采用计算机控制系统,控制方法主要为数字PID 控制。
但PID 控制是一种基于对象有精确数学模型的线性过程,而CSTR 模型最主要的一个特征就是非线性,因此PID 控制在这一过程中的应用受到限制。
随着现代控制理论和智能控制的发展,更加先进有效的控制方法应用于CSTR 的控制,如广义预测控制,神经模糊逆模PID 复合控制,自抗扰控制,非线性最优控制,基于逆系统方法控制,基于补偿算子的模糊神经网络控制,CSTR 的非线性H ∞控制等。
但任何一种复杂的化工反应过程都不能用一种简单的控制方式达到理想的控制效果。
目前先进的反应釜智能控制技术就是将智能控制理论和传统的控制方法相结合,如钟国情、何应坚等于1998年对基于专家系统的CSTR 控制系统进行了研究[1],宫会丽、杨树勋等于2003年发表了关于PID 参数自适应控制的新方法[2],冯斌、须文波等于1999年阐述了利用遗传算法的寻优PID 参数的模型参考自适应控制方法等[3]。
但由于这些控制方法的算法比较复杂,在算法的工程实现、现场调试及通用型方面存在着局限性,因此研究一种相对简单实用的CSTR 控制方法,更易为工程技术人员所接受。
本文在对CSTR 过程及其数学模型进行详细分析的基础上,针对过程的滞后性,采用Smith 预估算法与PID 控制相结合的方法实现CSTR 过程的控制,该方法具有实用性强及控制方法简单等特点,基于西门子PCS7系统完成了CSTR 过程控制系统设计。
连续釜式反应流程设计英文回答:Continuous Stirred-Tank Reactor (CSTR) Design.A continuous stirred-tank reactor (CSTR) is a type of chemical reactor in which the reactants are continuously added to the reactor and the products are continuously removed. The reactor is stirred to ensure that thereactants are well mixed and that the temperature and concentration of the reactants and products are uniform throughout the reactor.The design of a CSTR involves several steps:1. Determine the reaction rate. The reaction rate isthe rate at which the reactants are converted into products. The reaction rate can be determined experimentally or from literature data.2. Determine the reactor volume. The reactor volume is the volume of the reactor that is required to achieve the desired conversion of reactants into products. The reactor volume can be calculated using the following equation:V = F / (-rA)。
连续连续搅拌釜式反应器搅拌釜式反应器搅拌釜式反应器((CSTR )控制系统设计1. 前言连续搅拌釜式反应器(continuous stirred tank reactor ,简称为CSTR )是聚合化学反应中广泛使用的一种反应器,该对象是过程工业中典型的、高度非线性的化学反应系统。
在早期反应釜的自动控制中,将单元组合仪表组成位置式控制装置,但是化学反应过程一般都有很强的非线性和时滞性,采用这种简单控制很难达到理想的控制精度。
随着计算机技术和PLC 控制器的发展,越来越多的化学反应采用计算机控制系统,控制方法主要为数字PID 控制。
但PID 控制是一种基于对象有精确数学模型的线性过程,而CSTR 模型最主要的一个特征就是非线性,因此PID 控制在这一过程中的应用受到限制。
随着现代控制理论和智能控制的发展,更加先进有效的控制方法应用于CSTR 的控制,如广义预测控制,神经模糊逆模PID 复合控制,自抗扰控制,非线性最优控制,基于逆系统方法控制,基于补偿算子的模糊神经网络控制,CSTR 的非线性H ∞控制等。
但任何一种复杂的化工反应过程都不能用一种简单的控制方式达到理想的控制效果。
目前先进的反应釜智能控制技术就是将智能控制理论和传统的控制方法相结合,如钟国情、何应坚等于1998年对基于专家系统的CSTR 控制系统进行了研究[1],宫会丽、杨树勋等于2003年发表了关于PID 参数自适应控制的新方法[2],冯斌、须文波等于1999年阐述了利用遗传算法的寻优PID 参数的模型参考自适应控制方法等[3]。
但由于这些控制方法的算法比较复杂,在算法的工程实现、现场调试及通用型方面存在着局限性,因此研究一种相对简单实用的CSTR 控制方法,更易为工程技术人员所接受。
本文在对CSTR 过程及其数学模型进行详细分析的基础上,针对过程的滞后性,采用Smith 预估算法与PID 控制相结合的方法实现CSTR 过程的控制,该方法具有实用性强及控制方法简单等特点,基于西门子PCS7系统完成了CSTR 过程控制系统设计。
连续搅拌釜式反应器设
计
内部编号:(YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128)
学院:化工学院
专业:化学工程与工艺
目 录
一、设计任务
某工段需要每天生产8吨乙酸丁酯。
以乙酸和丁醇为原料,要求乙酸的转化率大于等于50%.其中原料中乙酸的浓度l/L 0.00175km o A0 C 。
设计一反应器以达到要求。
二、确定反应器及各种条件
选用连续釜式反应器(CSTR ),选用螺旋导流板夹套,取5.0Af =X ,查文献资料得:可取反应温度为100℃,反应动力学方程为
)min)7.4L/(kmol 1( C 2
A ⋅==k k r A (A 为乙酸)搅拌釜内的操作压力为
MPa 1.0p cr =;夹套内为冷却水,入口温度为30℃,出口温度为40℃,工
作压力MPa 2.0'p cr =; 反应方程为:
三、反应釜相关数据的计算
1.体积
由于该反应为液相反应,物料的密度变化很小,故可近似认为是恒容过程。
原料处理量:54.73L/min 3284.07L/h 0.001750.5
1
11624109Q 30==⨯⨯⨯⨯=
反应器出料口物料浓度:
km ol/L 000875.0)5.01(00175.0-1Af A0A =-⨯==)(X C C
反应釜内的反应速率:kmol/L 10332.1000875.04.17522A A -⨯=⨯==kC r 空时:min 69.6510332.15
.000175.0/Q V 5
A Af A0A A A00r =⨯⨯==-==
-r X C r C C τ 理论体积:L 21.359569.6573.54Q V 0r =⨯==τ
取装填系数为,则反应釜的实际体积为:
3r m 794.4L 6.479375
.021
.35950.75V V ====
2.内筒的高度和内径
由于此反应为液—液反应,故而取2.1H/D =i 筒体内径m 72.1πH/D 4V
D 3
==i
i 圆整并查《化工机械基础》附录12,选取筒体直径mm 1600D =i 查得此时1m 高的容积为31 2.017m V = ,1m 高的表面积为21m 03.5F = 查得当1600mm DN =时,椭圆形封头曲面高度400m m h 1=,直边高度
40m m h 2=,内表面积2h m 97.2A =,容积3h 0.617m V =
筒体高度 m 06.2V
V V H =-=
r
圆整为 因此3.16.1/1.2H/D ≈=i 在1~的范围内,故而设计合理 3.内筒的壁厚
由于反应液有腐蚀性,故而选用Q235-A 为筒体材料; 内筒受外压大于内压,故为外压容器;
查得100℃时Q235-A 材料的弹性模量MPa 1003.2E 5t ⨯= 取有效壁厚6mm δe =,负偏差0.8m m C 1=,腐蚀浴度2m m C 2=
故名义厚度 8.8m m 28.06δn =++= 外径m m 6.16178.821600D 0=⨯+= 临界长度m 1.2m 66.258
.86
.16176.161717.1δD D 17.1L e 00cr >>=⨯⨯== 为短圆筒
临界压力MPa 34.06
2100/1617.)(6/1617.61003.259.2H/D )/D (δE 59.2p 5.25
05.20e t
cr =⨯⨯⨯==
由于cr c p MPa 22.02.01.1p <=⨯= 故设计合理 m m 8.7δn =
四、夹套的计算
1.夹套的内径和高度
由于 mm 1600D =i ,所以mm 1700100D D =+=i j 由于查《化工机械基础》附录中无1700mm 公称直径,故而取mm 1800D =j 夹套高度m 48.16
.14
617
.0595.3D 4
V V )H (H 2
2
h
r =⨯-=
-=
=π
π
i
i j 有效 圆整为m 6.1H =j
2.夹套壁厚
夹套为内压容器;同内筒一样,选用Q235-A 为夹套材料; 查得在30℃~70℃范围内许用应力[]MPa 113=t σ 设计压力 MPa 22.01.12.0p c =⨯= 取8.0=φ 所以: 计算壁厚[]mm 19.222
.08.011321800
22.0p 2D p c
c =-⨯⨯⨯=
-=φσδt
j 圆整为
mm 2.2=δ
设计壁厚m m 2.312.2C 2d =+=+=δδ
名义壁厚m m 45.325.02.3C 1d n =+=+=δδ 即:夹套壁厚为
五、换热计算
1.所需的换热面积
查得此反应的反应热KJ/Km ol 103H 3r ⨯=∆ 所以热负荷W 108.410300175.060
73
.54H Q 33r A00⨯=⨯⨯⨯=
∆=C Q 由于本次反应传热为一边为恒温的传热,故:
C 60C 40C 100t C 70C 30C 100t 21︒=︒-︒=∆︒=︒-︒=∆
依经验取) C 50W/(m K 2︒⋅≈
所以理论所需换热面积2m
3
m '
m 48.1t 50108.4t K S =∆⨯⨯=∆=Q
考虑15%的面积浴度,2'm 71.1S 1.15S =⨯= 2.实际换热面积
由此可见此反应釜的换热面积足够。
3.冷却水流量
冷却水的定性温度C 3540)/2(30t ︒=+= 查得此时比热容为C)g 4.174KJ/(K C p ︒⋅= 因此冷却水的流量为0.15L/s Kg/s 15.0)
3040(C W p c ==-=
Q
由此可见:反应放热较少,所需的冷却水的量也比较少。
六、搅拌器的选择
查《化工设计》相关反应釜的技术指标可得:由mm
1600
D
i
选择的搅拌器功率为,搅拌轴的公称直径为95mm
七、设计结果一览表。