8-基础抗倾覆、抗滑移验算计算书

京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算.主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。

验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)及《公路桥梁钢结构设计规范》. 二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料,检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9。

0m 。

罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。

根据《公路桥涵设计基本规范》中的4。

4.1条确定风荷载的大小. 根据资料显示,我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。

相关抗风的设计计算以此为依据。

表1 风级风速换算表《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = (1)式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高,频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4。

1 1—1,其它构件为1。

3；K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2, 2风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值;K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4。

资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载抗倾覆验算地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容一、便桥墩身抗倾覆检算说明：1#墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m，详见平面图所示。

1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。

1、竖向力竖向恒载：N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN（墩身自重）N3=687.5KN（基础自重）竖向活载：N4=1045.884KN（支点反力）Mx=18.068KN·m（支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）2、水平力制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。

制动力T1：T1=（N1+N2+N3+N4）ⅹ10%=275.227KN离心力T2：T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/（127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h，R为曲线半径400m,代入可得：C=52/（127ⅹ400）=0.0005T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载（作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车）：作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压关系公式Wo=γv2/（2q）求出基本风压值，式中Wo为基本风压值（Pa）q为重力加速度（m/s2）γ为空气重度（N/m3）v为平均最大风速（m/s）取标准大气压下，常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2，代入公式可以得出Wo=v2/1.6，查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W（Pa）按下式计算W=K1·K2·K3·Wo，查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得 W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh，其中1#墩的a值为1.8m，h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2，T墩=9ⅹ72=0.65KN。

重力式挡土墙计算书（一）4.8m挡土墙计算毛石容重不小于20KN/m³K a=13采用毛石MU30， M7.5水泥砂浆主动土压力=18/3x4.8=28.8KN/m地面活=10/3=3.33 KN/m1、抗倾覆验算：示意图α=70° δ=0.5φ=0.5x30°=15° α0=12°G1=53.85KN G2=79.0KN G3=13.97KN G4=3.47KNE a=（3.33+3.33+28.8）x4.8/2=85.1KNE ax=E a sin(α−δ)=69.7KNE az=E a cos(α−δ)=48.8KNz f=1.75−0.61=1.14m x f=3.06−1.75cotα=2.423m ∑GnXn+E az x fE ax z f=53.85x0.895+79x1.866+13.97x0.635+3.47x0.846+48.8x2.42369.7x1.14=4.14>1.6∴抗倾覆稳定满足要求2、抗滑移稳定验算：示意图α=70° δ=0.5φ=0.5x30°=15° α0=12°μ=0.4 G1=53.85KN G2=79.0KN G3=13.97KN G4=3.47KN∑Gn=150.29KNGn=cos α0∑Gn=147KNGt= sin α0∑Gn=31.2KNE a=（3.33+3.33+28.8）x4.8/2=85.1KNE at=E a sin(α−α0−δ)=58.0KNE an=E a cos(α−α0−δ)=62.2KN(Gn+E an)μE at−Gt =209.2x0.426.8=3.12>1.3∴抗滑移稳定性满足要求3、地基承载力验算：∑Gnk=150.29KN(n=1、2、3、4) Gk围墙=12.72KNNk=∑Gnk+Gk围墙=163.01KNc=∑GnXn+Gk围墙x+E az x f−E ax z fNk=53.85x0.895+79x1.866+13.97x0.635+3.47x0.846+12.72x0.895+48.8x2.423−69.7x1.14163.01=1.58me=|B/2-1.58|=0.05m<B/6=0.51m小偏心受压pk=163.013.06x1=53.3kpa<fa=105kpaσmaxk=Pk(1+6eb)=61kpa<1.2faσmink=Pk(1−6eb)=45.9kpa∴地基承载力满足要求4、墙身强度验算：示意图验算离墙顶2.4m处截面Ⅰ-Ⅰ的应力截面Ⅰ-Ⅰ以上主动土压力E a1=（3.33+3.33+14.4）x2.4/2=25.3KN/m 截面Ⅰ-Ⅰ以上挡土墙自重G1=36KN G2=21.48KN Gk围墙=12.72KN截面Ⅰ-Ⅰ以上法相总压力N1k=36+21.48+12.72=70.2KNN1作用点离O1点距离c1=∑GnXn+Gk围墙xN1k=36x0.44+21.48x1.168+12.72x0.4470.2=0.662mE1=|1.765/2-0.662|=0.221m<B/6=0.294m 截面Ⅰ-Ⅰ以上法向相应力pk=70.21.765x1=40kpaσmaxk=Pk(1+6eb)=70kpa≪0.69MPa（MU30 M7.5水泥砂浆）σmink=Pk(1−6eb)=9.9kpa截面Ⅰ-Ⅰ面上的剪应力τ=E a1−（G1+G2+Gk围墙）fB1=25.3−(36+21.48+12.72)x0.61.765<0其中f为砌体的摩擦系数，取f=0.6∴墙身强度满足要求。

铝模板模板抗滑移、抗倾覆验算
铝模板的抗滑移和抗倾覆验算是确保模板结构在施工和使用过程中安全稳定的重要步骤。

以下是进行这两种验算的一般方法和考虑因素：
抗滑移验算：
主要目的是验证模板与支撑系统之间的摩擦力是否能够抵抗模板因风力、施工荷载等产生的滑移力，确保模板保持在正确的位置。

验算时需要考虑的因素包括：模板与支撑系统之间的摩擦系数、模板的重量、风力荷载、施工荷载等。

验算公式通常基于静力学原理，即摩擦力需大于等于滑移力。

可以通过调整支撑系统的紧固程度或增加防滑措施来提高抗滑移能力。

抗倾覆验算：
主要目的是验证模板结构在受到外力作用时是否能够保持竖直状态，不发生倾覆。

验算时需要考虑的因素包括：模板的自重、施工荷载、风力荷载、支撑系统的稳定性等。

验算公式通常基于力矩平衡原理，即模板的抗倾覆力矩需大于等于倾覆力矩。

可以通过增加支撑点、调整支撑高度或优化模板结构设计来提高抗倾覆能力。

在进行铝模板的抗滑移和抗倾覆验算时，需要遵循相关的国家和地方标准，如《建筑施工模板安全技术规范》等。

同时，还需要根据具体的工程情况和施工条件进行适当的调整和优化。

建议在实际施工前，由专业的结构工程师进行详细的验算和设计，确保模板结构的安全性和稳定性。

基础稳定验算Coca-cola standardization office【ZZ5AB-ZZSYT-ZZ2C-ZZ682T-ZZT18】基础稳定性验算一、工程概况根据*******提供的岩土工程勘察报告。

本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中等风化砂岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=,地基承载力特征值fak=1200Kpa ，桩长约为6m 。

桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土、强风化砂岩、中风化砂岩按考虑。

二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的倍。

楼栋号 13-24轴单体 1~12轴单体结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩 比值 结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩比值X 向风荷载Y 向风荷载X 向小震Y 向小震 X 向中震Y 向中震参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。

三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。

13-14轴单体共有基桩48根，1-12轴单体共有基桩62根。

单桩水平承载力计算1. 设计资料 桩土关系简图已知条件 (1) 桩参数承载力性状 端承桩 桩身材料与施工工艺 干作业挖孔桩 截面形状 圆形 砼强度等级 C30 桩身纵筋级别 HRB400 直径(mm) 900 桩长(m)是否清底干净 √ 端头形状 不扩底 (2) 计算内容参数水平承载力 √ 桩顶约束情况 铰接允许水平位移(mm) 轴力标准值(kN)单桩水平承载力根据《桩基规范》第4款(式及第7款(考虑地震作用) 计算桩的水平变形系数α = (1/m) 桩截面模量塑性系数γm =桩身砼抗拉强度设计值ft = (kPa) 桩身换算截面模量W0 = (m3) 桩身最大弯矩系数vM = 桩顶竖向力影响系数ζN = 桩身换算截面积An = (m2) 承载力特征值地震调整系数 = 单桩水平承载力特征值 Rha = (kN)本工程地震作用下取单桩水平承载力特征值为250kN 。

混凝土搅拌站罐体抗风验算计算书（二工区2#搅拌站大罐）兰州交通大学土木工程学院岩土与地下工程系2010.5一、验算内容及验算依据受中铁21局兰新指挥部的委托，对兰新铁路第二双线（新疆段）风区的拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。

主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。

验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。

二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。

罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。

根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 33号）提供的风级凤速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。

根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 47号）附件中兰新铁路第二双线（新疆段）大风区工程分区说明，资料显示，中铁二十一局（7标）项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为：三十里风区：DK1656+000～DK1746+227长86.398km ，主导风向NW ，最大风速53m/s 。

相关抗风的设计计算以此为依据。

表1 风级风速换算表《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。

挡土墙的抗倾覆和抗滑移验算1. 挡土墙的基本概念说到挡土墙，大家可能会觉得有点陌生，但其实它就在我们生活中无处不在。

想象一下，某个小山坡上有块地，你想在那儿盖个房子，但这小山坡就像个不听话的孩子，随时可能滑下来，真是让人心慌。

为了防止这种事情发生，我们就需要挡土墙，它就像一个稳稳的护卫，默默守护着我们的家园。

挡土墙的工作原理就像妈妈在旁边时不时给你一个眼神，提醒你别往悬崖边走。

听起来是不是很贴心？2. 抗倾覆和抗滑移的必要性2.1 抗倾覆说到抗倾覆，这玩意儿可重要了！如果挡土墙一不小心就“翻了”，那可就尴尬了。

想象一下，墙壁朝你这边倾斜，像个醉酒的老头儿，真是心惊胆战。

为了让挡土墙稳稳当当，得算一算它的抗倾覆能力。

这就好比我们上学时，老师问我们“你为什么能站得稳”，你得有个好理由，才能让老师满意。

挡土墙同样需要“有理有据”，必须保证它的重心在基础的支撑范围内。

简单来说，就是它的重量得足够，才能压住那些想要“叛变”的土。

2.2 抗滑移再来说说抗滑移。

这就像一块大饼，如果放在一个倾斜的盘子上，肯定会滑下去。

挡土墙也是如此，如果地面湿滑，或者上面有重物压着，它就可能会“滑”。

这时候，我们得确保挡土墙的摩擦力足够大，就像你在冰天雪地里穿着厚厚的冬靴，走路稳稳当当的，不怕摔倒。

所以，计算抗滑移的时候，得考虑土壤的性质、坡度以及其他各种因素，真是繁琐，但却是安全的保障。

3. 实际验算步骤3.1 计算重心和力的作用好了，现在我们进入到实际验算的环节！首先，得计算挡土墙的重心位置和各种力的作用。

就像我们做作业时，得先把题目看明白一样。

一般来说，挡土墙的重心应该在基础的中间，这样才能保持稳定。

接着，考虑到墙体自重、土压力、以及任何可能的外力，像风力、地震力等等，得把这些都算在内。

听起来是不是有点复杂？但只要一步步来，就不怕犯错了。

3.2 检查安全系数接下来，我们要检查一下安全系数。

这个就像我们开车前检查刹车和油量一样，得确保一切正常才能放心上路。

简略计算书一、挡墙计算墙身尺寸 :表 1挡土墙墙身参数表项目墙高顶宽台宽面坡上墙背下墙背墙趾墙趾坡坡宽墙底高参数141 1.51:0.051:0.451：-0.21 1.5水平简图如下：物理参数：圬工砌体容重 : 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数 : 0.400基底与基础间摩擦系数: 0.600砌体种类 : C20 片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度 )墙后填土容重 : 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度 )地基土容重 : 18.000(kN/m3)挡墙墙背采用土工筋带水平锚拉挡土墙基底应力：表 2 挡土墙基底应力表应力墙趾（ KPa）墙踵 (KPa)基础底总竖向力(KN)无车载状态293.157350.8851622.987有车载状态336.371325.8511668.801二、断面验算1）K88+254断面挡土墙：墙高14 米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20 片石混凝土浇筑；基础：高度13 米，基础坡面为1:0.25 ；基础底面台阶为宽8(6) 米，高 2 米，台阶内倾4%，基础采用 M7.5浆砌片石砌筑；基础顶面边缘距离墙趾约 3 米。

计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重 : 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数 : 0.400地基土摩擦系数 : 0.500墙后填土综合内摩擦角: 35.000( 度 )基础底面应力状况：表 3基础底应力表应力墙趾（ KPa）墙踵 (KPa)基础底总竖向抗倾覆抗滑移力 (KN)无车载状398.946445.7338614.071>3 1.41态有车载状406.616448.7918723.469>3 1.41态抗滑移虽然满足规范要求，但本处为特高挡墙，安全储备显不足。

整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；天然状态：基础底面碎石土内摩擦角φ =40o; 内聚力 C=0饱水状态：基础底面碎石土内摩擦角φ =30o; 内聚力 C=0挡土墙墙背填土内摩擦角φ =30o; 内聚力 C=0天然状态整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为： Fs=1.634 饱水状态：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.139天然状态及饱水状态整体稳定性尽管满足规范，但饱水状态安全储备太有限。

挡土墙受力验算重度(γ)/粘聚力(c)/内摩擦角(ψ)/主动土压力增大系数(Ψc) 18.100 /10.000 /30.000 /1.2参数摩擦角（δ）/内摩擦角（Ψk）=0.330土对挡土墙基底的摩擦系数(μ)=0.500抗滑移稳定性限值Ksm = 1.300抗倾覆稳定性限值Ktm = 1.600基地合力偏心距/ 基础宽度限值= 0.250荷载q =10.000挡土墙材料容重:25.000按顶宽0.5m计算：计算过程一.参数计算::挡土墙截面S=16.839 m2挡土墙形心x0=2.065 mr`(加权平均重度)=10.725水的压力值：rw=9.8 kN/m3η=2*c/r/h=0.100α=90.000度β=33.700度Kq(被动土压力系数)=1.100δ=0.330*ψ=0.330*40.000=13.200 度Ka(主动土压力系数)=0.211Ea=246.980 kN/m挡土墙重G1=420.999 kN/m二.抗倾覆稳定性计算:Eax=Ea*sin(α-δ)=240.416 kN/mEaz=Ea*cos(α-δ)=56.561 kN/mG*x0=G1*x0+G2(覆土)*B1/2=870.418 kN/mz=3689.351 mmxf=b-z*cotα=3080.062 mmzf=z-b*tanα=3689.351 mmKt(抗倾覆稳定性系数)=(G*x0+Eaz*xf)/Eax/zf=1.177Kt<1.600,抗倾覆稳定性不满足.三.抗滑移稳定性计算:Eat=Ea*sin(α-α0-δ)=240.416 kN/mEan=Ea*cos(α-α0-δ)=56.561 kN/mGn=G*c os(α0)=420.999 kN/mGt=G*sin(α0)=0.000 kN/mKs(抗滑移稳定性系数)=0.993Ks<1.300,抗滑移稳定性不满足.四.偏心距计算:基底合力G=G1(挡土墙)+Eaz+G2(填土)合力偏心距e=(G1*x0+Eaz*xf+G2*B1/2)/(G1+G2+Eaz)-x0 =117.897 mm基底合力偏心距/基础宽度=117.897/3083.000=0.038<=0.250,满足偏心要求。