现浇连续梁满堂支架检算
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目录一、碗扣支架方案总体说明： (2)1、材料规格： (2)2、支架布置： (3)二、碗扣支架现浇梁方案检算 (3)1、已知条件 (3)2、最大截面部分碗扣式支架检算 (3)3、横桥向分配梁（方木）验算: (8)4、纵向分配梁（方木）验算： (10)5、模板验算： (11)6、I40A工字钢纵梁计算 (12)F1=5QL4/384EI=5**50004/（384**105*21714*104）=＜[F] (13)7、内模系统支撑体系检算 (13)以0#块为支撑最不利块（0#块2-2断面）进行检算。
(13)（1）内模支撑主要承受荷载 (13)①静荷载：箱顶板自重Q= KN/㎡ (13)顶板有效面积S=㎡ (13)混凝土单位立方重量 KN/M³ (13)顶板有效长度 (13)Q×=× (13)Q= KN/㎡ (13)②动荷载 (13)施工人员，机具、材料荷载：P1=M2 (13)砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=M2 (13)（2）内模系统支撑体系检算 (13)假定内模支撑支架顺桥向间距1M，横桥向间距1M，步距1M。
(13)施工人员、机具、材料荷载： (13)NQ1＝P1×A＝××＝ (14)砼冲击及振捣砼时产生的荷载： (14)NQ2＝P2×A＝××＝ (14)梁体钢筋砼自重荷载： (14)NG＝P31×A＝××＝ (14)N=(NQ1+NQ2)×+NG×＝ (14)回转半径I= (14)①强度验算 (14)Σ=N/A=10450/489＝<210MPA，符合要求。
(14)②稳定性验算 (14)立杆的计算长度L0=××1= (14)稳定性计算立杆的受压应力 (14)故内模系统经过检算，能满足要求。
(14)8、立杆地基承载力计算 (14)（1）碗口式钢管脚手架，杆件自重P K，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构计算与设计手册》，脚手架立杆验算截面承受的构架自重荷载：G K=A×H0×(G K1+G K2+G K3) (14)XXX特大桥现浇连续梁支架检算书一、碗扣支架方案总体说明：1、材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用、、几种，横杆采用、、三种规格。
2、支架布置：第一跨和第三跨支架的纵向间距按60cm控制，横向间距按60cm 控制，横向和纵向水平杆步距，顶托上横向设置12cm×15cm方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距20cm，模板采用厚竹胶板。
二、碗扣支架现浇梁方案检算1、已知条件箱梁尺寸：顶面宽，底板宽 m，梁高～，梁长144m。
根据设计图纸，梁总重 kN。
①施工人员，机具、材料荷载：P1=m2②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=m2③梁体钢筋砼自重荷载：P3=m3④模板、支架自重荷载：P4=m22、最大截面部分碗扣式支架检算⑴梁体钢筋砼自重荷载（如图1所示）：4905003207018020070图1、箱梁横断面图（单位：cm ）91.8712.4724.791.8712.47图2、横断面砼荷载分布（单位：KN ）a 、翼缘板处：P 31=m 2b 、腹板处：P 32=m 2c 、底板处：P 33=m 2（2）两侧翼缘板处满堂支架受力检算两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm ，横桥向间距90cm ，横杆步距120cm 。
翼缘板处脚手架每一根立杆受力如下：①施工人员、机具、材料荷载：NQ1＝p1×A ＝××＝②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：NQ2＝p2×A ＝××＝③梁体钢筋砼自重荷载：NG1＝p31×A ＝××＝④模板、支架自重荷载：NG2＝p4×A ＝××＝按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×+(NG1+NG2)×＝翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：该碗口式脚手架钢管为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I 8.1544148422212=+=+=⑤按强度验算：σ=N/A=12830/489 ＝<210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算φ值根据长细比λ选取，计算长度：l 0=kμh上式中 k ——计算长度附加系数，其值取。
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数， 查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1. 2 h ——立杆步距。
模板支架立杆的计算长度l 0=××=按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ）长细比：1.1058.1516600===I l λ 则轴心受压件的稳定系数Φ=σ=N/ΦA=12830/（*489）=<210MPa ，符合要求（3）腹板间的满堂支架受力检算腹板间的碗口式脚手架布置按照顺桥向间距60cm ，横桥向间距60cm ，横杆步距120cm 。
①施工人员、机具、材料荷载：NQ1=p1×A=××＝②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：NQ2=p2×A ＝××＝③梁体钢筋砼自重荷载：NG1=p32×A=××＝④模板、支架自重荷载：按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×+(NG1+NG2)×＝翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：该碗口式脚手架钢管为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I 8.1544148422212=+=+=⑤按强度验算：σ=N/A=42850/489＝ <210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算模板支架立杆的计算长度l0=××=按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ）长细比：1.1058.1516600===I l λ 则轴心受压件的稳定系数Φ=σ=N/ΦA=42850/（*489）=<210MPa ，符合要求。
（4）底板处满堂支架受力检算底板处碗口式脚手架布置按顺桥向60cm ，横桥向60cm ，横杆步距120cm 。
底板处每一根立杆受力如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1＝p 1×A ＝××＝②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：③梁体钢筋砼自重荷载：NG1＝p33×A ＝××＝④模板、支架自重荷载：NG2＝p4×A ＝××＝按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×+(NG1+NG2)×＝翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：该碗口式脚手架钢管为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I 8.1544148422212=+=+= ⑤按强度验算：σ=N/A=13840/489＝<210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算模板支架立杆的计算长度l 0=××=按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ）长细比：1.1058.1516600===I l λ 则轴心受压件的稳定系数Φ=σ=N/ΦA=13840/（*489）=<210MPa ，符合要求。
3、横桥向分配梁（方木）验算:本施工方案中支架顶顶托上横桥向分配梁采用12cm*15cm 方木,间距。
方木弹性模量E(N/mm2):9500；方木抗弯强度设计值(N/mm2):13；方木抗剪强度设计值(N/mm2):；方木的间隔距离(mm):300；方木的截面宽度(mm):120；方木的截面高度(mm):150；方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=12×15*15/6=450cm3I=12×153/12=3375cm4A=12×15=180cm2则按照跨度为的简支梁进行计算；梁钢筋砼自重N1=××=(KN)模板的荷载N2=××=(KN)人及机具活载N6＝××=(KN)最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载：q=×++/=m；最大弯距：M=ql2/8=×8=；最大剪力 Q= ql/2=×2=；（1）抗弯承载能力检算：σ=M/w=×106/（450*103）= ＜[σ]=13Mpa（2）抗剪承载能力检算：τ=3Q/(2A2)=3××103/(2×180*180)=mm2＜[τ]= N/mm2（3）挠度检算：取挠度[f]=L/400 =300/400=f1=5ql4/384EI=5**3004/（384*9500*3375*104）=＜[f]4、纵向分配梁（方木）验算：跨中梁体钢筋砼自重荷载：图3、箱梁横断面图（单位：m）图4、横断面砼荷载分布（单位：KN）纵桥向方木采用10×10cm方木，按间距布置在横向方木上。
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×102/6=166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4A=10×10=100cm2则按照跨度为的简支梁进行计算；梁自重N1=××=(KN)模板的荷载N2=××=(KN)人及机具活载N6＝××=(KN)最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载：q=×++/=m；最大弯距：M=ql2/8=×8=；最大剪力 Q= ql/2=×2=；（1）抗弯承载能力检算：σ=M/w=×106/（×103）= ＜[σ]= Mpa（木材抗弯强度）则10cm×10cm的方木间距按照20cm布置完全能满足要求。
（2）抗剪承载能力检算：方木抗剪强度设计值[T]=mm2；T=3Q/(2A2)=3××103/(2×100×100)=mm2＜[τ]= N/mm2(木材抗剪强度) （3）挠度检算：取挠度[f]=L/400 =f1=5ql4/384EI=5**6004/（384*9500**104）=＜[f]5、模板验算：模板（面板自重忽略不计）面板采用胶合板，铺设在纵向间距的方木上，按照最不利位置计算。
