当前位置：文档之家 › (32+48+32)m现浇连续梁支架检算

(32+48+32)m现浇连续梁支架检算

  • 格式：doc
  • 大小：613.50 KB
  • 文档页数：19

(32+48+32)m现浇连续梁支架检算1、工程概况经开区特大桥上跨叠嶂路、安医大二附院大门、十一号路、石鼓路、松林路设计均为（32+48+32）m连续梁，与既有街道均为正交。

连续梁桥面宽度为12.2m，腹板底宽为 5.6m，梁高 2.89m~3.49m，底板厚度0.3m~0.6m，顶板厚度0.43m，腹板厚度0.4m~0.7m。

既有街道路均为城市支干道，交通流量较小，为混凝土路面。

表1 （32+48+32）m现浇连续梁信息表2、支架设计2.1 满堂支架设计施工采用搭设满堂支架进行现浇，具体搭设图如图2-1、图2-2所示。

支架采用碗扣式杆件，支架上横向放置10cm*10cm方木，纵向放置10×6cm方木。

膺架立杆横向间距布置为4×0.9+3×0.3+7×0.6+3×0.3+4×0.9，立杆纵向间距均为0.6m，横杆上下间距为1.2m，纵向剪刀撑每隔5空设置一道，横向剪刀撑每隔5空设置一道，剪刀撑设置角度度为50o，剪刀撑采用搭接连接，连接长度不得少于1m，至少采用3个扣件连接。

图2-1 连续梁膺架搭设正面图图2-2 连续梁膺架搭设平面图底板、腹板、翼板外模均采用18mm厚竹胶板，内模顶板采用15mm 厚木工板，内模腹板采用组合钢模。

翼板、底板支撑架均采用碗扣件组拼，内模支撑架采用Φ48*3.5mm钢管组拼，外模肋带为10×6cm方木，内模内带为双钢管。

2.2 行车门洞设计由于跨越街道车流量比较小，在跨越处设置双孔门洞，每个门洞净宽为5m，单向通行，门洞设计如图2-3、图2-4所示。

条形基础高度为0.6m，中间宽度2m，两侧宽度为1.2m，基础同时可作为防撞撞墙使用，在条形基础内侧刷红白反光漆。

在门洞出入口两侧放置预制混凝土块防止超宽车辆通过。

门洞立柱采用碗扣支架，中间立柱纵向为7排立杆，两侧立柱采用4排立杆，立柱纵向间距均为30cm，横向间距底腹板为30cm，翼板为60cm。

立柱顶部纵向放置10*10cm方木，方木上方横向放置2根并排I22a工字钢，工字钢顶部为23根I40a工字钢纵梁，腹板底工字钢间距为30cm，底板底工字钢间距为60cm，翼板底工字钢间距为90cm。

工字钢顶部铺设木工板防护棚，防护棚顶部横向铺设10a工字钢分配梁，纵向间距为60cm。

分配梁顶部搭设满堂支架，具体布置同2.1所述。

图2-3 跨街道门洞图图2-4 跨街门洞搭设正面图3、荷载计算3.1 满堂支架截面荷载连续梁模板及膺架搭设计算时取梁高最大处截面（箱梁实心段），即为A-A 截面，连续梁梁高为3.49m ，底板0.6m 厚，顶板0.43m ，腹板厚度0.7m ，面积12.5m 2，其荷载分布如图3-1示。

5.6KN6.3KN90.7KN90.7KN26.8KN90.7KN90.7KN6.3KN5.6KN15.6KN15.6KN图3-1 A-A 截面荷载示意图3.2 门洞截面荷载门洞计算取门洞跨越段梁高最大处，即B-B 截面，梁高2.96m ，顶板厚度0.43m ，底板厚度0.33m ，腹板厚度0.4m ，面积9.8m 2，其荷载分布如图3-2示。

5.6KN6.3KN77KN77KN19.8KN77KN77KN5.6KN6.3KN15.6KN 15.6KN图3-2 B-B 截面荷载示意图3.3 计算荷载组成① 混凝土自重：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2； ② 模板重量：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2； ③ 施工荷载：取2.5KPa/m 2，荷载分项系数1.4； ④ 振动荷载：取2.5KPa/m 2，荷载分项系数1.4；⑤ 混凝土倾倒产生的冲击荷载：输送泵取2KPa/m 2，荷载分项系数取1.4，（当混凝土厚度大于1m 时不考虑该荷载）； 则计算时取荷载值为：计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤或q=①＋②＋③＋④ 计算刚度：q=①＋②4、底模、侧模设计与检算模板均采用1.8cm 厚竹胶板，竹胶板计算宽度取1m ，计算跨度均取3跨。

竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的 Ⅰ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa ， E=6×103 MPa ，则竹胶板的相关参数如下：面板的贯性矩I=bh 3/12=1×0.0183/12=4.86×10-7 面板的截面系数W= bh 2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5 4.1 翼缘板底模计算 （1）强度检算：q=①+②+③+④+⑤=15.6*1.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4+2*1.4 =28.9KN/m近似按三等跨连续梁计算，方木间距λ=0.35m，如图4-1所示。

q图4-1 翼缘板处底模计算图M max ＝0.1q λ2=0.1×28.9×0.352=0.35KN.m=M/W=(0.35×103)/(5.4×10-5)=6.5MPa ＜［б］=90MPa ，满足要求。

（2）刚度检算：q=①+②=15.6*1.2+0.3*1.2=19.1KN/mf=q λ4/128EI=19.1×103×0.354/（128×6×109×4.86×10-7）=0.77㎜＜ λ/400=0.35m/400=0.875mm ，满足要求。

4.2 腹板底模计算 （1）强度检算：q ＝①+②+③+④=90.7*1.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4=116.2KN/m近似按三等跨连续梁计算，λ=0.2m，如图4-2所示。

q图4-2 腹板板处底模计算图M max＝0.1qλ2=0.1×116.2×0.22=0.46KN.mσ=M/W=(0.46×103)/(5.4×10-5)=8.5MPa＜［б］=90MPa，满足要求。

(2)刚度检算：q=①+②=90.7*1.2+0.3*1.2=109.2KN/mf=qλ4/128EI=109.2×103×0.24/（128×6×109×4.86×10-7）=0.47㎜＜λ/400=0.2m/400=0.5mm，满足要求。

4.3 底板底模计算（1）强度检算：q=①+②+③+④+⑤=26.8*1.2+0.3*1.2+2.5*1.4+2.5*1.4+2 *1.4=42.3KN/m近似按三等跨连续梁计算，λ=0.3m如图4-3所示。

q图4-3 底板处底模计算图M max＝0.1qλ2=0.1×42.3×0.32=0.38KN.mσ=M/W=(0.38×103)/(5.4×10-5)=7.0MPa＜［б］=90MPa，满足要求。

（2）刚度检算：q=①+②=26.8*1.2+0.3*1.2=32.5KN/mf=qλ4/128EI=32.5×103×0.34/（128×6×109×4.86×10-7）=0.71㎜＜λ/400=0.3m/400=0.75mm，满足要求。

4.4 腹板侧模计算腹板倾角为81o>55o，因此混凝土侧压力按竖直状态计算。

混凝土对侧模的压力Pm=Kγh外加剂影响系数K取1.2混凝土容重γ取26KN/m3混凝土有效压头高度h=0.22+24.9v/T，砼浇筑速度v=0.5m/h，浇筑温度取20℃，则h=0.22+24.9×0.5/20=0.84m则混凝土对侧模的侧压力为Pm=1.2×26×0.84=26.2KN/m2，荷载分项系数取1.2；振捣混凝土时产生的水平荷载为4 KN/m2，分项系数取1.4；（1）强度检算：q=26.2×1.2+4×1.4=37KN/m2。

近似按三等跨连续梁计算，λ=0.3m，如图4-4所示。

q图4-4 腹板侧模计算图Mmax＝0.1qλ2=0.1×37×0.32=0.33KN.m=M/W=(0.47×103)/(5.4×10-5)=6.2Mpa＜［б］=90Mpa，满足要求。

（2）刚度检算：q=26.2×1.2=31.4KN/m2f=qλ4/128EI=31.4×103×0.34/（128×6×109×4.86×10-7）=0.68㎜＜λ/400=0.3m/400=0.75mm，满足要求。

5、模板肋带、横梁计算5.1 模板肋带计算模板肋带均采用10×6cm方木，腹板处间距为0.2m，底板处间距为0.3m，翼缘板处间距为0.35m。

10×6cm方木力学参数如下：方木的弹性模量E=10*109Pa方木的弯曲应力δw=13*106Pa方木的贯性矩I=bh3/12=0.06×0.13/12=5×10-6方木的截面系数W= bh2/6=0.06×0.12/6=1×10-4（1）翼缘板底模肋带计算翼缘板底模肋带纵向间距为0.35m，横向跨度为0.9m，近似的按三等跨连续梁计算①强度计算q=28.9*0.35=10.12KN/mMmax＝0.1qλ2=0.1*10.12*0.92=0.82KN.m=M/W=(0.82*103)/(1*10-4)=8.2Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。

②刚度检算：q=19.1*0.35=6.7KN/mf=0.677*qλ4/100EI=0.677*6.7*103*0.94/（100*10*109*5*10-6）=0.6㎜＜λ/400=0.9/400=2.25mm，满足要求。

（2）腹板底模肋带计算腹板底模肋带横向间距为0.2m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算①强度计算q=116.2*0.2=23.2KN/mM max＝0.1qλ2=0.1*23.2*0.62=0.84KN.mσ=M/W=(0.84*103)/(1*10-4)=8.4Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。

②刚度检算：q=109.2*0.2=21.8KN/mf=0.677qλ4/100EI=0.677*21.8*103*0.64/（100*10*109*4*10-6）=0.7 ㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。

（3）底板底模肋带计算底板底模肋带横向间距为0.3m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算①强度计算q=42.3*0.3=12.7KN/mM max＝0.1qλ2=0.1*12.7*0.62=0.46KN.mσ=M/W=(0.46*103)/(1*10-4)=4.6Mpa＜［б］=13Mpa，满足要求。

合集下载

连续梁支架检算-

连续梁支架检算-

一、工程概况改建铁路石门至长沙铁路增建第二线工程宁朱立交大桥(32+48+32)m双线预应力混凝土连续梁桥地处湖南省长沙市宁乡县。

采用支架现浇施工。

主梁中支点处截面如图1.1，主跨跨中截面如图1.2。

上部结构支架体系从上之下顺序为：梁体变高度区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向10x10cm的方木，钢管支架，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm 米混凝土桩基础；梁体高度不变区域为20mm厚竹胶板，顺桥向10x10cm的方木，横桥向20x20cm的方木，贝雷梁，双拼40a工字钢，外径52.9cm钢管柱，混凝土条形基础，直径30cm预应力管桩基础。

图1.1 中支点处主梁截面(单位:cm)二、计算依据1、《钢结构设计规范》（GB50017--2003）2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》4、《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所）5、《铁路路桥涵地基与基础设计规范》6、《混凝土模板用胶合板规范》（GB/T 17656-2008）7、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB 10110-2011) 8、宁朱立交大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续梁桥施工图 9、宁朱立交大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续梁桥支架设计图三、荷载取值3.1 永久荷载标准值 （1）钢筋混凝土梁重0rc rc D r h =，其中容重326.4/rc r kN m =（2）模板自重22.5/s D kN m =3.2 可变荷载标准值（1） 施工人员、施工料据运输堆放荷载，取22.5/con L kN m =（2） 振捣混凝土产生的荷载，取22/vib L kN m =（3） 浇筑混凝土产生的冲击荷载，取22.5/zd L kN m =恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，混凝土超灌系数取为1.05。

(32+48+32)m钢筋混凝土连续梁现浇模板支撑架施工技术方案

(32+48+32)m钢筋混凝土连续梁现浇模板支撑架施工技术方案

(32+48+32)m钢筋混凝土连续梁现浇模板支撑架施工技术方案摘要:以工程实例为背景，阐述现浇钢筋混凝土箱梁模板支撑架的力学计算方法，以及施工安全质量措施。

关键词：现浇钢筋混凝土箱梁; 模板支撑架; 施工技术方案Abstract: This paper take the projects for the background, discussed on the supporting frame of cast-in-place reinforced concrete box template mechanics calculation, as well as construction safety and quality measures.Key words: cast-in-place reinforced concrete box girder; template support frame; construction technology program1、工程概况黎塘至钦州段扩能改造工程，在YDK106+917.48m处上跨南钦客专铁路，与其平面交叉51度。

跨越的特大桥第54～56孔采用（32+48+32）m现浇钢筋混凝土连续梁，桥下净空富余量只有53.8cm。

连续梁设计为单箱单室直腹板箱形梁，箱梁底宽4m、顶宽7m，钢筋混凝土总量为813.2m3。

连续梁施工方案采用模板支架现浇法施工工艺。

模板支撑架采用直径υ350mm、壁厚12mm钢管支撑柱，柱顶上采用4I40b 工字钢横向组合梁和I56b纵向分布跨越梁，上面铺上100×100mm方木，顶层铺设13mm厚竹胶模板。

箱梁外侧模板及芯模均采用竹胶模板。

其中A3～A5、B2～B4布置在路肩上，布置在被跨越铁路中线2.44m限界外侧。

支撑柱桁联撑杆采用υ200、壁厚8mm钢管，斜拉杆采用50×50×6mm等边角钢。

32-48-32m连续梁支架检算(修)

32-48-32m连续梁支架检算(修)

京津城际轨道交通工程32-48-32m现浇简支箱梁支算书中铁二局联合体中铁六局京津项目部检算人（签字）：审核人（签字）：审批人（签字）：日期：一、支架设计安装边跨采用满堂膺架法施工，中跨采用门式支架法。

支架成型后采用预压措施（预压荷载按梁的120%进行预压，用以消除支架变形，按初步估算，最大荷载处为1#段处，为713.606t）。

顺桥向：段与段连接处和临时支墩均采用30cm步距，其他部分采用60cm步距；横桥向：箱体内采用60cm步距，腹板下11排采用30cm步距（中跨），翼缘板范围由60cm步距过渡到90cm步距，具体布置见平面图；横杆步距为60cm。

单杆承载力为3t。

侧面图平面图附注：1、图中所注尺寸均以厘米计。

2、支架采用碗口式钢管。

3、棚架纵梁采用。

二、支架检算取1#段支架最大箱梁截面纵向长1米计算。

其余荷载均小于该截面 (此处为箱梁支架荷载最重处)，梁高最大截面为4.05m。

（一）荷载计算：1、混凝土自重荷载①腹板：Q1=5.952t/m2②箱体：Q2=2.08t/m2③翼缘板端部2.165m范围: Q3=0.849t/m22、模板荷载①腹板处：Q4=1.4t/m2②箱体：Q5=0.8t/m2③翼缘处: Q6=0.5t/m23、箱体处：Q7=0.2t/m24、支架自重：Q8=1.2 t/m2（腹板处30cm×30cm）Q9= 0.8t/m2（箱体处30cm×60cm）Q10=0.4 t/m2（翼缘处60cm×90cm）5、泵送混凝土冲击荷载：Q11=0.2 t/m2（二）检算1、腹板处①支架承载力检算荷载组合：Q=Q1+Q4+Q7+Q8+Q11=8.952 t/m2Qmax=10.742t/m2一根承重杆所受的荷载：N=0.3×0.6×8.952=1.62t＜[N]=3t/根，K=1.85通过。

Nmax=0.3×0.6×10.742=1.94t＜[N]=3t/根，K=1.54通过。

(32+48+32)m连续梁支架现浇计算单

(32+48+32)m连续梁支架现浇计算单

连续梁0#块碗扣支架计算书1 满堂支架设计概况连续梁0#块施工采用满堂碗扣支架浇筑施工。

施工里程：DK153+976.760～DK154+090.160。

满堂支架基底处在承台上面，地面部分用20T振动压路机碾压6～8遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚C25混凝土垫层，立杆底设可调底托12×12cm钢板,立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设12×15㎝横向方木（松木）。

纵向铺设10×10㎝方木，模板均采用15㎜厚高强竹胶板钉于方木上，连续梁0#块混凝土一次浇筑完成。

2 计算依据①施工设计文件②《实用土木工程手册》③《路桥施工计算手册》④《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》⑤《建筑结构荷载规范》2.1 几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2,重量G=37.6N/m。

2.2 计算参数截面惯性拒 I1=12.19cm4截面抵抗矩W1=5.08cm3允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P≤2KN/m立杆设计最大荷载：(横杆步距指横杆竖向间距)横杆设计最大荷载：横杆允许最大挠度：f≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.3 计算桥型桥跨布置为（31.9+48+31.9）m预应力混凝土连续梁，全长113.3m。

梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面，箱梁顶宽12m，底宽5.4m，梁中心线高3.25m ，全桥共设4道横隔板，混凝土1334方，强度等级为C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，钢筋263.9t。

（32+48+32）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载[P]=40KN/根。

本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm，腹板下加密至60cm。