冷弯成型成型道次计算公式

钢板冷弯曲件展开尺寸的计算集装箱吊具是码头港口机械进行集装箱装卸作业的重要搬运设备，此吊具设备的安全性是确保码头进行安全作业的重要保障。

集装箱的主体结构是由以钢板为原材料，通过对钢板切割、冷弯曲成形、然后采用先进焊接工艺进行组装而成的钢结构设备。

由于吊具的结构特点，此产品的好多结构型零件都是钢板的弯曲成形件，为了保证这些冷弯曲零件的板材下料时的准确性，非常有必要对这些冷弯曲件展开尺寸的计算进行科学的研究和分析，以便满足生产的需要，降低生产成本，充分提高材料的合理利用率。

文章详细简述了相关弯曲零件展开尺寸的计算方法。

标签：集装箱吊具；板材的冷弯曲成形；冷弯钢板弯曲件展开下料尺寸；冷弯曲半径R；板材厚度T；冷弯钢板弯曲件中性层；中性层偏移量；冷弯钢板弯曲件展开下料尺寸的计算常熟众达机械工程有限公司是一家新加坡独资企业，其投资人是新加坡众达公司，新加坡众达公司创立于1961年，是世界著名的钢铁工业和建筑业工程材料制造商。

2005年，新加坡众达公司在江苏常熟沿江经济开发区建立了独资工厂—常熟众达工程机械有限公司。

常熟众达工程机械有限公司位于江苏常熟经济开发区沿江工业园出口加工區，生产各种规格和吨位的码头港口集装箱运输吊具，产品主要销往亚太、中东和欧美地区。

集装箱吊具（见图1）是码头港口机械进行集装箱装卸作业的重要搬运设备，此吊具设备的安全性是确保码头进行安全作业的重要保障。

集装箱吊具的主要结构由以下几大部分组成：（1）集装箱吊具的箱梁结构（吊具的主体结构）；（2）集装箱吊具的伸缩梁（臂）结构（以便满足吊运不同尺寸的集装箱箱柜）；（3）电气控制和液压系统动力装卸；（4）驱动伸缩梁（臂）伸缩的牵引装置；（5）同集装箱柜连接的旋锁机构；（6）其他相关的附属设施机构。

图1集装箱的主体结构是由以钢板为原材料，通过对钢板切割、冷弯曲成形、然后采用先进焊接工艺进行组装而成的钢结构设备。

由于吊具的结构特点，此产品的好多结构型零件都是钢板的弯曲成形件，为了保证这些冷弯曲零件的板材下料时的准确性，非常有必要对这些冷弯曲件展开尺寸的计算进行科学的研究和分析，以便满足生产的需要，降低生产成本，充分提高材料的合理利用率。

辊弯成型技术板金属的成型折弯成型（a ）依靠单个模具两步成型（b ）折弯机上的分布成型= 全部直线段长度+ 全部圆弧段长度圆弧段长度指各圆弧的中性线长度wi ziB b b =+∑∑弹性范围永久变形范围理论上弯角成型应力-应变分布最大应变（拉伸）应力层实际外层纤维实际外层纤维中性轴-理论上中性轴-实际上最大的应变（压缩）实际应力分布应力层实际弯角应力-应变分布屈服应变以截面惯性主轴为坐标方位成型无盲角，全部实弯成型；成型对称性好，型材扭转小；成型道次少，轧辊直径小，经济性好。

盲角盲角☐☐1区：接触段；2区：非接触变形段；3区：不变形阶段；4区：弹性回复段。

实际变形不同于理论变形材料实验、屈服极限、抗拉极限和延伸率通过绘制应力-应变图可以清楚地知道屈服极限、抗拉强度的大小试验过程中的应力应变图无载荷颈缩开始前后断裂无载荷应变应力最大载荷断裂永久的弹性的L 1应力下的总变形（应变）应力材料3#材料2#材料1#应变不同材料的应力应变图1#为低强度高延伸率的材料2#为高强度低延伸率的材料3#为强度更高延伸率更低的材料由应力-应变估计成型性—应变示意图表明，材料的屈服极限和抗拉极限相差越大，材料的延伸率越高，金属的成形性越好。

能和轧制方向上的性能不同。

抗拉强度拉伸由于轧制方向不同金属的力学性能可能发生变化轧制方向轧制方向由（a）和（b）可以看出，带材后续成型时，弯曲方向的选择需要考虑原始的轧制方向；（c）为弯曲线与轧制方向平行时产品的缺陷。

屈服点冷压下量铍铜1010碳钢1350 铝不同金属典型的冷作硬化率应力冷作硬化屈服点110.000psi 抗拉强度120.000psi 伸长率1%相同钢的退火屈服点27.000psi 抗拉强度36.000psi 伸长率1%相同材料冷作硬化和退火后应力-应变图应力应变冷作硬化屈服点110.000psi抗拉强度120.000psi 伸长率1%相同钢的退火屈服点27.000psi 抗拉强度36.000psi 伸长率1%上述数学估算的根据是成型边以光滑的螺旋线运动，考虑了腿高、道次数、道次间距对成型过程应变的影响。

1. 钢材冷弯性能：是指钢材在常温下承受一定弯曲程度而不破裂的能力。

2. 成型道次数：3. 空弯：仅有上辊或下辊进行的弯曲，它对断面尺寸精度有很大的影响，成型工作断面的取向应尽可能避免空弯。

4. 变形区长度：连续式冷弯成型机从第一架水平辊中心至最后一架水平辊中心的距离。

5. 冷弯效应：冷弯型钢的断面转角部分材料由于弯曲塑性变形出现冷作硬化，即强度提高，塑性下降，这种现象称为冷弯效应。

1. 成型道次数过少，冷弯型材易产生尺寸超差和扭曲，成型道次数太多则增加工具成本。

2. 表面带有涂层的带坯需较多的成型道次以保证表面的光滑程度。

3. 理想情况下应从断面中心向两边逐渐弯曲，这样可以使弯曲成型部分不会进一步受到变形。

4. 冷弯成型轧机的能耗一部分用于工件的弯曲变形，一部分用于克服辊子与工件之间的摩擦阻力及辊子轴承摩擦阻力，一部分用于克服传动阻力。

5. 冷弯成型工艺可分为四种：单张成型工艺、成卷成型工艺、连续成形工艺和组合成形工艺。

每种工艺分为成形前坯料准备阶段、成形加工和型材精整三个阶段。

6．非合金化的热镀锌钢板，在原板和镀层间生成了铁-锌合金过渡层，因此镀层不易脱落。

7. 冷弯成型力包括弯曲成形力与模具压紧力两部分。

1. 什么是冷弯成型？2. 简述冷弯的变形特点。

3. 我国冷弯型钢产品按断面形状分为哪几种？各有何特点？4. 辊式成形机组的成形速度范围是多少？影响最佳成形速度的因素有哪些？5. 已知普碳钢的极限延伸率δs=25%=0.25，板厚S=6，计算其最小弯曲半径。

R min= S(1- 1 ) =6(1- 1 ) = 9 2 δs 2 0.256. 冷弯型钢具有哪些特点？分析现代辊式冷弯成型工艺技术发展的主要特征。

冷弯成型知识1、冷弯型钢的变形特点——金属在冷态下弯曲变形，变形前后板带的厚度不变；成型后各部中性线的展开长度等于原板带宽度；成过程中不可避免的伴随着弹性变形；弯曲的各部分存在着加工硬化现象2、弯曲变形条件轧件弯曲变形时，其截面存在着中性线，中性线以上和以下部分，分别存在着压应力和拉应力。

离中性线越远，应力值越大，当其超过金属的σb值时，则该处产生更断裂。

由此可见，冷弯变形的必要条件——使弯曲截面上的最大正应力σmax满足条件：σs ≤σmax ≤σbσmax的大小取决于轧件的厚度、单道次弯曲成度。

弯曲时曲率半径越小，则弯曲程度越大；轧件越厚，在曲率半径相同的情况下，轧件上下边部产生的弯曲正应力愈大因此，为易于冷弯，应使σs降低，如采用σs较低的钢种，或冷弯成型前进行退火。

为防止弯曲时产生裂纹，必须控制各道次轧件的弯曲程度使σmax ≤σb3、中性线的求法中性线的位置取决于弯曲半径的大小和坯料厚度（如图5-8）若弯曲时轧件内侧边曲率半径为r 坯料厚度为h 则中性线曲率半径为ρ= R + xh x——经验系数（可查表）中性线曲率半径求出后，即可求出中性线长度。

L= L1 + L3 + Lρ复杂断面时可按分段叠加法计算4、孔型设计（略）5、变形区长度变形区长度——连续式辊式成型机从第一架水平辊中心至机组末架水平辊中心线的距离称为变形区长度确定变形区长度的原则——保证带钢边缘在成型过程中不产生塑性变形，以防止边缘鼓包、波浪等缺陷的产生由此确定最小变形区长度对于简单形状角钢，成型时保持带钢边缘不产生塑性变形的临界升起角α约为1°—1°25｀由此可得变形区长度为因此，原则上说，弯曲角度越大，加工所需的变形区长度越大（弯曲道次越多，机架数越多），6、成型速度辊式成型机组的成型速度为0.5—250 m/min常用25--30 m/min。

铁柜板冷弯设备轧辊的设计与制造设计说明书编号潍坊学院毕业设计技术报告课题名称：铁柜板冷弯设备轧辊的设计与制造学生姓名：朱福祥学号：专业：机械设计制造及其自动化班级：2021级专升本2班指导教师：杜国臣2021 年05月摘要冷弯成型是通过顺序配置的多道次成型轧辊，把卷材、带材等金属板带不断地进行横向弯曲，以制成特定断面的型材。

逐渐的，它成为一种节材、节能、高效的金属板料成型新工艺、新技术。

近几年，冷弯型材产品作为重要的结构件在建筑、汽车制造、电子工业及机械制造业等许多领域得到了广泛的应用，其产品从普通的导轨、门窗等结构件到一些为特殊用途而制造的专用型材，类型极其广泛。

进入21世纪以来，CAD/CAM的应用，使得人机一体化设计理念得以形成，人工整合计算与计算机辅助设计相结合。

针对潍坊华孚机械提出铁柜板冷弯设备轧辊的设计制造的课题；从工程实际出发，本文依据铁柜板截面参数，对冷弯设备中的成型道次、带坯宽度进行计算，应用COPRA2005软件进行辊花图的分析与生成，并且对轧辊各参数予以确定。

依据轧辊的设计参数，制订出典型轧辊的加工工艺过程卡片和与其相对应的工序卡片，完成了轧辊的数控程序的编写，到达了轧辊从设计到生产加工的初衷。

关键字：冷弯成型轧辊设计COPRA2005软件工艺设计ABSTRACTRoll forming is configured by the sequential multi-pass roll forming, sheet, strip metal plate with constant lateral bending, and it made a specific section of the profile.It is a sheet mental which is of material-saving,energy-saving and high- efficient forming a new process and new technology. In recent years, as an important structural components ,cold-formedprofiles products has been widely used in the construction, automobile manufacturing, shipbuilding, electronics industry and machinery manufacturing industry and many other fields , and from the common rail, doors, windows and other structural parts to special profiles manufactured for special purposes, its type is of extremely broad.Since entering the 21st century, the application of CAD / CAM makes man-machine integration design concept can be formed, combining artificial integration of calculation and computer aided design. Hua Fu Machineryin Weifang. of steel plate cold bending roller equipment design and manufacture of subject; from the view of engineering practice, according to steel plate section parameters, for cold forming equipment of molding, with blank width calculation and application COPRA2005 software for roller diagram analysis and generation of and the parameters of the roll to be determined. According to the design parameters of roll, formulate typical roll machining process card and its corresponding process card, completed the roll of NC program written to roll from design to production and processing of the original intention. Keywords:roll forming; roll design; COPRA2005 software; process design目录摘要IABSTRACTII第1章绪论1冷弯成型技术及其开展1冷弯成型技术1冷弯成型技术国内外开展1本课题研究的目的和意义3本课题研究的主要内容及实现方法4第2章铁柜板冷弯轧辊设计分析5影响轧辊设计的因素5材料对轧辊设计的影响5冷弯成型轧机对轧辊设计的影响5生产中的弯曲方法对轧辊设计的影响5 影响轧辊设计的变量分析62.3 本章小结7第3章铁柜板冷弯设备轧辊设计8成型道次的设计9成型道次数的影响因素9铁柜板加工的成型道次数的计算93.2 带坯宽度的计算11辊花图的设计113.3.1 COPRA2005软件的功能及应用123.3.2 道次截面参数确实定133.3.3 辊花图确实定153.4 辊型参数的设计213.4.1 轧辊宽度确实定213.4.2 轧辊直径确实定213.4.3 轧辊弯曲圆角确实定223.4.4 轧辊间释放间隙确实定223.5 成型辊的材料及热处理233.5.1 GCr15轴承钢及其特性233.5.1 GCr15轴承钢热处理工艺233.6 本章小结24第4章典型轧辊的加工工艺25轧辊成型工艺过程设计254.1.1 轧辊成型工艺过程分析254.1.2 轧辊成型工艺过程卡片编写26轧辊加工工序设计264.2.1 轧辊加工工序分析264.2.2 轧辊加工工序卡片编写294.3 CNC精加工轧辊294.4 本章小结30第5章研究总结与展望31参考文献32附录135致谢43第1章绪论1.1冷弯成型技术及其开展冷弯成型技术辊式冷弯成型，即在一排串联的成型轧机上〔图 1.1〕，连续通过金属板和金属板带，顺次使其弯曲，将平板加工成所需的截面形状的塑性加工法。

doi:10.3969/j.issn.1005-2550.2024.02.011 收稿日期：2023-12-26 U型钢冷弯成形过程的有限元仿真寇长海1，高世阳2，杨树宝3，许淑芹2（1.昌邑市农业农村局发展服务中心，潍坊261300；2.山东浩信股份有限公司， 潍坊261300；3.安徽工业大学机械工程学院，马鞍山243032）摘　要：为了提高U型钢的抗扭性能和承载能力，改善外弯角的曲率厚度分布均匀性，并减少尖点在圆角部位的出现，本文使用软件模拟板带连续冷弯成形过程，以揭示U 型钢的应力和应变的分布规律。

首先，在传统设计方法的基础上进行了成型工艺参数和轧辊的设计，确定了成型道次和每次弯曲的角度；然后，利用有限元软件MSC.Marc，构建了冷弯成型仿真模型，并进行了仿真计算。

仿真结果表明：在冷弯过程中，等效应力及等效应变分布呈现弯角处大，立板处次之，而底板处最小的特点，各道次间应力及应变的大小变化较均匀，成型力分布也比较合理。

关键词：冷弯；有限元模拟；变形；成型力中图分类号：TH124　文献标志码：A 文章编号：1005-2550（2024）02-0064-06Finite Element Simulation on the Cold Bending Process of U-shapedSteelKOU Chang-hai1, GAO Shi-yang2, YANG Shu-bao3, XU Shu-qin2(1.Changyi Agriculture and Rural Bureau Development Service Center., Weifang 261300,China; 2. Shandong Haoxin Co., Ltd., Weifang 261300, China; 3.School of Mechanical Engineering, Anhui University of T echnology., Maanshan 243032, China)Abstract: In order to improve the torsional performance and support bearing capacity of U-shaped steel, improve the uniformity of bending angle thickness distribution, andreduce the occurrence of sharp points in the rounded corners, software is applied to simulatethe continuous cold bending process of plate and strip, revealing the distribution law ofstress and strain of U-shaped steel. Firstly, Based on traditional design methods, the formingprocess parameters and rolling rolls were designed to determine the number of formingpasses and each bending angle. Then, with the help of the finite element software MSC.Marc, a cold forming simulation model was established and calculated. The calculationresults show that in the cold bending process, the equivalent force and equivalent effectdistribution on the workpiece are characterized by large forming angles, followed by verticalplates and smallest bottom plates, and the magnitude changes of stress and strain betweenpasses are more uniform, and the forming force distribution is also reasonable.Key Words: Cold Bending; Finite Element Simulation; Deformation642024年第2期65引 言冷弯型钢作为一种价格比较实惠的断面型材，因其均匀的断面形状、较好的产品质量、制造过程消耗的能源较少和效益较高等优点[1,2]，而被广泛采用。

冷弯成型轧辊角度计算公式冷弯成型是一种常见的金属加工方法，通过轧辊对金属板材进行弯曲成型，可以制作出各种形状的金属构件，广泛应用于船舶、桥梁、建筑等领域。

在冷弯成型过程中，轧辊的角度是一个重要的参数，它直接影响到成型后的产品质量和形状。

因此，正确计算轧辊角度是非常重要的。

一般来说，冷弯成型轧辊的角度计算公式可以根据成型要求和材料特性来确定。

下面我们就来介绍一些常见的冷弯成型轧辊角度计算公式。

1. 简单弯曲成型的轧辊角度计算公式。

在进行简单的弯曲成型时，可以使用以下的轧辊角度计算公式：Θ=180-((180-α)/2-φ)。

其中，Θ为轧辊的实际角度，α为成型后工件的角度，φ为轧辊的弯曲变形角度。

这个公式适用于一些简单的弯曲成型，可以帮助我们快速计算出轧辊的角度，从而进行成型操作。

2. 复杂弯曲成型的轧辊角度计算公式。

在进行复杂的弯曲成型时，轧辊的角度计算就会更加复杂。

一般来说，可以使用以下的轧辊角度计算公式：Θ=180-((180-α)/2-φ-δ)。

其中，Θ为轧辊的实际角度，α为成型后工件的角度，φ为轧辊的弯曲变形角度，δ为材料的弹性回弹角度。

这个公式考虑了材料的弹性回弹，能够更准确地计算出轧辊的角度，从而保证成型后的产品质量。

3. 不同材料的轧辊角度计算公式。

不同的材料在冷弯成型时，其弯曲变形角度和弹性回弹角度也会有所不同，因此需要针对不同材料使用不同的轧辊角度计算公式。

一般来说，可以使用以下的轧辊角度计算公式：Θ=180-((180-α)/2-φ-δ-ε)。

其中，Θ为轧辊的实际角度，α为成型后工件的角度，φ为轧辊的弯曲变形角度，δ为材料的弹性回弹角度，ε为材料的塑性回弹角度。

这个公式考虑了材料的塑性回弹，能够更全面地计算出轧辊的角度，从而更好地满足不同材料的成型要求。

在实际应用中，我们可以根据具体的成型要求和材料特性选择合适的轧辊角度计算公式，从而确保成型后的产品质量和形状。

同时，还需要结合实际操作经验和试验数据进行调整，以达到最佳的成型效果。

冷弯塑性精密成型有限元计算
冷弯型钢单位的断面性能比热轧型钢产品的性能优异，并且具有很高的表面光洁度和尺寸精度。

近些年来，冷弯型钢作为在建筑、汽车制造、船舶制造、电子工业及机械制造业等许多领域的重要结构件得到了广泛的应用。

其产品从普通的导轨和门窗等结构件到一些专用型材，型钢截面类型很多。

但目前国内的冷弯型钢产品的开发主要是在经验的基础上进行大量的试制，不仅生产效率，而且造成大量的材料和能源的浪费。

论文采用Abaqus软件对常见的Q235碳钢立柱板的冷弯成型进行有限元模拟。

计算结果表明，计算得到的生产工艺参数与实际生产工艺很吻合。

由此可知，有限元模拟方法是模拟冷弯成型的有效方法。

随后，针对某种槽钢型材，用冷弯成型理论的方法设计出一套完整的辊型，并采用有限元模拟方法计算了成型过程。

通过对板料厚度、轧辊间距、辊速差和成型道次数的模拟计算，选择一个最优的生产工艺。

通过计算发现，板料厚度发生变化时，厚度越大板料边部稳定性越好，不易发生边浪等缺陷；辊距的增大有利于板料的成型，但无明显效果，辊距增大导致生产线加长，增加了生产成本，在满足成型的条件下，辊距选择合适即可；辊速差选取0.1m/s时，冷弯成型趋于最优状态；当成型道次偏少即各道次的弯曲角度过大时，整体模型会变形较严重，造成很大的回弹。

在优化以上各参数的基础上，通过模拟计算获得的槽钢截面尺寸在工程误差范围内与设计值吻合。

因此，利用冷弯成型有限元模拟方法，能够缩短产品开发的周期、提高生产效率，生产出尺寸精度较高的型钢产品。

冷弯成型工艺分析及问题摘要：经济科学的快速发展，越来越多外形美观并且经济实惠的冷弯型钢产品出现在了我们的生产以及日常生活中，它的安装便捷受到了使用者的广泛应用，经济的提高，让人们对于冷弯型钢产品有了更多的需求，因此，冷弯成型工艺技术有了突破的发展，本文从冷弯成型理论、冷弯成型的定义以及特点和它的加工工艺以及在加工时出现的问题和解决措施做出了深入的探讨分析，以供相关人员参考学习。

关键词：冷弯成型；工艺分析；问题前言冷弯型钢它的节能环保效果良好，它用了最少的钢材去满足了指定载荷要求，这样就不用再依靠增加板材的使用量或者提升材料的力学性能才能满足载荷要求，它是一种通过改变型钢产品的截面形状去进一步提升钢的力学性能，从而满足载荷的要求。

一、冷弯成型理论冷弯的成型过程十分复杂，并且在它成型的过程中会有很多因素影响着它，因此，目前还没有精确的方法去分析整个过程，当前用到最多的成型理论分析方法有，简化分析法、能量法和运动学法以及数值算法，下文对此进行了详细的描述。

1.1简化分析法与运动学法简化分析法主要考虑的是横向弯曲变形以及纵向弯曲变形，分析的横向弯曲变形应用的是弹塑性理论和纯弯曲理论去进行详细的分析，而纵向变形分析是将板材跟弹塑性薄壳进行比较分析。

这两种方法是最先研究冷弯成型的方法，但是科技的快速进步，使得冷弯成型钢的产品在不断的变化，因此，这两种方法已经不能成为冷弯成型长远发展的方向。

1.2能量法该方法首先是计算材料的变形功，随后在使用最小能量法去分析出相关量，它是一种科学的计算方法，可是在仿真中因为受到了能量方程构造的直接影响，最终致使它在实际应用时受到了很大的阻碍。

1.3数值算法数值算法有两种，分别是有限元法和有限条法。

最成熟的就是有限元法，它应用的主要方法有两种，有限元法和弹塑性有限元法，弹塑性有限元法主要利用的是刚塑性材料的变分原理和虚功原理，它不用考虑到材料的弹性变形。

它的基础理论是一看有限变形弹塑性理论和有限弹塑性变分原理的离散化理论。

冷弯变形的实例研究摘要：冷弯技术由20世纪开发以来，得到较为广泛的应用，但是由于冷弯成型本身具有独特的性能和规律，未能被人们完全掌握，所以至今冷弯成型技术还未能形成规范的科学技术，技术人员在实际生产过程中，也是不断探索、试错，总结经验。

本文主要就本人在实践工作上,，对一款断面冷弯成型的研究以及探讨。

关键词：GDF共板法兰道次弯角分配轧辊空弯缺陷调整一、TTGDF共板法兰成型机截面分析图（1）是GDF共板法兰断面横截面图，材料为0.5-1.2mm的镀锌板.首先来分析一下这个截面：1、L是任意尺寸且这个尺寸比较大。

2、不规则不对称3、封闭截面针对这些特点，首先确立断面的展开成型的基准面，合理制定展开成型的基准面是能否顺利成型的关键，因为相对一些非对称比较复杂的截面，合理确定基准面，可以减少成型的盲角的道次，或是减小盲角的数值，同时也尽量保证了成型时受力相对的对称性.在图（1）中，因为L尺寸比较大这个特性，且要便于工人操作等因素，决定了这个截面只能像图（2）那样平放。

图（1）.二、确定成型道次设计的第二步就是要确定轧辊的成型道次。

但是，道次的确定也是最为困难的，它需要确定每一步的冷弯型变角度，计算每一步变形是否合理，而且选择轧辊的大小，轧辊之间的距离，都与道次的选择，有着重大的关系，只有综合以上的因素，才能确定合理的成型道次.其实，到目前为止，冷弯技术还没有一本真正的教科书，因为有的复杂不对称横图（2）截面，在力学形变过程中，存在许多不确定的因素，导致设计者往往不能依据某些力学公式或某些计算软件去分析它的形变。

在日本，一些科学技术工作者曾总结出部分横截面成型道次的计算公式，但这些也公式也仅仅是限于比较简单的实弯、对称截面。

但即使这样，这些计算出来的数据，也只能作为参考值，它和实际还是有出入的。

因为国内起步比较慢，对这方面的研究还是比较少的，目前还没有形成什么技术文献，也只是限于一些企业的技术人员的经验。

轧制道次计算公式根据轧制道次的公式计算：n=lgμ∑、lgμc=(lgF0-lgFn)、lgμc；n=(lg32400-lg3600)、lg1、25=9。

847，取10（道次）。

其中F0、Fn分别为坯料与成品的断面面积；平均延伸系数取1、25。

确定最后边长为60mm。

2、4孔型设计计算孔型系统由一对箱型孔型、两对六角，方孔型、一对椭圆，方孔型系统组成。

粗轧总延伸系数为：μ∑=32400、3600=9；因此各对的延伸系数为：μ∑2=1、44；μ∑4=1、96；μ∑6=1、96；μ∑8=1、6129（1、27）。

确定各方形断面尺寸：a2=180、1、2=150mm；a4=150、1、4=107mm；a6=107、1、4=76mm；a8=76、1、27=60mm；确定各中间扁轧件断面尺寸：第一孔型（矩形箱型）。

扎件在第一孔和第二孔中的宽展系数取βz=0。

3；βa=0。

25；设矩形扎件高h1=140mm，则：b1=a0+(a0-h1)βz=180+(180-140)0。

3=192mm；验算扎件在第二孔（方形箱型孔）的充满情况：b2=h1+(b1-a2)βa=140+(192-150)0。

25=150。

5mm；扎件在第二孔宽度为150。

5mm，与需要得到的150mm相差很小，所以设定h1=140mm是合适的。

第三孔型（六角孔型）。

取βl=0。

7；βf=0。

6。

设h3=120mm，则扎件在第三孔轧后的扎件宽度为：b3=a2+(a2-h3)βl=150+(150-120)0。

7=171mm验算在第四孔的充满度：计算第四孔（对角方孔）尺寸，设R=13mm；=8mm，则：h4’=1、4a4=1、4107=149。

8mm；扎件在第四孔的实际宽度为：第五孔（六角孔型）。

取βl=0。

7；βf=0。

5。

设h5=85mm，则在第五孔的扎件宽度为：b5=a4+(a4-h5)βl=107+(107-85)0。

7=122、4mm；验算在第六孔的充满度：计算第六孔（对角孔）尺寸，设R=12mm；=8mm，则：h6’=1、4a6=1、476=106。

冷墩成型用料长度计算公式冷墩成型是一种常用的建筑工程施工方法，用于制作混凝土柱或墩。

在进行冷墩成型时，需要准确计算所需的用料长度，以确保施工质量和节约材料成本。

本文将介绍冷墩成型用料长度计算公式，并对其应用进行详细说明。

首先，我们需要了解冷墩成型的基本原理。

冷墩成型是通过模板将混凝土浇筑成柱状或墩状的结构，然后在模板内进行冷却，使混凝土快速凝固并获得一定的强度。

这种施工方法可以提高混凝土的密实性和强度，适用于需要大量混凝土柱或墩的工程项目。

在进行冷墩成型时，需要计算所需的混凝土用料长度。

这个长度计算公式可以帮助工程师和施工人员准确地确定所需的混凝土用料数量，从而避免浪费和节约成本。

冷墩成型用料长度计算公式如下：L = (A + B + C) + D。

其中，L为所需的混凝土用料长度，A为冷墩的高度，B为冷墩的直径或宽度，C为冷墩的厚度，D为预留的浇筑余量。

在这个公式中，A、B、C和D都是需要根据具体工程项目进行测量和计算的参数。

下面将对这些参数进行详细说明：1. 冷墩的高度（A），冷墩的高度是指从基础到冷墩顶部的垂直距离。

在实际测量中，可以使用测量仪器或测量杆进行准确测量。

2. 冷墩的直径或宽度（B），冷墩的直径或宽度是指冷墩横截面的直径或宽度。

在实际测量中，可以使用卷尺或测量仪器进行准确测量。

3. 冷墩的厚度（C），冷墩的厚度是指冷墩横截面的厚度。

在实际测量中，可以使用卷尺或测量仪器进行准确测量。

4. 预留的浇筑余量（D），预留的浇筑余量是指为了确保混凝土充实和密实而预留的额外长度。

通常情况下，预留的浇筑余量为冷墩高度的10%至15%。

通过以上公式和参数的计算，可以准确地确定冷墩成型所需的混凝土用料长度。

在实际施工中，工程师和施工人员可以根据这个计算结果进行混凝土用料的采购和调配，从而确保施工质量和节约成本。

除了计算混凝土用料长度外，还需要注意以下几点：1. 在进行冷墩成型时，需要选择质量可靠的混凝土材料，并严格按照施工规范和要求进行施工，以确保冷墩的强度和稳定性。

公式1.①外六角对边(S)求对角e=1.13s 即对边×1.13②内六角对边(s)求对角e=1.14s 即对边×1.14(系数)③外六角对边(s)求对角(D)的头部用料直径,应按(6.2公式)六方对边(s面)求圆(D)直径并适量加大其偏移中心值即D≥1.1547s偏移中心量只能估算2.圆内接四方形的计算公式:①圆(D)求四方形对边(S面)S=0.7071D 即直径×0.7071②四方对边(S面)求圆(D)D =1.414S 即对边×1.4143.冷镦工序的四方对边与对角的计算公式①外四方对边(S)求对角e=1.4s 即对边(s)×1.4参数②内四方对边(s)求对角e=1.45s 即对边(s)×1.45系数4.六方体体积的计算公式s20.866×H/m/k 即对边×对边×0.866×高或厚度5.圆台(圆锥)体的体积计算公式0.262H(D2+d2+D×d)即0.262×高度×(大头直径×大头直径+小头直径×小头直径+大头直径×小头直径)6.球缺体(例如半圆头)的体积计算公式 3.1416h2(R-h/3) 即3.1416×高度×高度×(半径－高度÷3)7.内螺纹用丝锥的加工尺寸计算(1).丝锥大径D0的计算公式 D0=D＋(0.866025P/8)×(0.5~1.3)即丝锥大径螺纹基本尺寸+0.866025螺距÷8×0.5至1.3注:0.5至1.3的多少选择应根据螺距的大小来确认,螺距值越大则应采用小一点系数,反之,螺距值越小而相应采用大一点系数(2).丝锥中径(D2)的计算公式: D2=(3×0.866025P)/8即丝锥中径=3×0.866025×螺距÷8(3).丝锥小径(D1)的计算公式: D1=(5×0.866025P)/8即丝锥小径=5×0.866025×螺距÷88.各种形状冷镦成型用料长度计算已知:圆的体积公式是直径×直径×0.7854×长度或半径×半径×3.1416×长度即d2×0.7854×L或R2×3.1416×L计算时将需要用料的体积X÷直径÷直径÷0.7854或X÷半径÷半径÷3.1416即为投料的长度列式=X/(3.1416R2)或X/0.7854d2式中的X表示需要用料体积数值L表示实际投料的长度数值R/d表示实际投料的半径或直径9.滚齿轮机滚齿轮的挂轮计算a. 滚齿轮主轴定数24b. 滚齿轮挂轮计算是按照将数据分解即同时扩大或缩小其等分不变来实现的B1和b2示意图为复合变速,b3和b4示意图为直接变速c. 主轴参数24的分解c1直接分解可为2×12=24;3×8=24;4×6=24c2扩大倍数后分解:如扩大5倍24×5=120那么120就可分解为20×6;3×40;4×30;6×20如扩大8倍24×8=192那么192就分解为2×91;91×2;48×4;4×48;3×64;64×3;8×24;24×8;32×6;6×32在扩大倍数时应将加工零件的齿数同时扩大到直至以便于分解为止;d. 演算事例分解d.1设加工零件为15齿时的计算列式:24/15同时扩大10倍后240/150;分解同时清除公倍数3得(3×80)/(3×50)=80/50此时可采用b.4示意图在中间装一任意介轮即在①处装80齿数齿轮②处装50齿数齿轮d.2设加工零件为77齿时的计算列式:24/77同时扩大90倍后2160/6930;分解(40×54)/(70/99)此时可采用b.1示意图的装配齿轮,考虑到齿轮时的装配方便,1和3数可任意调换,2 和4也可任意调换但1与2或4及3与2或4位置不适调换反之4与1或3及2与1或3同不能调换d.3设加工零件为32齿时的计算列式: 24/32 同时扩大5倍后120/160;分解为（4×30）/（4×40）同时清除公倍数4后得30/40此时可采用b.3示意图在中间装任意介轮即在①处装30齿轮②处装40齿轮数齿轮d.4设加工零件为13齿时的计算列式: 24/13同时扩大100倍后2400/1300;分解力(30×80)/(20×65)此时可采用b.2示意图进行装配,注:为什么2400时分解为30×80也可分解40×60,此时应看装配后齿轮的互相吻合而定,只要好吻合即可,本齿轮齿数也可将2400分解为20×120即可同6.4的示意图装配,冷镦工作中的一些常用公式。

公式1.①外六角对边(S)求对角e=1.13s 即对边×1.13②内六角对边(s)求对角e=1.14s 即对边×1.14(系数)③外六角对边(s)求对角(D)的头部用料直径,应按(6.2公式)六方对边(s面)求圆(D)直径并适量加大其偏移中心值即D≥1.1547s偏移中心量只能估算2.圆内接四方形的计算公式:①圆(D)求四方形对边(S面)S=0.7071D 即直径×0.7071②四方对边(S面)求圆(D)D =1.414S 即对边×1.4143.冷镦工序的四方对边与对角的计算公式①外四方对边(S)求对角e=1.4s 即对边(s)×1.4参数②内四方对边(s)求对角e=1.45s 即对边(s)×1.45系数4.六方体体积的计算公式s20.866×H/m/k 即对边×对边×0.866×高或厚度5.圆台(圆锥)体的体积计算公式0.262H(D2+d2+D×d)即0.262×高度×(大头直径×大头直径+小头直径×小头直径+大头直径×小头直径)6.球缺体(例如半圆头)的体积计算公式 3.1416h2(R-h/3) 即3.1416×高度×高度×(半径－高度÷3)7.内螺纹用丝锥的加工尺寸计算(1).丝锥大径D0的计算公式 D0=D＋(0.866025P/8)×(0.5~1.3)即丝锥大径螺纹基本尺寸+0.866025螺距÷8×0.5至1.3注:0.5至1.3的多少选择应根据螺距的大小来确认,螺距值越大则应采用小一点系数,反之,螺距值越小而相应采用大一点系数(2).丝锥中径(D2)的计算公式: D2=(3×0.866025P)/8即丝锥中径=3×0.866025×螺距÷8(3).丝锥小径(D1)的计算公式: D1=(5×0.866025P)/8即丝锥小径=5×0.866025×螺距÷88.各种形状冷镦成型用料长度计算已知:圆的体积公式是直径×直径×0.7854×长度或半径×半径×3.1416×长度即d2×0.7854×L或 R2×3.1416×L计算时将需要用料的体积X÷直径÷直径÷0.7854或X÷半径÷半径÷3.1416即为投料的长度列式=X/(3.1416R2)或X/0.7854d2式中的X表示需要用料体积数值L表示实际投料的长度数值R/d表示实际投料的半径或直径9.滚齿轮机滚齿轮的挂轮计算a. 滚齿轮主轴定数24b. 滚齿轮挂轮计算是按照将数据分解即同时扩大或缩小其等分不变来实现的B1和b2示意图为复合变速,b3和b4示意图为直接变速c. 主轴参数24的分解c1直接分解可为2×12=24; 3×8=24; 4×6=24c2扩大倍数后分解:如扩大5倍24×5=120那么120就可分解为20×6; 3×40; 4×30; 6×20 如扩大8倍24×8=192那么192就分解为2×91; 91×2; 48×4; 4×48; 3×64; 64×3;8×24; 24×8; 32×6; 6×32在扩大倍数时应将加工零件的齿数同时扩大到直至以便于分解为止;d. 演算事例分解d.1设加工零件为15齿时的计算列式:24/15同时扩大10倍后240/150;分解同时清除公倍数3得(3×80)/(3×50)=80/50此时可采用b.4示意图在中间装一任意介轮即在①处装80齿数齿轮②处装50齿数齿轮d.2设加工零件为77齿时的计算列式:24/77同时扩大90倍后2160/6930;分解(40×54)/(70/99)此时可采用b.1示意图的装配齿轮,考虑到齿轮时的装配方便,1和3数可任意调换,2 和4也可任意调换但1与2或4及3与2或4位置不适调换反之4与1或3及2与1或3同不能调换d.3设加工零件为32齿时的计算列式: 24/32 同时扩大5倍后120/160;分解为（4×30）/（4×40）同时清除公倍数4后得30/40此时可采用b.3示意图在中间装任意介轮即在①处装30齿轮②处装40齿轮数齿轮d.4设加工零件为13齿时的计算列式: 24/13同时扩大100倍后2400/1300;分解力(30×80)/(20×65)此时可采用b.2示意图进行装配,注:为什么2400时分解为30×80也可分解40×60,此时应看装配后齿轮的互相吻合而定,只要好吻合即可,本齿轮齿数也可将2400分解为20×120即可同6.4的示意图装配,。