13米后张法预应力简支空心板通用图计算书(建筑助手)

公路桥梁空心板设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板桥上部结构计算（路基宽度12m，跨径13m，交角0°）设计计算人：复核核对人：单位审核人：项目负责人：编制单位：编制时间：二○一五年八月目录一、设计资料 (1)1.主要技术指标 (1)2.计算依据 (1)3.所用材料及指标 (1)二、结构形式及尺寸的选定 (2)三、计算要点 (3)1.主要设计参数 (3)2.作用类别和作用效应组合 (3)3.施工方案 (4)4.程序计算要点 (4)四、桥梁模型的建立 (4)1.空心板截面的整体化 (4)2.横向荷载分布系数的计算 (5)2.冲击系数计算 (6)3.空心板有限元模型的建立 (6)五、持久状况承载能力极限状态计算 (7)1.正截面抗弯承载力验算 (7)2.斜截面抗剪承载力验算 (8)六、持久状况正常使用极限状态计算 (8)1.正截面抗裂验算 (8)2.斜截面抗裂性验算 (9)3.挠度验算 (9)七、短暂状况和持久状况构件的应力计算 (10)1.短暂状况构件的应力验算 (10)2.持久状况预应力混凝土构件的应力验算 (11)一、设计资料1.主要技术指标桥梁主要的技术指标汇总后，详见表1：表1 桥梁主要技术指标2.计算依据（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2014；（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003；（6）《公路交通安全设施设计技术规范》JTG D81-2006；（7）《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2003；（8）《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-2006。

3.所用材料及指标上部空心板混凝土采用C50，桥面整体化层混凝土采用C50（厚度15cm），普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，预应力钢束采用低松弛高强度钢绞线，主要材料力学指标见表2。

13米空心板梁张拉计算书一、材料规格13米空心梁设计张拉控制应力为132.17KN，预应力钢铰线直径φj=12.7，公称面积为98.71mm2，钢铰线标准强度为Ry b=1860MPａ。

钢铰线由上贵阳巨龙----预应力钢铰线有限公司提供。

二、张拉顺序张拉设备采用YCJ26型前卡式小型张拉机，对钢绞线进行逐根张拉。

张拉分三级，对称进行，其张拉和放张顺序见下表：12束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图4/28）13束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图6/25）13束钢铰线的放张顺序（中小桥空心板通用图6/25）放张时必须将空心板梁模型拆除后才能放张。

三、空心板梁张拉方案及各种参数注：1、上表中油表控制读数：依据昆明理工大学建筑工程学院试验中心2006年4月24日检定千斤顶、油表后所得出的参数: Y(KN)=-0.3422+0.202×X（Mpa）、张拉时，千斤顶按行程进行，达到超张拉应力时后锚固。

3、初应力为张拉应力的10％，张拉应力为控制应力的100％。

本次计算时，以单端预应力伸长值进行检算，钢绞线长度为29.5米,在活动横梁端进行张拉。

因预应力筋为直线Pp=P0预应力筋的理论伸长值：ΔL=(Pp×L)/(Ap×Lp)=(132.17×103×29500)/(98.71×195×103)＝202.56mm张拉程序为：逐根张拉持荷2min0 10%σcom60%σcom100%σcom锚固使用小千斤顶作伸长前起始标记测量实际伸长量四、实测伸长值钢束：ΔL实＝初应力到控制应力的伸长量-初读数实测伸长量+初读数理论伸长量-锚塞回缩量计算：复核：监理：山西远方路桥集团广砚高速公路第6合同段二00六年六月三日。

龙山县S260石牌至洗洛公路施工技术方案申报批复单承包单位：交通建设（集团）有限责任公司合同号：A113m空心板预应力拉计算说明书一、计算依据1、设计图纸=0.75*1860=1395Mpa。

锚下控制应力为 0.75fpk2、《公路桥涵施工技术规》JTG_T_F50-2011。

二、预应力拉双控1、预应力筋的拉控制应力要符合设计要求，即任何情况下不得超过设计规定的最大拉控制应力。

2、预应力筋采用应力控制方法拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以，否则应暂停拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续拉。

三、拉的材料、机具设备1、预应力材料采用武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖大土木建筑工程检测检验报告，其力学强度为：抗拉强度三1860Mpa,弹性模量为195.00Gpa,延伸率三3.5,符合要求。

2、拉设备及千斤顶：购买市惠科信息科技生产的预应力智能拉仪全套设备。

已委托建设工程检测技术标定。

千斤顶编号为15091 (150T),拉设备校准方程为Y=0.0344X+0.1779；另一千斤顶编号为15092 (150T),拉设备校准方程为 Y=0.0345X+0.1139。

四、拉程序本项目拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，拉程序为：低松弛力筋0f初应力f。

（持荷2min锚固）。

为保证在拉过程中的两端能同步进行，同时为便于拉过程中实际伸长率计算，拉过程分阶段进行，具体如下：0^1初应力f2初应力f。

（持荷2min锚固）。

1初应力宜为拉控制应力的10%, 2初应力为拉控制应力的20%。

五、拉顺序按设计图纸要求采用两端对称拉，拉顺序为：左N1f右N2f右N1f 左 N2。

六、钢绞线拉延伸量计算1、理论延伸量计算公式：A L=Pp*L/ApEp式中：Pp-预应力筋平均拉力（N）；直线筋取拉端拉力，曲线筋拉力计算用下面公式计算；L-预应力筋实际长度（mm）；Ap-预应力筋截面面积（mm2）；Ep-预应力筋的弹性模量（N/mm2） Mpa。

13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算1号孔道一、基础资料：极限抗拉强度R b y=1860MPa控制张拉力σcon=1300 MPa弹性模量Es=200Gpa（厂家数据均值）标称面积Ap=139mm2孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20二、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.156m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.7mm②BC段从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=1.309m钢绞线长度L BC=1.309m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ1=0.0436323rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KNP P=898.7 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 8.7mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P”=893.9KN钢绞线长度L CO=4.3955m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO= 29.9mm三、总理论伸长值1号孔道张拉到103%时总伸长值为△L=93mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取98mm。

2号孔道一、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.142m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.6mm②BC段P---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=2.199m钢绞线长度L BC=2.199m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ2=0.1570796rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP P=888 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 14.4mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P P = 888KN钢绞线长度L CO=3.535m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO=22.9 mm三、总理论伸长值2号孔道张拉到103%时伸长值为△L=89.8mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取95mm。

13米后张空心板梁钢绞线张拉伸长值计算1号孔道一、基础资料：极限抗拉强度R b y=1860MPa控制张拉力σcon=1300 MPa弹性模量Es=200Gpa（厂家数据均值）标称面积Ap=139mm2孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20二、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.156m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.7mm②BC段从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=1.309m钢绞线长度L BC=1.309m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ1=0.0436323rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KNP P=898.7 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 8.7mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P”=893.9KN钢绞线长度L CO=4.3955m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO= 29.9mm三、总理论伸长值1号孔道张拉到103%时总伸长值为△L=93mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取98mm。

2号孔道一、分段计算：①AB段预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN理论伸长值△L理= P P L/ ApEs钢绞线长度L AB=1.142m第一段张拉到103%时伸长值为△L AB= 7.6mm②BC段P---预应力筋张拉端的张拉力P=903.5KN从张拉端至计算截面的孔道长度X BC=2.199m钢绞线长度L BC=2.199m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和θ2=0.1570796rad理论伸长值△L理= P P L/ ApEsP P---预应力筋平均张拉力P（1-e-（kx+υθ））P P=kx+υθP P=888 KN第二段张拉到103%时伸长值为△L BC= 14.4mm③CO段2P P = P’+ P”理论伸长值△L理= P P L/ ApEs预应力筋张拉端的张拉力P P = 888KN钢绞线长度L CO=3.535m第三段张拉到103%时伸长值为△L CO=22.9 mm三、总理论伸长值2号孔道张拉到103%时伸长值为△L=89.8mm考虑锚固损失△a=5mm，△L取95mm。

跨径13米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径13米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。

设计荷载：公路—Ⅱ级。

计算跨径：12.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。

空心板采用C50级预应力混凝土。

预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。

边板设计配束为11根，中板设计配束为9根。

全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为49mm，中板为45mm。

二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。

2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.439，中板0.243；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。

不考虑桥面铺装参与结构受力。

3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。

4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。

5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。

三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0—毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0—毛截面惯性矩。

3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。

13米后张法预应力空心板施工方案一、工程概况本合同段有11座上部结构采用13米后张法预应力混凝土空心板，合计240片，分别为K74+、K75+、K76+、K79+735、K81+、K84+、K85+、K85+、K88+500、K89+、K90+小桥的空心板。

13米后张法预应力空心板为C50混凝土，预制板长米，孔道压浆为50号水泥砂浆，钢绞线采用高强度低松弛Φ钢绞线，标准强度f pk=1860Mpa，正弯矩区和负弯距区钢绞线锚具均采用BM15-3、BM15－4、BM15－5型系列锚具、波纹管孔道及配套锚垫板、螺旋圈，钢筋根据设计图纸采用相应的Ⅰ级和Ⅱ级钢筋。

钢板采用Q235B钢板。

桥梁左右半幅桥一孔各由10片预制混凝土桥面板组成，采用先简支后连续的结构体系，空心板斜置，板底设调整钢板，垫石顶局三、施工进度计划安排本分项工程计划开工日期为2011年6月12日，竣工时间为2011年6月12日。

四、施工准备技术准备：组织技术人员、管理人员和施工技术工人学习桥梁施工技术规范，熟读设计图纸，对施工人员进行岗前培训和技术交底，确保尺寸正确无误。

试验准备：做好混凝土的施工配合比设计，特别注意外加剂的检查和试验，同时做好原材料的进场取样试验，严格控制质量。

在施工过程中，保持同一节构造物用同一类型、规格的原材料，以保证受力均匀，外观一致。

材料准备：物资部根据试验室提供的配合比做好施工所有材料的进货前调查和了解，并将所有材料提取样品由试验工程师检验合格认可后组织购买。

施工机具和模板：施工前，组织工人对所用施工机具进行施工前的调试和维修，确保施工期间机具完好；同时组织工人对钢模进行试拼，检查模板几何尺寸是否符合设计要求，接缝是否密实、平整，确保构筑物外形美观。

1、预制场的布置空心板预制场平行主线布置，长260m，宽24m，两边设置C25混凝土龙门吊轨道基础，断面尺寸为60cm×60cm，预制梁区域采用15cm厚，标号为C25混凝土硬化，存梁区域采用C20混凝土基础基座，断面尺寸为60cm×60cm，预制底座垂直于龙门吊轨道基础布置，整个场地设置％纵坡利于排水。

13米后张法预应力空心板梁施工方案1、概述德昌高速公路余干互通连接线桥梁工程采用13米简支预应力空心板，为保证工程质量和速度，在施工中探索出切实可行的简便快捷施工方法，既保证了工程质量又保证了工程速度。

2、施工工艺板梁施工流程：平整场地、铺设碎石垫层→测量放样（反拱度1.5厘米）→立模、底模角铁、预留管埋设→底模砼浇筑→底模钢板与角铁焊接→涂石腊隔离剂→绑扎钢筋→测放波纹管→钢绞线下料、穿入波纹管并编束固定→立侧模→安装锚具、底板封头模板安装→清理、浇筑底板砼→芯模安装固定→校正固定锚具封头模板→浇筑砼→养护→张拉、注浆、封头砼浇筑→安装。

3、施工质量控制①底模侧模为保证板梁底面外观的光洁度和现浇底座再次利用减少成本考虑，底模采用现浇底座上薄膜垫底并抹黄油层处理，侧模采用钢模，利用12槽钢和16圆钢对拉固定模板，保证尺寸准确封头板采用钢板制作，用镙丝固定于侧模上。

②芯模板梁设计时板两头是封闭的，钢筋为整体结构，内模不具备拆出的条件，因此解决内模是关键的技术问题，经过技术、经济等多方考虑，为提高施工板梁施工速度，减少浇筑时间，采用气囊，气囊进场后对其进行质量检查，合格后才能用于施工中。

③波纹管板梁预应力采用后张法施工，波纹管施工很关键，直接影响到板梁张拉质量，施工时按设计在底模上放样定位，用钢筋固定于钢筋骨架上，波纹管接头加套管用透明胶带纸包裹严密，以防止砂浆漏入波纹管内，焊接支架时焊渣不得掉在波纹管上防止弄坏管道。

④钢筋、钢绞线预应力板钢筋数量较少，施工时按设计图纸规范施工，防止由于施工不当造成裂缝。

为方便以后的施工，避免波纹管在浇筑中变形，造成钢绞线无法穿入，在浇砼前预先穿入钢绞线，钢绞线下料时，用砂轮切断机切断，长度留张拉尺寸，钢绞线穿入后应在板俩头一一对称，防止缠咬在一起影响张拉，砼浇筑过程中振捣器不得碰到波纹管，在砼浇筑结束后终凝前板俩头用人工反复抽拔每根钢绞线，使每根钢绞线都处于自由状态，外露的钢绞线口处用胶带密封，防止养护时水进入锈蚀钢绞线。

13m空心板张力控制计算书第一章项目概述本合同段预应力钢绞线采用国家标准φs 15.2（GB/T5224-2003）标准强度a 1860MP fpk =低松弛高强度钢绞线。

跨度为30m 的箱梁和跨度为13m 的空心板采用Φs 15.2mm 钢绞线。

预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管的摩擦系数为u=0.23，槽道偏差系数K=0.003，根据1302MPa 的拉伸预应力取钢束松弛预应力损失△=0.025，锚固变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩擦系数为u=0.23，通道偏差系数K=0.0015。

梁体预应力材料：预应力束：公称直径Φ=15.2mm ，标准抗拉强度fpk=1860MPa 的高强低松弛钢绞线。

第 2 章 设计伸长率审查一、计算公式及参数：1、预应力平均拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 在哪里：P p ——预应力筋的平均张力（N ）P ——预应力筋受拉端的拉力（N ）X ——受拉端到计算截面的通道长度（m ）θ——受拉端到计算截面弯曲通道部分切线的夹角之和（rad ）k ——隧道每米局部偏差对摩擦力的影响系数，取0.002μ——预应力筋与通道壁的摩擦系数，取0.142、预应力筋理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆在哪里：P p ——预应力筋的平均张力（N ）L ——预应力筋的长度（mm ）A p ——预应力筋的截面积（mm 2 ），取140 mm 2E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2 ），取1.95×10 5 N/mm 2二、平均控制张力和伸长率计算：（按设计编号排列） 见附表：预应力钢绞线张力控制计算表第三章千斤顶拉力计算及相应油位计读数1、钢绞线的张力控制应力：3股：F=0.75×Ap ×n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4股：F=0.75fpk ×A p ×n=1395*140*4=781200N=781.2KN 二、中梁：N1/N2（3个） ：1号、3号千斤顶张紧，3号油位计： 杰克回归方程：P=0.1991+0.0338FF——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a 当 2 号和 4 号千斤顶张紧，4 号油位计：杰克回归方程：P=0.2878+0.0337F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP一3、08号千斤顶张紧、2号油表时：杰克回归方程：P=0.2208+0.0336FF——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP一4、0号千斤顶张紧、1号油表时：杰克回归方程：P=0.2683+0.0336F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP一三、侧梁：N1（3个）：1号、3号千斤顶张紧，3号油位计：杰克回归方程：式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a 当 2 号和 4 号千斤顶张紧，4 号油位计：杰克回归方程：P=0.2878+0.0337F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP一3、08号千斤顶张紧、2号油表时：杰克回归方程：式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP一4、0号千斤顶张紧、1号油表时：杰克回归方程：P=0.2683+0.0336F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=87.885 KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP一(2) 30%F=175.77KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP一(3) 100%F=585.9KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP一N2（4个）：1号、3号千斤顶张紧，3号油位计：杰克回归方程：式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=117.18 KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×117.18=4.160MP一(2) 当 30%F=234.36KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×234.36=8.120MP一(3) 100%F=781.2KN 时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×781.2=26.604MP a 当 2 号和 4 号千斤顶张紧，4 号油位计：杰克回归方程：P=0.2878+0.0337F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=117.18KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×117.18=4.237MP一(2) 当 30%F=234.36KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×234.36=8.186MP一(3) 100%F=781.2KN 时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×781.2=26.614MP一3、08号千斤顶张紧、2号油表时：杰克回归方程：式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=117.18 KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×117.18=4.158MP一(2) 当 30%F=234.36KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×234.36=8.095MP一(3) 100%F=781.2KN 时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×781.2=26.469MP一4、0号千斤顶张紧、1号油表时：杰克回归方程：P=0.2683+0.0336F式中： P——油压表读数（MP a ）F——千斤顶拉力（KN）(1) 当 15%F=117.18 KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×117.18=4.206MP一(2) 当 30%F=234.36KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×234.36=8.143MP一(3) 100%F=781.2KN 时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×781.2=26.517MP a第五章附件1、预应力钢绞线张力控制计算表2.千斤顶校准报告。

第一章设计资料1 设计基本资料（1）跨径：标准跨径13m，计算跨径：12.6m（2）荷载：公路Ⅰ级（3）桥面净空：2×净11.5m，斜交：15°、30°、45°（4）主要材料：砼：预制块件采用C30混凝土，桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm 沥青混凝土；填接缝采用C30号小石砼钢筋：R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求，GRB335钢筋需GB1499-2019规定要求。

2 施工要点：预制块件在砼强度达75％以后才能起吊。

吊运、安装时要缓慢平稳。

运输和堆放时应在吊点位置下设支点。

浇筑铰缝砼之前，必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物，并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出，按设计位置绑扎，用水冲洗后浇筑后震捣结实。

3 编制依据（1）《公路工程技术标准》 JTG B01—2019（2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2019（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2019第二章 横断面及计算简图本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁讲行计算，桥而净宽11.0m ，两侧为安全护栏，全桥采用9块砼空心板，中板为1.27m ，边板为1.67m ，C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm ，沥青砼厚10cm 。

标准横断面见图2.1图2.1 标准恒断面板的横截面见图2.2,2.3图2.2中板横截面图2.3边板横截面第三章 横向分布系数的计算1铰接板法计算采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的c m 1.1 截面抗弯惯性距板的截面尺寸参照图在AUTOCAD 中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：402826.0m I c =中板、403377.0m I c =边板 1.2 计算截面抗扭惯性矩Ir将空心板的截面转换成下图（3.1、3.2）的形式图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式（1）中板跨中截面抗扭惯性矩（2）边板跨中截面抗扭惯性矩式中c值由b/t查表 (姚林森桥梁工程表2-5-2,122页) 得出。

目录一、工程概况 (1)1、工程数量 (1)2、张拉设备 ........................................................................................... 错误!未定义书签。

二、预制场的建设 (1)1、预制场 (1)2、台座设置 (2)3、钢筋棚 (2)4、机械设备 (3)三、空心板梁预制方案 (3)1、模板工程 (3)2、钢筋工程 (5)3、波纹管的预埋 (5)4、混凝土工程 (6)5、预应力施工 (7)6、压浆 (10)7、存梁 (11)四、板梁安装方案 (12)1、安装设备 (12)2、安装顺序 (12)3、临时支座设置 (13)4、安全保证措施 (13)五、防雨措施 (15)六、安全措施 (16)七、环境保护措施 (16)八、附件 (17)1、临时用电方案 (17)2、预制场平面布置图 (17)3、预制板梁台座平面构造图 (17)4、空心板预制计划时间表 (17)一、工程概况1、工程数量本预制场要预制的空心板： 13m板梁片。

钢绞线 kg。

空心板梁尺寸见下表：空心板分布明细表桥名斜交跨径(m) 中梁(片) 边梁(片)0°130°13⑴、油泵：YBZ2*1.5/63型电动油泵2台，工作压力50Mpa；⑵、油压力表：压力表6只。

，精度1-5级；⑶、张拉锚具：OVM15-4、型套，配套锚垫板、锚杯、螺旋筋；⑷、千斤顶：100吨YCW100B千斤顶2台、27吨QYC-270型2只；⑸、立式双缸压浆机ZNB6-32型1台；二、预制场的建设空心板梁预制场区位于处，面积约平方米，场区内既有房屋约平方米，可作为宿舍及办公用房，另搭设钢筋棚等以满足施工需要。

预制场共布置个预制空心板底座；安装台 T龙门吊，负责模板拼装，砼浇筑、移梁；台座用C25砼浇筑，基座顶侧面光洁平整，以利于粘贴2mm胶条或海棉，防止漏浆。

13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件............................................... 错误!未定义书签。

二、张拉方法............................................... 错误!未定义书签。

三、张拉程序............................................... 错误!未定义书签。

四、锚具、钢绞线........................................... 错误!未定义书签。

五、钢绞线的穿束........................................... 错误!未定义书签。

六、千斤顶、油表........................................... 错误!未定义书签。

七、张拉操作............................................... 错误!未定义书签。

八、实际伸长量的计算和测量 (1)九、伸长率的计算 (1)十、预应力钢束的封头 (1)十一、施加预应力的注意事项 (1)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (1)十三、钢绞线伸长量计算 (4)十四、孔道压浆 (5)十五、安全措施 (6)十六、预应力施工人员和机具统计表 (6)底。

梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。

八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。

△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。