下载文档原格式
S328庙祖线鸡冠洞至祖师庙改建工程JZ-1标先张法预应力空心板张拉计算书一、工程概况及材料参数我标段南沟桥、西坪桥上部构造设计为20m先张法预应力空心板，两桥共计27片，在嵩县建强水泥制品厂集中预制。
共设置四线梁槽，一线梁槽布置4片梁，钢绞线全长88.33m。
为保证预应力工程质量，现将张拉控制程序及计算说明如下：1、张拉程序按规定的张拉顺序由270KN千斤顶逐根拉至初应力（10%σcon）、再由初应力张拉至20%σcon，量测10%-20%σcon伸长量，作为初应力以下的推算伸长值。
检查锚具、连接器无问题后，整体张拉钢绞线由两台3000KN千斤顶张拉同步顶进活动横梁，在轨道上向前移动。
必须保持横梁平行移动，预应力筋均匀受力，油泵分级加载张拉至控制应力，持荷5分钟，然后拧紧锚固螺母，量测伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内。
2、材料参数本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量E=1.95×P105Mpa，张拉控制应力1260Mpa。
二、张拉理论伸长量计算根据规范要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力筋张拉控制应力为1260Mpa。
1、100%张拉控制力的理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1260*140=176400NL=88330mmAp=140mm2Ep=195000Mpa△L= P*L/Ap*Ep=176400*88330/140*195000=570.7mm误差按±6%控制，预应力筋伸长量实测值合格范围：536.5～605mm。
2、10%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=17640*88330/140*195000=57.1mm3、20%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=35280*88330/140*195000=114.1mm4、90%张拉控制力的理论伸长量计算△L= P*L/Ap*Ep=158760*88330/140*195000=513.7mm三、张拉油压表读数计算张拉控制应力σcon=1260MPa，单根钢绞线控制张拉力为：Ng=σcon ×Ap=176.4KN，整体控制张拉力为：20m中板: Ny=18根×Ng=3175.2KN；双顶张拉：3175.2KN/2=1587.6KN20m边板: Ny=20根×Ng=3528KN；双顶张拉：3528KN/2=1764KN1、千斤顶（小顶1）与油压表回归方程压力表编号：242、千斤顶编号：1310749、回归方程：P=0.2281216F-0.276513 2、千斤顶（小顶2）与油压表回归方程压力表编号：294、千斤顶编号：1310742、回归方程：P=0.225187F+0.324743 3、千斤顶（大顶1）与油压表回归方程：压力表编号：2783、千斤顶编号：16011、回归方程：P=0.018113F-0.390437 4、千斤顶（大顶2）与油压表回归方程：压力表编号：6174、千斤顶编号：16012、回归方程：P=0.0179971F-0.420347 5、单根钢绞线油表读数（小顶1）（1）10%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*17.64-0.276513=3.75MPaP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*35.28-0.276513=7.77Mpa（3）100%σconP=0.2281216F-0.276513= 0.2281216*176.4-0.276513=39.96Mpa 6、单根钢绞线油表读数（小顶2）（1）10%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*17.64+0.324743=4.30MPa（2）20%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*35.28+0.324743=8.27Mpa（3）100%σconP=0.225187F+0.324743= 0.225187*176.4+0.324743=40.05Mpa7、18根钢绞线油表读数(大顶1)（1）10%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*158.76-0.390437=2.49MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*317.52-0.390437=5.36MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1428.84-0.390437=25.49Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37MPa 8、18根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*158.76-0.420347=2.44MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*317.52-0.420347=5.29MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1428.84-0.420347=25.29MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15Mpa 9、20根钢绞线油表读数(大顶1)P=0.018113F-0.390437= 0.018113*176.4-0.390437=2.8MPa（2）20%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*352.8-0.390437=6.00MPa（3）90%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1587.6-0.390437=28.37Mpa （4）100%σconP=0.018113F-0.390437= 0.018113*1764-0.390437=31.56MPa 10、20根钢绞线油表读数(大顶2)（1）10%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*176.4-0.420347=2.75MPa （2）20%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*352.8-0.420347=5.93MPa （3）90%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1587.6-0.420347=28.15MPa （4）100%σconP=0.0179971F-0.420347= 0.0179971*1764-0.420347=31.33Mpa四、张拉控制参数计算成果表。
22米空心板梁先张法伸长量计算书一、工程概况及材料参数空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷2分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内。
现将张拉控制程序及计算说明计列如下：本标段采用抗拉强度标准值1860Mpa公称直径¢s15.2mm，As=140mm2的低松弛高强度钢绞线，其力学性质符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，弹性模量EP =1.95×105Mpa，张拉控制应力0.75fpk=1395Mpa。
我项目部空心板梁共计120片，其中中板96片，边板24片，一线张拉台布置3片空心板。
二、张拉理论伸长量计算根据《桥规》要求，先张法采用两端同时张拉，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.75fpk=1395Mp,根据本项目预制厂情况，采用两个25T前夹式千斤顶单根张拉（张拉顺序为从两侧向中间对称张拉）。
先张法张拉程序：0 15%σ 30%σσcon （持荷2分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（mm）（传力柱73.6m,钢横梁0.62*2m，砂箱0.35m，锚具0.05*2m）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）P=1860*75%*Ap=195.3NL=752900mmAp=140mm2Ep=1.95*105Mpa△L= P*L/Ap*Ep=195300*752900/140*1.95*105=539mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，预应力筋实测值合格范围：507～571mm三、张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.75fpk=1395MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=195.3KN，整体控制张拉力为:22m板梁中板18根22m板梁边板21根千斤顶与油压表标定校准方程压力表编号：H15037千斤顶编号：1回归方程：P=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2压力表编号：H15056千斤顶编号：2回归方程：P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F21#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.15σcon =6.53 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =15.3 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2σcon =55.71 MPa2#千斤顶对应油表读数（1）压力表 15%FP= P=-0.828069+0.299221×F-4.9664×10-5×F2 0.15σcon =7.89 MPa（2）压力表30%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F20.30σcon =18.19 MPa（3）压力表100%FP=-2.35158+0.305018×F-6.16788×10-5×F2 σcon =55.71 MPa。
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (3)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (3)3.1.1 跨中横向分布系数 (3)3.1.3 车道折减系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数μ值计算 (4)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (4)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (4)4 作用效应组合 (4)4.1 作用的标准值 (4)4.1.1 永久作用标准值 (5)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (6)4.2 作用效应组合 (7)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (8)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (10)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (11)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (13)4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (13)4.3.2 换算截面几何特性计算 (16)5 持久状态承载能力极限状态计算 (18)5.1 正截面抗弯承载能力 (18)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (19)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (19)5.2.2 箍筋设置 (22)6 持久状况正常使用极限状态计算 (23)6.1 预应力钢束应力损失计算 (23)6.1.1 张拉控制应力 (24)6.1.2 各项预应力损失 (24)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (29)6.3 抗裂验算 (32)6.3.1 正截面抗裂验算 (32)6.3.2 斜截面抗裂计算 (35)6.4 挠度验算 (38)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (38)6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 (39)7 持久状态和短暂状况构件应力计算 (41)7.1 使用阶段正截面法向应力计算 (41)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (41)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (41)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (43)7.3 施工阶段应力验算 (46)8 桥面板配筋计算 (48)8.1 荷载标准值计算 (48)8.1.1 计算跨径 (48)8.1.2 跨中弯矩计算 (48)8.1.3 支点剪力 (49)8.2 极限状态承载力计算 (49)8.2.1 荷载效应组合计算 (49)8.2.2 正截面抗弯承载力 (49)8.2.3 斜截面抗剪承载力 (49)8.3 抗裂计算 (50)9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 (50)附录1:跨中截面横向分布系数计算 (50)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m•设计荷载：公路－Ⅰ级•桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m•桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2 规范•《公路工程技术标准》JTG B01-2019•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2019（简称《通规》）•《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2019（简称《预规》）1.1.3 参考资料•《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2019.3）•《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3 设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力； 2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
先张法预应力混凝土空心板梁预制作业指导书编制：胡维仁复核：胡维仁审核：魏军中铁工程总公司朱家村立交第一合同段项目经理部一、编制依据1、《朱家村立交设计图》（A标段）2、《施工组织设计》3、《市政工程施工手册》第二卷专业施工技术（一）4、《公路桥涵施工技术规范》二、工程概况本工程位于昆明巫家坝国际机场北侧约1km处，位于昆石高速和老昆洛路的交点，是一座三条道路相交的立交。
本标段的主要组成部分为：东三环高架。
预制梁预制为本立交工程施工重点之一，为控制空心板梁预制质量，保证施工时的安全，故制定该作业指导书。
简支空心板梁采用先张法施工，预应力混凝土空心板梁采用预制场预制。
三、场地布置预制场地选择在dshK2+187.511~ dshK2+432.431处,场地硬化采用C25混凝土。
四、施工方法 预制板梁施工顺序：预制场地清理及平整、硬化 制 梁台座设置 校正底模 安装腹板钢筋侧模安装校正 紧固模板夹具 张拉预应力束 灌注混凝土养生 拆模 移梁存放。
（一）、模板工程1. 模板制作安装工艺流程2.模板制作要点2.1制作的技术要求2.1.1具有必须的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。
钢铰线张拉后，底模弯曲≤L/2000，平面扭曲变形≤L/1500，侧模横向弯曲变形≤L/2000，底模及内模不得有不允许的下沉或起鼓，确保结构物各部形状、尺寸准确。
2.1.2制作简单,拆装方便,拆卸时能尽量减少模板和杆件的损伤,以提高模板使用的周转率。
2.1.3模板板面平整,光洁度好,拼缝严密不漏浆。
2.1.4拆装容易,施工时操作方便,保证安全。
2.2制作安装要点2.2.1浇筑混凝土前,应于模板内侧涂刷脱模剂。
2.2.2模板安装要与钢筋安放协调进行，妨碍绑扎钢筋的部分模板应待钢筋安装完毕后安装补全。
2.2.3安装侧模时应考虑防止模板移位和突出，基础模板可在模板外侧设支撑固定在混凝土基座上，侧模可设拉杆固定。
先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φ高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。
ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。
实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。
根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=+；千斤顶编号2：Y=+。
1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。
Y=*15/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。
Y=*16/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa3、当为20m中板时，钢绞线根数为20根。
Y=*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（1953+）/=3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。
Y=*21/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/=计算：复核：监理工程师：日期：。
先张法空心板预制及架设概述：曲菏线三合同段共有338片先张法预应力简支梁，其中10M梁26片，13M梁234片，16M梁78片；除1-10M及1-16M 梁位于直线段外，其余均位于曲线上，并且K19+831（2-16M）梁与线路斜交5°，整个梁板预制由桥一公司施工，通过施工，我们将整个施工过程及得失进行总结如下：一、张拉台座设计及经济比选：1、张拉台座设计：(1)台座长度及线数选择：按每条线一次能生产6片10M梁，4片16M梁，5片13M梁考虑台座长度；梁槽总长度L=2L端+（N-1）L工+NL梁（N指预应力梁数，L端指梁端到横梁内侧端面的距离,一般取1.5M; L工指两片梁之间的最小工作间距,一般取0.8M; L梁指预制梁长度）。
经计算确定采用梁槽长度为72M。
线数：按3个月施工工期及等强、间歇等因素考虑，按期生产完338片梁最少需要三条工作线。
(2)台座设计及检算过程：支墩式台座设计包括：a.台座抗倾覆检算、b.抗滑移检算、c、截面设计与确定、d、台座配筋计算。
具体检算设计过程如下:基本数据、张拉力按3500KN 、 钢绞线保护层5CM 、底板厚7CMA 、 抗倾覆验算：M 1=T ·e=3500×（0.05+0.07+0.25/2）=857.5KN ·MM 2=P 1·e 1=(2.0×3.2×2.5)×（3.2/2＋2）×2.4×10＝1382.4KN ·MM 3=P 2·e 2＝2×0.7×2.5×2.4×10×1＝84.0KN ·MB 、 抗滑移验算：<1>摩阻力 F ＝μ(G 1＋G 2)＝0.4×(384＋84)＝187.2KN<2>台座底部的被动土压力：P ep ＝γH[tg 2(45°+φ／2)-tg 2(45°-φ／2)]=1.84×2.0×(tg 260-tg 230)×10＝96KN ／M 2张拉底座每20米设锚梁一道,两端按嵌固。
预应力空心板先张梁台座及张拉钢横梁设计计算书一、工程概况我标段共有预应力空心板梁桥4座， 13m和20m空心板梁240片：结构物优化设计后，K54+030分离立交桥优化为1-20m预制空心板梁桥，交角45°，K57+200中桥优化为1-6*3.0m盖板暗涵；13m空心板取消，共有20m 空心板140片，其中边板28片，中板112片。
20m预制空心板梁采用C50砼，板高95cm，底板宽度1.24m，顶板及底板厚度12cm，中板18根钢绞线，边板22根钢绞线。
钢绞线采用Φ15.24高强低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，抗拉设计强度fpd=0.70fpk=1302 Mpa,单根钢绞线设计张拉力P=1302*140*10-3=182.28kN。
二、空心板张拉台座设计2.1先张台座设计采用槽式张拉台座进行空心板的预制施工，根据工期和空心板数量，确定4长线、2片梁/线的张拉台座，每次可生产20m板梁8片，每月生产24片，140片空心板梁计划5.8个月完成。
张拉台座由压杆、横系梁、端部抗倾覆墩、底板、端系梁组成，采用C30砼浇筑，台座布置见下图：台座长45.78m，设5根通长的纵梁（压柱），中压柱高*宽=80*90cm，边压柱高*宽=50*80cm。
台座宽11.02m，压柱净距0.25m，为保证台座刚度和稳定性，设置横向连续梁，间距4.5~5.0m，其截面尺寸为0.28*0.4m；出于安全原因，台座端部设置抗倾覆墩，抗倾覆墩截面尺寸为 2.0*1.5m。
抗倾覆墩与端横系梁、压柱浇筑在一起。
台座底板厚32cm，宽123cm，面板侧边用L50*50*4mm角钢包边，6mm厚钢板覆面，台座横断面布置见下图：2.2先张台座结构验算2.2.1先张法台座结构设计要求（1）承力台座应进行专门设计，并应具有足够的强度、刚度和稳定性，其抗倾覆安全系数不小于1.5，抗滑移系数不小于1.3；（2）锚固横梁应有足够的刚度，受力后挠度不应大于2mm。
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
长线式台座先张法预制20、25米空心板梁综合施工技术桥梁预制场概况:第一预制梁厂设在k510+800线路的左侧, 距离线路中心线50米, 主要负责20米空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场, 长度350米, 宽度60米, 占地31亩, 设计生产能力4-6片/天, 存梁设计100片, 主要预制20米空心板梁512片, 预制厂内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
空心板梁240片, 16米空心板梁12片, 13米空心板梁48片, 空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场平面图见下图（１－１）第二桥梁预制场设在k515+800线路的左侧, 距离线路中心线800米, 主要负责25米桥梁预制场, 设计总长300米, 宽50米, 总占地22.5亩, 设计生产能力2-3片/天, 存梁90片。
预制场内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
第二桥梁预制场平面布置图见下图（１－２）空心板梁全部采用预应力1860Mp 低松弛钢绞线, 控制张拉应力为1395Mp。
空心板的底宽均149㎝, 梁高分别有125㎝、90㎝、75㎝、60㎝四种, 空心板内钢绞线的布置分别有20根、18根、16根、15根、14根五种。
编制依据《桥梁施工规范》, 《XX路基工程质量监督手册》, 《投标文件》, 《设计图纸》先张法预应力空心板预制方案⑴施工工艺流程制作张拉台座制作板梁平台钢绞线下料、布置位置张拉绑扎钢筋立模浇筑混凝土养护拆模整体放张移梁。
⑵台座设计本工程设计为长线式台座, 根据施工要求, 现场设计采用六槽长线式台座, 台座总宽度第一预制厂台座长度设计70米, 每槽可同时生产3片20米空心板梁；第二预制厂的台座设计长度54米, 可同时生产2片25米空心板梁。
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书。
