钢管轴向承载力快捷计算专用表

北延桥钢管桩验算验算部位：选取全桥最不利荷载处-中支点墩柱一侧5m范围进行验算。

5m范围内钢管桩数量：顺桥向，按施工单位提供的钢管桩顺桥向支点位置5m，跨中位置6.5m间距可知，此段5m 范围内共计考虑顺桥向1排钢管桩。

横桥向，按施工单位提供图示，横桥向6根钢管桩，入土20m。

按上所述，顺桥向5m、横桥向18m桥宽范围内（桥梁面积90m2），共计6根钢管桩，桩入土20m。

一、施工单位提供的各项荷载值如下：恒载：1、底模、侧模采用竹胶板覆膜竹胶板自重：0.34kn/m22、顺桥向木枋（5×10）间距30cm自重：0.10kn/m23、横桥向木枋（12×12）间距60cm自重：0.30kn/m24、支架体系（碗扣式）自重：1.74kn/m2（腹板处）自重：1.06kn/m2（底板、翼缘板处）5、平台满铺木枋（15×15）自重：1.20kn/m26、纵联I36C工字钢（间距1.0m）自重：0.712kn/m27、横梁I36C工字钢（双拼）43m宽平台每排钢管桩受横联工字钢自重61.23kn活载：1、施工机具及人员荷载：2.5kn/m22、倾倒混凝土产生的荷载（泵送）：4.0kn/m23、混凝土振捣产生的荷载：2.0kn/m2施工荷载吨/m2 桥梁面积(m2)荷载(吨)恒载 底模、侧模 0.034 90 3 顺桥向木枋 0.010 90 1 横桥向木枋 0.030 90 3 碗扣支架 0.117 90 10 平台满铺木枋 0.120 90 11 纵向工字钢 0.071 90 6 横向工字钢 0.068 90 6 活载 施工机具人员 0.250 90 23 倾倒混凝土 0.400 90 36振捣混凝土 0.200 90 18 梁体荷载 荷载(吨) 梁体荷载221 恒载合计 261 活载合计77恒载 1.0 活载1.0组合后荷载值F 总=1.0*261+1.0*77=338吨 此处为纵向1排，横向6列，故 单根钢管桩荷载值F=338/6=57吨 三、单根钢管桩抗力本次计算按试桩后对桩侧修正摩阻系数考虑 选取整个钢管桩范围内最不利钻孔ZK6计算，按桩入土20m ，顶标高0.808m ，底标高-19.192m 。

北延桥钢管桩验算验算部位：选取全桥最不利荷载处-中支点墩柱一侧5m范围进行验算。

5m范围内钢管桩数量：顺桥向，按施工单位提供的钢管桩顺桥向支点位置5m，跨中位置6.5m间距可知，此段5m 范围内共计考虑顺桥向1排钢管桩。

横桥向，按施工单位提供图示，横桥向6根钢管桩，入土20m。

按上所述，顺桥向5m、横桥向18m桥宽范围内（桥梁面积90m2），共计6根钢管桩，桩入土20m。

一、施工单位提供的各项荷载值如下：恒载：1、底模、侧模采用竹胶板覆膜竹胶板自重：0.34kn/m22、顺桥向木枋（5×10）间距30cm自重：0.10kn/m23、横桥向木枋（12×12）间距60cm自重：0.30kn/m24、支架体系（碗扣式）自重：1.74kn/m2（腹板处）自重：1.06kn/m2（底板、翼缘板处）5、平台满铺木枋（15×15）自重：1.20kn/m26、纵联I36C工字钢（间距1.0m）自重：0.712kn/m27、横梁I36C工字钢（双拼）43m宽平台每排钢管桩受横联工字钢自重61.23kn活载：1、施工机具及人员荷载：2.5kn/m22、倾倒混凝土产生的荷载（泵送）：4.0kn/m23、混凝土振捣产生的荷载：2.0kn/m2二、钢管桩受载计算施工荷载吨/m2 桥梁面积(m2)荷载(吨)恒载 底模、侧模 0.034 90 3 顺桥向木枋 0.010 90 1 横桥向木枋 0.030 90 3 碗扣支架 0.117 90 10 平台满铺木枋 0.120 90 11 纵向工字钢 0.071 90 6 横向工字钢 0.068 90 6 活载 施工机具人员 0.250 90 23 倾倒混凝土 0.400 90 36振捣混凝土 0.200 90 18 梁体荷载 荷载(吨) 梁体荷载221 恒载合计 261 活载合计77考虑荷载分项系数 恒载 1.0 活载1.0组合后荷载值F 总=1.0*261+1.0*77=338吨 此处为纵向1排，横向6列，故 单根钢管桩荷载值F=338/6=57吨 三、单根钢管桩抗力本次计算按试桩后对桩侧修正摩阻系数考虑 选取整个钢管桩范围内最不利钻孔ZK6计算，按桩入土20m ，顶标高0.808m ，底标高-19.192m 。

1.1.1.1 每根钢管承重：34860×1.0×0.8＝27888 （N）＜31.7 （KN）（一根钢管竖向对接容许承载力）主要性能指标：钢管结构尺寸：Φ外=48mm，壁厚3.5mm。

有效面积489.3 mm2容许[P]= 489.3×235=114985.5N=11.4985吨直角扣件最小承载≥14710N旋转扣件最小承载≥10400N抗滑性能：直角扣件 5 KN 位段值＜4.0mm旋转扣件 3.5KN 位段值＜1.8mm建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1 总则1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。

1．0．2 本规范适用于工业与民用建筑施工用落地式（底撑式）单、双排扣件式钢管脚手架的设计与施工，以及水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。

单排脚手架不适用于下列情况：（1）墙体厚度小于或等于180mm；（2）建筑物高度超过24m；（3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；（4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖墙。

1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对脚手架结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，但在本规范第5.1.5条规定的情况下，相应杆件可不再进行设计计算。

1．0．4 扣件式钢管脚手架施工前，应根据本规范的规定编制施工组织设计。

1．0．5 扣件式钢管脚手架的设计与施工，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。

2 术语、符号2．1 术语2．1．1 脚手架为建筑施工而搭设的上料、堆料与施工作业用的临时结构架。

2．1．2 单排脚手架（单排架）只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置在墙体上的脚手架。

2．1．3 双排脚手架（双排架）由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。

2．1．4 结构脚手架用于砌筑和结构工程施工作业的脚手架。

钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N tpj N t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN 12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。

脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有 2 个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超出㎡（只要要考证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板： m2施工人员资料荷载： m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+ ∑MQK=*+*=W=σ=M/W=*106 / （ *103 ） =MM2<f=205N/MM2知足规范要求。

(三 )扣件抗滑移承载力计算R=（++） *2=<RC=8KN知足规范要求。

（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=（ NG1K+NG2K） +∑ NQK+=（ +）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2 /10=*****10=4、稳固性计算：N/ φ A+MW/W=6410/ （ *452 ） +*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2知足规范要求。

（五）连墙件计算预埋φ 14 钢筋， fy=210 N/mm2 ，φ 14 圆钢抗拉能力：2π r2× fy=>N2=知足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。

锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每 5 米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附带钢筋，防备板面裂痕。

（六）脚手架基础外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。

脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)标签：外脚手架计算实例技术分类：施工技术与管理落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、双排脚手架搭设高度为米，米以下采纳双管立杆，米以上采纳单管立杆；采纳的钢管类型为Φ48×；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连结方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采纳两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采纳扣件连结；连墙件连结方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2 ；脚手架用途 :构造脚手架；同时施工层数 :1 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压为kN/m2 ；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆蒙受的构造自重标准值(kN/m2): ；脚手板自重标准值(kN/m2): ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2): ；安全设备与安全网(kN/m2): ；脚手板铺设层数 :1；脚手板类型 :冲压钢脚手板；栏杆挡板类型: 栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2): ；5.地基参数地基土种类 :素填土；地基承载力标准值(kN/m2): ；立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数 : 。

一、计算过程及说明5.3.3 摩擦桩的单桩轴向受压承载力容许值【Ra】，可按下式计算： u-桩身周长（m）；本桥u=3.1416A p -桩端截面面积（m 2),对于扩底桩，取扩底截面面积本桥A P =3.1415926X D 2/4 =0.7854桩径=1（m）n-土层的层数，l i -承台底面或局部冲刷线一下各层土的厚度（m），扩孔部分不计q ik -与l i 对应的各层土与桩侧的摩阻力标准值（KPa），宜采用单桩摩阻力试验值， 当无试验条件时，按本规范5.3.3-1选用2130.39(KN)-桩端处土的承载力基本容许值（KPa），按本规范3.3.3条确定本桥800m 0-清底系数，按本规范5.3.3-3条确定0.7λ-修正系数0.70.65h-桩端的埋置深度（m），对于有冲刷的的桩基，埋深由一般冲刷线起算，对无冲刷的桩基本桥所采用值的表格=本桥m 0=桩端为透水性土时，本桥λ=桩端为不透水性土时，本桥λ=[][][])3(0(22121-+=+=∑=h fa u Ra r k m q q A l q rrP i ni rk λlqin i rku ∑=121[]0fa []=0fa埋置深度由天然地面线或实际开挖后的地面线起算，大于40米，按40米计算本桥冲刷深度=4.7本桥埋置深度h=17.3本桥K 2深度=2本桥r 2深度=10q r -桩端处土的承载力容许值（KPa），当持力层为砂土，碎石土时，若计算值超过下列值494.13本桥采用的q r =450.00【Ra】-单桩轴向受压承载力容许值（KN)，【Ra】=2483.8216（KN)二、桩长的计算及结果700（KN）17.3（米）r 2-桩端以上各土层的加权平均重度（KN/m 3）宜采用：粉砂1000KPa，细砂1150KPa，中砂，粗砂，砾砂1450KPa，碎石土2750KPa桩长的采用单桩顶垂直轴力【N】=22初步拟定桩长L=k 2-容许承载力随深度的修正系数，根据桩端持力层土类按按本规范3.3.4条确定[][]=-+=)3(0(22h fa r k m q rλ的桩基值超过下列值353.27211345.298。

现浇连续梁钢管支架的计算及施工扣件式钢管脚手架工程是桥梁连续梁施工中常用的且十分重要的临时设施，这项工作的优劣将直接影响工程的质量、安全、速度、效率等。

扣件式钢管支架安装，拆卸比较方便，在荷载作用下稳定性较好。

现以2005年合肥当涂路现浇连续刚构扣件式钢管支架的计算施工为例，浅述一下我们的应用。

一、工程概述该桥孔跨布置为：1-8m框架+（20.3+2×17.8+20.3）m连续刚架，梁宽7m，梁厚1m，本桥现浇梁支架采用普通钢管脚手架，350工字钢梁做门洞梁，适用于跨度6m的门洞搭设，以满足既有当涂路交通的正常运营。

二、满堂脚手架的布置该桥陆地上除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。

支架材料为普通钢管脚手架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。

地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实，先铺10㎝碎石垫层，后铺C15砼15㎝（软弱地段换填垫片石和灰土）。

支架间距顺桥向0.6m，横桥向0.6m，步长120cm.采用普通脚手钢管满堂支架，间距60×60㎝，步距120㎝.钢管上下均采用可调调节支撑，支架底托下延横桥向垫槽钢，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。

因为满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm.三、支架检算如下：1、模板支架检算（按一米梁长计算，钢管按Φ48计算）（1）钢筋砼断面如图①，荷载按照宽4.5米计算，则长1米的梁自重N1=4.5×1×1×26=117（KN）（2）模板荷载N2=4.5×1×0.018×9=0.729（KN）（3）5×8方木荷载N3=4×0.05×0.1×4.5×7.5=0.675（KN）（4）15×15方木荷载N4=8×1×0.152×7.5=1.35（KN）（5）人及机具活载N5=20（KN）则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×（117+0.729+0.675+1.35）+1.4×20=154.315（KN）模板支架立杆的计算长度l0=步距1m+2×0.5=2m长细比λ=l0/I=2/1.58=126.6则轴心受压件的稳定系数Φ=0.412，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；A≥N/Φ。