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2250mm 热轧连加热炉节奏控制分析及改进王健首钢京唐钢铁联合有限责任公司河北唐山063200摘要:介绍了首钢京唐加热炉区域的生产瓶颈制约，通过合理的对辊道速度、步进梁速度、要钢程序的优化以及自动要钢的 开发，最大化的满足生产，发挥产能潜力，顺利完成生产目标。
关键词！加热炉（札制节奏;辊道速度;步进梁;程序；自动要钢经验交流________________________________________________________________________________科技风2〇17年9月下D 01：10.19392/j . cnki . 1671-7341.201718249首钢热轧2250m m 热连轧于2009年正式投产，主要设备有 四座步进式加热炉，R 1、R 2可逆粗轧机，：F 1-F 7精轧机，层流冷 却和3架卷取机，通过不断调试、允许以及生产线的磨合，生产 逐渐走向正轨。
面对越来越严峻的钢铁市场形势客户的需求 以及成本的巨大压力，如何发挥热连轧厂产能的优势也变的越 来越紧迫，即在有效的轧制时间内使生产发挥最大产能，最终 能够在保证产品质量的同时，实现效率最大、消耗最低的高效 生产，其中关键环节就是轧制线的小时产量，而表达具体的参 数就是轧制节奏，影响轧制节奏的因素包括加热炉出钢节奏， 粗轧轧制节奏、精轧轧制节奏、卷取节奏，此处我们重点分析如 何提高加热炉最快节奏的出钢。
步进式加热炉送出的钢坯通过设置在步进式加热炉外的 热金属探测仪的位置时，热金属探测仪会激发要钢信号；根据 要钢信号确定步进式加热炉出钢。
该装置包括:4座步进式加 热炉、第一热金属探测仪（1)、第二热金属探测仪（2)、第三热 金属探测仪(3)、步进梁及传送辊及信号处理模块。
该装置能 加快半连式热轧带钢生产线上步进式加热炉出钢的节奏，提高 了产能。
一、影响加热炉轧制节奏的原因分析(一）装钢节奏慢统计了下板坯称重出口辊道C 10的检测仪表，在4个炉子 节奏的情况下，辊道速度60m /m m 的情况下，仪表过4块钢的 最快时间为390S ，平均一块105S 左右。
首钢京唐2250mm热轧生产线技术规格书（修改版）（机械部分）上海重型机器厂二00五年十一月一十九日目录一、原料与产品二、设备与技术参数三、设备清单一．原料与产品1．原料规格（100%连铸坯）所有原料全部为连铸坯，由相邻的连铸车间通过辊道送入热轧车间。
板坯规格如下：板坯厚度：230、250mm（以230mm为主）板坯宽度：1100mm～2180mm板坯长度：9000～12000mm(长尺)4500～5800mm（短尺）板坯重量：42t(max.)2．钢种2250mm热轧带钢生产线生产的产品品种为：生产的主要钢种有碳素结构钢、优质碳素结构钢、锅炉及压力容器用钢、造船用钢、桥梁用钢、管线用钢、耐候钢、IF钢、双相（DP）和多相（MP）及相变诱导塑性钢（TRIP）、超微细品粒高强度钢等。
3.成品规格带钢厚度： 1.2～25.4mm带钢宽度：830～2130mm钢卷内径：%%c762mm;钢卷外径：%%c2200mm(max)最大卷重：42t；最大单位卷重：24kg/mm年产钢卷量：550万吨二．设备及技术参数1. 除鳞机前辊道作用输送板坯位置位于加热炉与除鳞机之间。
技术参数类型单独传动辊道长度约4320mm辊间距约1080mm辊子数 5个辊径 450mm辊身长 2250mm辊道速度 0±1.5m/s设计辊类型实心锻钢，轴颈冷却辊轴承调心滚子轴承辊传动通过电机减速机和联轴器传动润滑辊道轴承和集中干油润滑系统相连2. 除鳞机辊道作用输送板坯位置位于除鳞机内部技术参数类型单独传动辊道长度约6860mm辊间距不等辊子数 8个辊径 450mm辊身长 2250mm辊道速度 0±1.5m/s设计辊类型实心锻钢辊辊轴承调心滚子轴承润滑辊道轴承和集中干油润滑系统相连3. 初级除鳞机作用去除板坯表面氧化铁皮位置除鳞机位于除鳞机辊道上技术参数除鳞箱的长度约5600mm水压喷嘴处的最大压力180—190bar190bar时水消耗总量 max710m3／h喷水宽度约2300mm集管数量上部 2下部 2喷嘴数量每个集管37个设计喷嘴扁平喷嘴除鳞箱罩装有收集水槽集水槽集中在罩的上部链帘在出入口侧、钢制4. 定宽机前辊道作用输送板坯通过定宽机。
作者简介:王安苏(1956 ),男,精整工艺主任工程师2250mm 轧机横切线生产高强度钢的工艺优化王安苏1,王志刚2,李友荣2,刘安中2,周一中1(1.武钢热轧总厂,湖北武汉430083; 2.武汉科技大学,湖北武汉430081)摘 要:针对热轧高强度系列用钢在精整开平过程中的工艺和设备问题,介绍如何创建工艺制度、探究矫直模型、优化固有参数来减小板形缺陷,提高产能,降低设备故障和耗损的方法与途径,以及改进后达到的效果。
关键词:高强度钢板;工艺制度;矫直模型;板形质量中图分类号:T G333.2+3 文献标识码:B 文章编号:1008 4371(2010)06 0011 04Optimization of operating process of leveling machine at cross cut shearing of2250mm rolling mill for high strength steel productionWANG An su 1,WANG Zhi g ang 2,LI You rong 2,LIU A n zhong 2,ZH OU Yi zho ng1(1.General H ot Rolling M ill of WISCO,W uhan 430083,China;2.Wuhan U niversity of Science and Technolog y,W uhan 430081,China)Abstract:In light of the problems of process and equipments ex isting in finish leveling of the hot ro lled hig h strength steel series the present paper intro duces how to establish the process reg ime and discusses the road and methods to reduce the shape defect of the str ip,raise the pr oductivity and low er the rate of equipment defects and consumptio n by building up a leveling model and optim izing the ex isting parameter s and the results a chiev ed.Key w ords:hig h streng th strip;process regime;lev eling model;quality of shape 武钢热轧总厂二分厂2250mm 生产线是目前世界上最先进的生产线之一。
281管理及其他M anagement and other邯钢2250mm 热轧厂提高成材率的研究与应用蔡守丹（河钢邯钢邯宝公司热轧厂，河北 邯郸 056000）摘 要：钢铁企业轧钢工序提高成材率是提高经济效益的重要手段之一。
针对邯钢2250mm 热轧生产线，影响成材率的主要因素有炉生氧化烧损、中间坯切头切尾两部分构成。
为了在现有成材率的基础上能够有效提高成材率，重点从降低加热炉氧化烧损和减少中间坯切头切尾率两方面内容，进行分析研究，成材率得到了有效提高，创造了可观的经济效益。
关键词：氧化烧损在炉时间切损量成材率中图分类号：TG333.17 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2020）24-0281-2 收稿日期：2020-12作者简介：蔡守丹，男，生于1983年，汉族，山东济宁人，本科，工程师，研究方向：板坯热轧生产。
轧钢工序提高成材率是提高经济效益的重要手段之一。
针对邯钢2250mm 热轧生产线，年产量在480万吨，成材率提高后，可以创造可观的经济效益，也是降低生产成本的有效途径。
对标先进生产线，2250mm 热轧生产线，成材率仍有提高的空间。
根据成材率计算公式：成材率=合格品/(投料重量+轧废)*100%，但轧废占比较小，18年轧废只有155.63吨，主要影响金属损失的影响因素是炉生氧化烧损和中间坯的头尾切损量。
通过研究和现场实际应用，对比2018年度，2019年度成材率指标逐步提高，年成材率有97.54%提高到97.97%，平均提高0.43%，全年回收合格产品20258.26吨[1]。
1 降低氧化烧损的技术方案与实施降低氧化烧损，主要解决板坯在炉时间长，加热制度分配，炉内气氛调整，优化板坯出炉温度，炉生氧化铁皮厚度测量分析。
通过分析板坯在炉时间与氧化铁皮厚度对应关系，在炉时间和成材率的对应关系，寻找出合理的在炉时间控制范围，开发出一种步进式加热炉精确控制板坯在炉时间的方法，实现板坯在炉时间可控性，降低氧化烧损。
291管理及其他M anagement and other2250mm 热连轧粗轧区域跟踪控制分析及改进王 健（首钢京唐钢铁联合有限责任公司，河北 唐山 063200）摘 要：介绍了首钢京唐2250粗轧区域跟踪控制存在的问题，通过合理的对一级控制程序及现场设备的优化改进，提高了粗轧区域板坯跟踪的控制精度，减少事故的发生。
关键词：粗轧；跟踪控制；一级程序；现场设备中图分类号：TG334.9 文献标识码：A 文章编号：11-5004（2019）12-0291-2收稿日期：2019-12作者简介：王健，男，生于1988年，河北唐山人，研究方向：轧钢。
首钢热轧2250mm 热连轧于2009年正式投产，主要区域加热炉区域、粗轧区域、精轧区域、卷取区域。
其中粗轧区域设备包括高压水除鳞机、压力定宽机、R1可逆粗轧机、R2可逆轧机以及连接辊道。
所谓粗轧物料跟踪就是指控制钢坯的活动，通过物料跟踪控制轧线设备的动作时序，传输轧制数据。
板坯正确传输是生产工艺要求的基本功能之一。
通过板坯跟踪来实现相关设备的动作：如，侧导板的对中控制，定宽机的头尾短行程控制，立辊短行程和位置控制，轧机的咬钢控制，高压除鳞水的开闭控制，辊道的升降速控制等。
跟踪出错，必然导致相关设备的动作出错，进而影响板坯的工艺、质量要求。
由于来料板坯的复杂性以及现场环境（水汽、氧化铁皮飞溅）干扰的影响，造成回退板坯，推废板坯，产生带出品的故障经常发生[1]。
1 影响粗轧区域板坯跟踪主要问题的原因分析1.1 板坯在SSP入口打滑，造成跟踪出错板坯在SSP 入口频繁出现打滑引起的跟踪出错事故，跟踪出错导致SSP 前侧导板对中异常（侧导板无法夹到板坯或只夹到一部分）。
造成侧导板入口和出口宽度超偏差200mm 以上，触发连锁保护。
SSP 入口夹送辊“板坯跟踪”建立滞后或者提早，都会对定宽机的后续控制产生影响。
具体表现为：板坯出现头部、尾部宽窄不一的不合格产品，板坯出现整体宽度超宽或拉窄的不合格产品。
2 250 mm热轧粗轧板坯叩翘头原因分析及优化作者：吴秀鹏刘伟王挺来源：《科技与创新》2014年第09期摘要：在热轧宽带钢生产中，板坯轧制后叩翘头控制非常重要，叩翘头过大可能会撞坏设备，影响产品的质量和生产的稳定性。
对此，分析各因素对板坯叩翘头的影响，寻找改善板坯叩翘头准确的操作和控制方法，确保生产能够稳定进行。
关键词：热轧；板坯轧制；叩翘头；SKL值中图分类号：TG335.11；TG335.5文献标识码：A 文章编号：2095－6835（2014）09－0011－0212 250 mm线粗轧工艺流程简介首钢京唐2 250 mm热轧生产线粗轧工艺流程为：板坯加热后，经粗轧除鳞箱去除表面氧化皮，经定宽机减宽，经二辊轧机R1轧制1～3道次，四辊轧机R2轧制6～8道次，轧制成温度、板型和表面质量都满足精轧要求的中间坯，最终经精轧7机架连轧机轧制成合格的带钢，卷取成卷。
2板坯叩翘头对轧制的影响从保护设备和轧制稳定性等角度考虑，板坯头尾微翘为理想的轧制状态。
但受复杂的轧制因素综合作用，板坯头尾往往呈叩头或翘头过大状态，这对设备安全和生产稳定性造成较大的威胁。
板坯翘头或叩头较大对生产的影响有以下几点。
2.1损坏设备或造成卡钢事故板坯叩头且高速运行时，容易撞击辊道、裙板，损坏辊道轴承或撞断辊道，发生顶撞裙板卡钢等事故；板坯翘头较大时，容易顶到刮水板、防翘板等设备，造成卡钢事故，严重影响生产节奏。
2.2板坯翘头较大时，头尾黑斑严重当R1、R2轧机除鳞水封水效果较差时，大量除鳞水外漏后沿板坯上表面流动，板坯翘头部位受水流冲刷温降最大，形成严重黑斑，使黑斑处塑性降低，轧制后容易形成裂纹，降低表面质量；同时，黑板处变形抗力增加，存在轧机过载停车的风险。
2.3除鳞重合度变化板坯翘头较大时，板坯上表面与除鳞喷嘴距离过小，无法保证上除鳞集管的重合度；而板坯下表面与离除鳞集管距离增加，使除鳞打击力降低，导致上、下表面除鳞不净，降低表面质量。
热轧带钢头尾宽度控制的改进摘要立辊短行程控制是热轧粗轧区域对带钢宽度控制过程中改善带钢头尾形状、减少成材率损失的主要方法。
本文不仅详细介绍了立辊短行程控制的原理，还以首钢京唐公司热轧2250生产线为研究对象，研究了提高立辊短行程模型控制精度的方法。
经过控制方法的改进，并投入在线之后，生产中带钢头尾宽度控制精度明显提高，带钢宽度命中率明显提高，带钢成材率也得到了明显提高。
带钢立辊短行程控制功能的改进，解决了带钢宽度控制过程中存在的问题，为公司创造了经济效益。
关键词热轧；2250mm；短行程控制；改进1 前言当前，在热连轧生产中提高成材率是一个重要的研究课题。
板坯在热轧粗轧机组轧制过程中，采用大立辊侧压调宽技术，可以减轻连铸机在线调宽量和减少板坯的宽度种类。
但是，立辊轧机的大侧压引起板坯头、尾要产生失宽（宽度减缩），在相当大的长度范围内宽度不合格。
为了不影响后续加工过程，在进入精轧前，这些不合格部分必须用飞剪加以切除，从而造成切头切尾损失，降低了主轧线的带钢成材率。
通常，较为有效的减小侧压导致的板坯头尾部宽度缩减，使板坯头尾部形状更加规则，减少头尾部切除损失的方法是在轧制过程中对带钢头尾实施短行程控制。
本文针对首钢京唐热轧2250mm过程控制系统的短行程控制在实际生产应用中出现的问题，引入钢种、SSP是否使用、轧制策略等因素对短行程控制的影响，有效的提供了短行程控制的精度。
2 立辊短行程控制原理在热连轧粗轧机组中，带钢要经过立辊和水平辊的交替轧制，通过立辊的大侧压实现对带钢宽度的控制。
大侧压时，由于带钢头尾部没有“刚端”的作用，立轧后这部分金属向中间流动，并且是不均匀延伸，从而造成失宽。
另外，立轧后带钢中间部分的“狗骨”形比带钢两端严重，平轧后的恢复量比两端大，因此，原来的失宽被进一步扩大。
带钢的失宽部分在进入精轧机组之前必须切除，从而造成切头切尾损失，降低了主轧线的带钢成材率。
短行程控制是在大侧压下用于克服带钢头尾部所产生的失宽、提高带钢成材率的一项先进技术。
2250mm热轧生产线粗轧与精轧机组辊形配置优化研究兰宇;司小明;王二化【摘要】以某2250 mm热轧生产线为研究对象,针对生产过程中出现的板形质量问题,经分析辊形凸度设计不合理是其中的一项主要原因,最终提出粗轧与精轧机组辊形配置优化方案.应用效果表明:板形控制精度大幅提高,且轧辊辊耗下降.【期刊名称】《热处理技术与装备》【年(卷),期】2017(038)003【总页数】5页(P37-41)【关键词】热轧;辊形;CVC轧机;板形【作者】兰宇;司小明;王二化【作者单位】马鞍山钢铁股份有限公司,安徽马鞍山243000;马鞍山钢铁股份有限公司,安徽马鞍山243000;马鞍山钢铁股份有限公司,安徽马鞍山243000【正文语种】中文【中图分类】TG333.17马钢2250 mm热连轧机生产线是公司在十一五期间规划建设的550万吨高附加值板卷产品生产线的重要组成部份。
马钢2250 mm热轧生产线由三座加热炉、大压下测压机、1号立辊轧机、1号粗轧机、2号立辊轧机、2号粗轧机、保温罩、切头剪、7个机架精轧机组、层流冷却、3座地下卷取机及托盘式运输线等组成[1]。
主要产品包括碳素结构钢、汽车结构钢、压力容器钢、管线钢、IF钢、DP钢及Trip钢等，成品带钢厚度为1.2～25.4 mm、带钢宽度为800～2130 mm。
自2007年3月投产以来，随着产品品种的增加、设备状态的改变及用户对产品质量尤其是板形质量要求的提高，板形质量问题及由此而带来的生产问题也逐渐暴露出来，尤其是生产汽车板、家电板等高附加值的产品时，问题更加突出。
辊形优化作为热轧线板形质量控制的关键手段，本文主要对马钢2250 mm热轧生产线粗轧R2及精轧机组工作辊与支持辊的辊形优化配置进行研究，分析优化前后的板形质量改进效果。
1.1 粗轧机支持辊与工作辊工作情况2250 mm热连轧机粗轧机由两个机架R1、R2构成，一般采用3+3或1+5的轧制方式。
工作辊辊形均采用平辊，经分析粗轧R1～R2机架工作辊的下机磨损辊形数据，其平均磨损量超过了0.3 mm。
第42卷第4期2007年4月钢铁Iron and SteelVol. 42, No. 4April 20072250mm 带钢热连轧机板形调控性能改善与提高魏钢城, 张清东, 陈先霖(北京科技大学机械工程学院, 北京100083摘要:以2250mm 热连轧精轧机为对象, 通过有限元仿真, 针对末机架在轧制薄带钢时因出现工作辊端部压靠而引起的整机板形控制性能劣化问题, 进行了多种工况的定量研究, 得出轧件规格和轧制力对工作辊端部压靠的产生及压靠程度的影响, 揭示了工作辊端部压靠对轧机板形控制性能的严重负面影响。
通过比较研究轧机抵抗工作辊端部压靠的能力, 提出了采用基于变接触轧制策略的变接触支承辊初始辊形设计的技术对策, 并在投入实际生产使用后取得了明显效果。
关键词:轧辊压靠; 板形调控性能; 有限元; 热连轧机中图分类号:T G335. 11文献标识码:A 文章编号:04492749X (2007 0420046204Improvement on Shape Control Perform ance on FinishingT rain of 2250mm H ot Steel Strip MillWEI Gang 2cheng , ZHAN G Qing 2dong , CH EN Xian 2(School of Mechanical Engineering , University of Science and , 100083, China Abstract :For2250mm hot continuous rolling mill ,the to study on the work roll end contact during rolling at last stand using Finite contact deteriorates shape controling performance. The influence of strip on roll contact was obtained by calculation , and negative effect of performance was also revealed. By comparative study , varying contact 2length ( a technical countermeasure was proposed and , good effect was obtained in pro 2duction.K ey w ords :roll contact ; flatness control performace ; FEM ; hot continuous rolling mill作者简介:魏钢城(19642 , 男, 博士生, 高级工程师; E 2mail:****************;修订日期:20062102102250热连轧机是国内最宽的热带钢连轧机, 工作辊因可以使用CVC 技术使辊身长度达2550mm , 可轧带钢宽度最大为2100mm 。
投产后发现, 轧制薄规格带钢时, 工作辊弯辊的板形调控作用明显减弱, 浪形趋向复合浪, 板形控制变得困难, 导致实物板形质量下降。
而且带钢越薄, 问题越严重。
针对这一问题展开调查研究, 发现轧机在轧制薄规格带钢时上下工作辊端部发生压靠接触是主要原因。
在宽带钢轧制过程中, 轧辊的挠曲变形和表面接触压扁变形[1]使轧机上下工作辊围成的辊缝开度不均匀, 越靠近端部辊缝开度越小。
随着带钢厚度的减小或轧辊挠度的增大, 轧机上下工作辊可能相互接触。
这一接触首先发生在端部并随着压靠程度的加重不断向中部区域扩展。
轧辊压靠造成的辊间接触力作为无效轧制力既会改变总轧制力和辊系的受力状态, 也会改变辊系的变形[2]。
在铝箔轧制中, 辊端压靠可以是一种稳定轧制的手段[3], 但在薄宽带钢轧制中辊端压靠是板形控制的消极影响因素。
1工作辊端部压靠过程有限元仿真1. 1辊端压靠的描述采用压靠区域和压靠力2个指标来描述工作辊端部压靠的程度, 压靠区域为轧机上下工作辊发生相互接触区域的轴向长度; 压靠力为轧机上下工作辊相互接触区域内的相互作用力。
压靠区域越长、压靠力越大表明轧机压靠程度越严重。
1. 2建模及工况确定(1 有限元模型为研究轧辊压靠问题, 以2250热连轧机组的末架轧机为建模对象, 利用ANS YS 有限元软件建立轧制过程仿真模型[4]。
本模型用杆单元反应轧件的实体存在, 以杆单元的刚度来反映轧件的等效压缩刚度, 将轧制力与轧件厚度减薄量简化处理成线性关系[5]。
(2 计算工况在轧机设备参数、弯辊力和辊形都确定的前提第4期魏钢城等:2250mm 带钢热连轧机板形调控性能改善与提高下, 轧件厚度、轧件宽度和轧制力是决定轧机辊缝形状的主要因素。
因此, 确定表1所示仿真计算工况。
选择轧机的各个板形调控机构设定值为零, 作为分析比较轧机辊端压靠发生的可能性和压靠程度以及各相关因素的影响的共同条件。
在分析辊端压靠对弯辊力的板形调控功效的影响时, 则只考虑弯辊力变化对辊缝凸度的调节, 而不考虑工作辊辊形。
1. 3仿真结果分析(1 带钢宽度对辊端压靠的影响(表2由计算结果可知, 在轧件厚度和单位宽度轧制力一定时, 随轧件宽度的减小, 压靠区域长度和压靠力都从无到有且不断增大。
据此推论:对于每一种确定的轧件厚度和单位宽度轧制力, 此轧机都可能存在一个发生辊端压靠的临界宽度值, 当轧件宽度小于这一临界值时将发生压靠, 且轧件宽度越小压靠程度越严重。
(2 带钢厚度对辊端压靠的影响(表3由计算结果可知, 力一定时, 随轧件厚度的减小, , 此轧机都可能, 当轧件厚度小于这一临界值时将发生压靠, 且轧件厚度越小压靠程度越严重。
(3 轧制力对辊端压靠的影响(表4由计算结果可知, 在轧件厚度和宽度一定时, 随单位宽度轧制力的增大, 压靠区域长度和压靠力都表1不同因素组合下的工况表T able 1T able of operation modes for calculation (equivalentstiffness is 6. 4×105MP a项目数据轧辊初始辊形平辊、VCR 辊形轧件出口厚度/mm 3、2. 4、1. 5轧件宽度/mm 700、850、1050、1250、1450、1650、1850单位轧制力/kN 13.5、21. 2弯辊力/kN±1500、0、±750注:轧件等效刚度为6. 4×105MPa 。
表2带钢宽度对辊端压靠的影响T able 2 E ffect of strip width on roll contact 带宽/mm辊端压靠应力/MPa压靠长度/mm700411. 06>1001050394. 781001450表3带钢厚度对辊端压靠的影响T able 3 E ffect of strip thickness on roll contact板厚/mm辊端压靠应力/MPa压靠长度/mm1. 2881. 285001. 5394. 781003. 0表4单位宽度轧制力对辊端压靠的影响T able 4 E ffect of rolling force on roll contact 单位宽度轧制力/-1辊端压靠应力/MPa压靠长度/mm13. 50021. 2394. 7810027. 41122. 30500从无到有且不断增大。
据此可以推论:对于每一种确定的轧件厚度和宽度, 此轧机都可能存在一个发, 当单位宽度, 且单位。
从上面的分析可以看出, 轧件厚度、宽度、轧制力3个因素在带钢轧制过程中对轧辊压靠的作用规律存在耦合关系。
因此, 对于2250轧机在正常的轧制工况, 包括正常的轧制力大小和生产大纲所规定的带钢规格条件下, 对应每种轧制宽度, 都可以计算出一个压靠临界厚度, 并且据此把全部规格分为存在压靠和不存在压靠区域的2个部分, 见图1。
图1进一步给出了正常轧制时将会出现辊端压靠的带钢规格。
在轧制这些规格时, 弯辊力的板形控制作用下降, 实物板形质量也较差。
图1的结果是在未考虑支承辊和工作辊在服役后期的明显负凸度磨损辊形(一般分别可达1. 5mm/直径和0. 2mm/直径以及当工作辊不磨削CVC 曲线时的负凸度初始辊形(一般0. 05～0. 15mm/直径的条件下得出的, 否则, 图中的压靠与非压靠的分界线会向上平移1mm 左右。
(5 辊端压靠对轧机板形控制性能的影响当轧制工况满足发生辊端压靠的条件、轧机存在辊端压靠时, 压靠力将作为无效轧制力, 改变辊系的受力状态、大小以及相应变形, 进而改变轧机的板形控制性能。
图2和图3分别为2550热轧精轧机在轧件规格为h =1. 5mm 、B =1050mm , 单位宽度轧制力为21. 2kN/mm 的条件下(此轧制条件下轧辊发生压靠 , 弯辊力的板形调控功效曲线图和对二次及四次・74・钢铁第42卷(a 单位宽度轧制力13kN/mm ; (b 单位宽度扎制力21kN/mm图1各种轧制宽度下对应的压靠临界厚度Fig. 1Critical strip thickness for roll contact with different strip width图2弯辊力调控功效曲线Fig. 2Shape control eff iciency of bending force凸度的调节能力曲线图。
从图可以看出, 弯辊力的板形调控功效曲线和对二次和四次凸度的调节能力曲线有明显转折点, 负弯辊调控能力明显弱于正弯辊。
2抑制辊端压靠的对策及现场应用2. 1VCR 辊形优化辊端压靠发生的根本原因是辊间有害接触区导致的工作辊在非轧制区域的过度挠曲变形。
因此, 基于实现辊间变接触轧制的思想, 应用变接触辊形设计理论和方法, 设计一种VCR 支承辊初始辊形[6], 用以消除辊间有害接触区, 并避免在轧制过程中发生工作辊端部压靠。
从有限元计算结果来看, 采用VCR 支承辊辊形技术后, 轧机现有的轧制规格都已处于非压靠区域中, 彻底避免了轧辊压靠现象。
在采用以上设计的VCR 支承辊辊形的条件下, 仿真计算轧件规格为h =1.5mm 、B =1050mm , 单位宽度轧制力为21. 2kN/mm 的工况条件下的弯辊力的板形调控功效和对二次和四次凸度的调控能力, 如图4、5所示, 与图2明显不同。
(a 二次凸度; (b 四次凸度图3弯辊力对二次和四次凸度的调控能力Fig. 3Control eff iciency of bending force for p araboliccrow n and qu artic crow n图4VCR 辊形下的弯辊调控功效曲线Fig. 4Sh ape control eff iciency of bending forcewith V CR b ackup rolls・84・第4期魏钢城等:2250mm带钢热连轧机板形调控性能改善与提高(a 二次凸度; (b 四次凸度图5V CR 辊形下的弯辊力对二次和四次凸度的调控能力Fig. 5Control eff iciency of bending force for CW2and CW4with VCR b ackup rolls2. 2现场应用将该套VCR 支承辊辊形投入生产应用后, 各种规格轧制中的工作辊端部压靠现象被消除, 轧机的板形调控性能得到改善, 弯辊力调控能力得到显著提高, 实物板形质量也明显改善。
