蒸发面积与蒸发量的关系

烧水过程中水蒸发的计算公式在我们的日常生活中，烧水是再常见不过的事儿啦。

您有没有想过，在烧水的时候，水蒸发的量是可以通过计算来搞清楚的呢？要计算烧水过程中水的蒸发量，咱们得先弄明白几个关键的概念。

水蒸发其实就是水从液态变成气态，跑到空气中去啦。

这一过程中，影响蒸发量的因素有不少，像温度、烧水的时间、容器的开口大小，还有周围环境的湿度等等。

咱们来看看具体的计算公式。

一般来说，可以用这个公式：蒸发量= 蒸发系数 ×表面积 ×时间 ×（温度差 + 环境压力修正值）。

这里面的蒸发系数呢，是个需要通过实验或者参考相关数据才能确定的数值。

比如说，有一天我在家烧水。

那天天气挺干燥的，我用一个不锈钢锅在炉灶上烧水。

锅的直径大概 30 厘米，水装了大概半锅。

我就盯着那锅水，看着它慢慢地冒热气。

我还特意拿了个秒表，准备记录一下时间。

随着水温不断升高，锅里的水开始“咕嘟咕嘟”地响，水面上的热气也越来越浓。

我发现，刚开始的时候，水蒸发的速度好像不是很快，但是随着温度越来越高，水蒸发的就明显快了起来。

时间一分一秒过去，我一边看着秒表，一边观察着锅里水的变化。

大概过了 20 分钟，我发现锅里的水少了挺多。

这时候，我就想着用刚刚说的那个公式来算算水的蒸发量。

先确定一下表面积，根据锅的直径算出大概是 706.5 平方厘米。

时间是 20 分钟，换算成秒就是 1200 秒。

温度差呢，从开始的室温到水烧开的 100 摄氏度，环境压力修正值就先忽略不计。

假设蒸发系数是 0.00002 。

那算下来，蒸发量 = 0.00002 × 706.5 × 1200 ×（100 + 0），结果大概是 16.956 克。

您看，通过这样的计算，咱们就能大概知道烧水过程中水蒸发了多少。

不过要注意哦，这个公式只是一个大致的计算，实际情况中可能会因为各种因素有些偏差。

总之，了解烧水过程中水蒸发的计算公式，能让我们对这个常见的现象有更深入的认识。

影响蒸发的因素1 . 影响蒸发（强度或量）的因素（4 个）①温度：温度高蒸发强②风：大风蒸发强③水域面积：面积大蒸发强④降水量：降水量是蒸发的基础（干旱地区蒸发强度大，但蒸发量少）2. 影响光照或太阳辐射的因素（4 个）①纬度：太阳辐射量（太阳高度角）低纬＞高纬，但高纬地区夏季光照时间更长（如：新疆、内蒙、东北）②季节：夏季＞冬季③地形：海拔高、空气稀薄、太阳辐射更强④天气情况：晴天＞阴天（晴阴天多少取决于降水、降水取决于气候）影响蒸发量的具体因素在气象学上,要考虑到自然界蒸发的实际情况,所以影响蒸发速度的主要因子有四个：水源、热源、饱和差、风速与湍流扩散强度。

1.水源没有水源就不可能有蒸发,因此开旷水域、雪面、冰面或潮湿土壤、植被是蒸发产生的基本条件。

在沙漠中,几乎没有蒸发。

2.热源蒸发必须消耗热量,在蒸发过程中如果没有热量供给,蒸发面就会逐渐冷却,从而使蒸发面上的水汽压降低,于是蒸发减缓或逐渐停止。

因此蒸发速度在很大程度上决定于热量的供给。

实际上常以蒸发耗热多少直接表示某地的蒸发速度。

3.饱和差蒸发速度与饱和差成正比。

饱和差愈大,蒸发速度也愈快。

4.风速与湍流扩散大气中的水汽垂直输送和水平扩散能加快蒸发速度。

无风时,蒸发面上的水汽单靠分子扩散,水汽压减小得慢,饱和差小,因而蒸发缓慢。

有风时,湍流加强,蒸发面上的水汽随风和湍流迅速散布到广大的空间,蒸发面上水汽压减小,饱和差增大,蒸发加快。

除上述基本因子外,大陆上的蒸发还应考虑到土壤的结构、湿度、植被的特性等。

海洋上的蒸发还应考虑水中的盐分。

在影响蒸发的因子中,蒸发面的温度通常是起决定作用的因子。

由于蒸发面（陆面及水面）的温度有年、日变化,所以蒸发速度也有年、日变化。

影响植物蒸腾作用的因素蒸腾作用是植物体内水分通过植株表面向大气中散失的过程，一切影响水汽扩散的因素都会对蒸腾作用的快慢产生影响。

蒸腾作用产生的水汽量取决于植被覆盖率的高低，植被覆盖率越高，蒸腾作用产生的水汽量越大，反之则越少，如热带雨林地区，植被覆盖率高，蒸腾作用强；同一地区，不同季节植物蒸腾作用强弱不同，如，落叶阔叶林地区，夏季蒸腾作用强，而冬季树木落叶了，蒸腾作用则比较弱。

各种型式蒸发器（皿）的折算系数分析～水资源l究挥18毒茜4(.91.q-;65期jlu9午l2各种式蒸发器(皿)的折算系数分析鏊叠.L壬三姨水艾水资源劫局湖北苴占4:0000)要l});>6暑件jE型蒸塑器套丑文蒌寰嚣.一,型20crn口径蒌发皿观铡值所计算的折算系数呈軎斌凡高,折孽糸&与蒸发嚣'皿)的器口面机,水果,距地面高度,水温差变化有关.扶多年资扑苛祈得出结论:E型蒸发器的蒸发量与2Cm蒸发池的蒸发量最相近,套盆式80era蒌岩器之之.?0cf.1-j径莲粒差_且最大.其分扦计算成果可供三峡柱刺枢缉库区的水平衡使;菜氛三峡痒区,1上麦;,,毒,主题词:蒸发器(皿)折算菜氛三峡痒区叫≯,''一,宜昌蒸发蚺理位置:1_ri.i:,30:39.场:电程l勾05mL黄海基丽)+酣嗣空旷+杀件良蚵它是踱然水体棼发观测(用2Ore蕉发池ft袁)为主+同时开展不同型式蒸发和埔助'象口的宜昌蒸发站建予1983年,观测场地为(25×25)m,场内安置仪器有:20m蒸发池,水椿2lI],器【==!距地面l5era;E型蒸发器.水面面积30OOcm.水棵68cm,器口距地面30era,;~b,hll攻圈.水例内水面与裂内水面平齐;套盆式80cm蒸发器,Ⅸ斫面积5026cm..水深35cm,[J距地面?Oeo1,放入口径为l~JOcm套盆内,盆内水爵与器内水面F齐;小型20em口径蒸发皿,永面秘3l4rm,水深2cra.皿距地?Ocm.同时.适配有辅助气象项目,如降水,风,去,气温,湿度气压,蟠照,地温梯度,温湿风梯度,水丽温度等二,蒸发折算系数的计算我国水文系敦1988年颁布的《水面蒸发观测规范》(SD2~588)规定用E.型蒸发器测定水面蒸发虽,也有用套禽式80cm蒸发器.气象系统剐用2(tcm口径蒸发皿.在三蛱库区附近,这:种剐式蒸发器(皿)都有观测资辩.且时问乐列较长实验证明,水面蒸发量主要决定于冬筻器的;构,材料,水体容量的大小,安装了『式及水面上空气的温度梯度,温度弹度,风速锑度{'l1蒸发水体的温度等.自然水面上和标准蒸发器(皿)上,这几个条件都有很大差异,因此.采用蒸发器t皿)测得的蒸发量是不能商接代替自然水面的蒸发量.国内外许多分析资料认为,当蒸发池的直径大于3,5m时,所测得的水面蒸发量比较接近大水体心自然条件下的蒸发量,其它小型蒸发器所测得的蒸发量数值应乘一折算系数才符台10实际蒸发量所谓折算系数是指在自然条件下自然水体的水面蒸发量与某型蒸发器L皿)所测定的水面蒸发量的比值.用公式表示为:R—Eo/E*(1)式中:R——折算系数;En～自然水体水面蒸发量,单位:mm;——某型蒸发器(皿)所测定的水面蒸发虽.单位:mm1972:年9月,世界气象组织蒸发组在日内瓦会议上作出决定,认为用20m蒸发池研究蒸发,可以得出满意的结果.因此,如果用20m蒸发池测定的水面蒸发量代表自然条件下蒸发量,则公式(1)可写为:R—E/E(2)式中:E抽——20m蒸发池所测定的水面蒸发量.单位:mm.根据宜昌蒸发站1984~1994年实测资料,按照公式(2)计算出各型蒸发器(1]lI)折算系数(见表1).表1宜昌站不同口径蒸发器(皿)蒸发折算系数表三,蒸发折算系数的分析1.蒸发折算系数的时间变化特征由表1可见,折算系数在时间上有较大的变化,具体表现在:(1)R的月变化E型蒸发器人2～8月份R值小于1.00,9～翌年1月份R值大于1.00;套盆式80cm 蒸发器从2～9月份R值小于1.00,10～翌年1月份R值大于1.00;20cm口径蒸发皿各个月都小于1.00.折算系数的变幅为夏季小,冬季大.从图1我们可以看到,各种型式蒸发器(皿)折算系数的分布有一定的规律.即1～4月份为蒸发折算系数的下降期,4～次年1月份为蒸发折算系数的上升期,从而出现了以年为周期的蒸发折算系数的峰和谷,呈春低冬高型.就仪器特性看.E型蒸发器折算系数大于20cm口径蒸发皿,而E型蒸发器与套盆式80cm蒸发器比较,1o月份折算系数较接近,11月～翌年1月份小于套盆式80cm蒸发器,2～9月份大于套盆式80cm蒸发器.另外,E型蒸发器和20cm口径蒸发皿的蒸发折算系数逐月变化曲线相近.结合气象因子的逐月变化情况,我们可以找出造成上述变化情况的原因是,①气温变化的影响:三蛱库区是一个高温区,夏热而冬暖气温逐月变化总体情况是.2～7月份为升温期.8～翌年1月份为降温期.当气温从1月份(属多年平均气温的最低月份)开始升温时,折算系数R开始陡降,到4月份月平均气温升到18.0℃.R降到最低.接着气温从4月份升到7月份.83O?月份开始下降直到12月份,R的变化为逐渐上升.到12月份达到最大,多年平均气温刚降到7.1C.这说明气温越高,太阳辐射能力就越强;气温越低,太阳辐射能力就越弱.而水体大则热容量大,随温度的上升增温较慢,随温度的下降降温也较慢;水体小则热容量小,随温度的上升增温较快,随温度的下降降温也快.所以,出现温度高折算系数就小,温度低折算系数就大的情况.②水温差变化的影响:所谓水温差即用20m蒸发池内测定的水温值减去某型蒸发器(皿)内测定的水温值,它反映出器内水体与自然水体的温差变化情况,从变化曲线上可以看到,水温差值与R值成正比,水温差越大.R值越小,水温差越小,则R值就越大.③相对湿度的变化统计资料表明,宜昌相对湿度为81～86,属重湿区,其湿度的变化为白天小,夜问大,冬春低,夏秋高,而R最小值恰恰在湿度变化最低值时期.折墓投O00503020l0234568g『0圉l蒸发折算系数遂月变化囝(2)R的年变化:E5fl型蒸发器,套盆式80cm蒸发器和小型20cm口径发皿的年折算系数分别是0.95,0.84,0.65f见表1).其变幅为0,11～0.12.说明它们的稳定性都比较好,但E型蒸发器更接近自然水体.因此,可以用多年平均蒸发折算系数计算不同类型蒸发器(皿)所在地域水面蒸发平均气温"一已,的自然水体的年水面罄发量.f3)R的昼夜变化丧2为各种型式蒸发器昼瘦多年平均算系数衷.从表巾可以看到表2宜昌站吝类型蒸发N~rrrj白昼蒸发折算系数表白天(是指08～20时)折算系数一般小于等于.O0,最小为20cm口径蒸发器.4月份值为0.29;夜间(是指20～次日08时)除2～3月份外.其余月份都大于1.013.最大值为20cn1【』径蔫器0月份值达到2.75=设R自为白天的折算系数值一R为夜间的折算系数值.R为全日折算系数值.则自<R日<另外,2CJcm口径蒸发器测得的蒸发量在白天超过自然水体蒸发量的I倍以上,而在夜间小于自然水体蒸发量近1倍.在6～】o月份小到】倍以上.从月变化情况看t白天折算系数逐月变化幅度小.夜间变化幅度大.特别突出的表现在10cmr-i径蒸发器白天折算系数逐月变化平缓.变差为u.215,呈舂低冬高型.夜间折辩系数迁月变化大一变差达到1_87.呈冬低夏高型,这是旧为白天^阳蛳射能力强.度上升.水体小的蒸发器比水傩大的增温快.水分子活动能量增大,政蒸发量天;面夜阿温度下降.水休,的蒸发器比水体大的降温快另外.由于地温的蓄热作用.暴露式蔫发器比埋地式蒸发器降温陡.所以出现上述情况2.蒸发折算系数的代表?陛为r进一步分析和验证宜昌蒸发站蒸发折算系数的『弋表.我们将长江流域上的三个蒸发站(即长江F游的太湖站,长江申游的东湖站和长江.J==游的重庆站)所计算的蒸发折算系数与之比较(见表3),同时逊与国内各区年蒸发折算系数.见表4)进行圪较.其结果为,宦碍地与j(蝴站和东湖站的蒸发折算系数较接近.丽与重啦站相差较大.且从宜昌至重庆三仲型式婆敖裂(m,的蒸发折算系数变化都跫逐渐减少一冬季差值大,夏季差值小这是d{{地理条件和气侯条件差异太大所致另外.宜昌站三种礤式蒸发器(皿)年蒸发折算系数分别为0.95,n.84,0?65与华中区的0.95,0.84,069完全一致一说明宜昌蒸发站的资料具有较好的表性特别E型所收集的资$:}与国内外试验结果,以及我国新颁布的水面蒸发观测规范》要求基本.致.可存本地区推广使用表3宜昌站各类型蒸发器(皿)夜间蒸发折算系数慢器式l再}2H爿H5}6目7珂8,?l芦IHi11月112卑EorI1.17¨07i09i}99I1.11o1031—8I122}l1l2Ill:81108'mi1l"082084109f,Ii.1『l112】291{l_131421ljjc2r'ml1.12j089n98l16l16j2762(16j11l16-32?综台上述分析.可以得H_如下结-色:(1)三种型式蒸发器(皿)年折算系数丹别是:E型发器为0.95+套盆式80cm蒸发器为0.8.小型20cm口径蒸发皿为0.s.其年变幅为0.,1～0.12.具有较好的稳定性和代表性(2)折算系数白天小于1.O0,夜间大于1.00,且R自<R日<R水面蒸发折算系数E域犯面移他器型式1月2月3月4月0月7月l8月9月llr,月Ji1月12月垒年E6090i0860.880.95c0.971.O1lI.03l'06}l0980cm0710.660.66O730770.f..911.03j1.0820cmO.0.680.560.63590790.790.83ln.7g.69E…09610.890.880.89c).95J09,l_O3{103ll')6ll_02瑚北80cm092O780t6SO.62I.65o67Io.T30.a8l087l'1L『l_04079(末1胡)20cmO57【0.57O5S059l0.660.75l074089080E一087080n9l1.05iI03l_0(IJ}02}∈江叠8Oc0.80072J060720.7710.85.96l1.021.06ll19084Z0口0.690.59f1.6S0.0077f0.750.74l0.75lE0.710.890.87.0010941.94..90l..850.S5080c.700.62JJ.620.580S6073O.83D89l0.880 2I)cm055050{).480.58II.56c)55J0630681()74".78072060表j国内各类型蒸发器(肛1年蒸发折算系数表(3)折算系数在时间上变化以年为周期,呈春低冬高型(4)三种型式蒸发器(皿)白天折算系数逐月变化平缓.夜间逐月变化急剧.变化最大的是小型20cm口径蒸发皿,白天年变差为026,夜间年变差为1.87.(s)比较三种型式蒸发器(皿)的折算系数可看出:E型蒸发器接近自然咪体.80cm 蒸器次之.20cm蒸发皿相差甚.五,建议根据以上分析.结合目前三峡区域的水资源相当丰富,并正在兴建三峡水利枢纽工程.蒸发项目的研究愈来意显得重要.据初步估算,来束三峡库区的年蒸发水量约为8.34亿rfl.所以.为了能够正1;|Ii评价和合理开发水资源.搞好库匿水平衡的研究工作,建议在三峡区域使用E型蒸发器观测水面蒸发量比较接近自然水体蒸发量.另外,20cm口径蒸发皿使用较广.资料系列也很长.并丑R的变化规律接近予E型发器.如果将测定的水面蒸发量乘以0.6j.也可以代表自然水体蒸发最鉴于水温差与R变化密切相关,建议在观测E型,套熊式s1Im."20era蒸发器(皿)器内水温的同耐加强长江水温的艘潮f.。

水面蒸发折算系数水面蒸发折算系数是指水面上的液态水分蒸发转化为饱和蒸汽所需的能量，并与标准水面蒸发量之比。

水面蒸发折算系数在水资源管理、气候研究和农业生产等领域具有重要的意义。

本文将深入探讨水面蒸发折算系数的定义、计算方法、影响因素和应用，并分享我对这一概念的观点和理解。

一、水面蒸发折算系数的定义水面蒸发折算系数是指单位面积水面上的液态水分蒸发转化为饱和蒸汽所需的能量与标准水面蒸发量之比。

一般使用单位为无量纲的比例来表示，通常在0到1之间。

水面蒸发折算系数反映了水面蒸发的强度和效率，对于了解水体中的水分变化以及水资源管理具有重要意义。

二、水面蒸发折算系数的计算方法水面蒸发折算系数的计算方法有多种，常见的是基于能量平衡的方法和基于水分平衡的方法。

基于能量平衡的方法考虑了能量的输入和输出，一般使用负辐射平衡模型进行计算。

而基于水分平衡的方法则是基于水分输入和输出之间的差异来计算蒸发量。

具体选择哪种计算方法要根据实际情况和研究需要进行判断。

三、水面蒸发折算系数的影响因素水面蒸发折算系数受多种因素的影响，包括气候条件、水面特性、水汽输送过程以及植被覆盖等因素。

气候条件包括温度、湿度、风速和太阳辐射等，这些气候要素会影响蒸发的速率和强度。

水面特性指的是水面的形状、大小和深度等，这些特性会影响水分的蒸发。

水汽输送过程是指水分从水面蒸发后通过大气中的运动方式向其他区域传输的过程。

植被覆盖则会影响蒸发的量和速率，植被的影响主要体现在阻碍水分的蒸发过程中。

四、水面蒸发折算系数的应用水面蒸发折算系数在水资源管理、气候研究和农业生产等领域有着广泛的应用。

在水资源管理方面，水面蒸发折算系数可以用于计算水体中的水分变化，预测水资源的供给量和需求量。

在气候研究方面，水面蒸发折算系数可以用于观测和模拟大气中的水汽输送过程，对气候变化进行预测和评估。

在农业生产方面，水面蒸发折算系数可以用于计算农田的蒸发量，指导灌溉和农作物生长管理。

水面蒸发量计算公式
水面蒸发量计算公式是计算水面比表面空气温度更高时，水面受到蒸发影响的量，即每平方公里水面（面积）每小时蒸发量。

蒸发是大气中空气对水、阳光照射对水的作用，在水体表面形成水蒸汽，从水体表面运动而抵达大气中。

由于大气的温度和饱和空气的浓度，在不同的气象要素条件下，蒸发过程中的蒸发速率不同。

因此，水面蒸发量的计算公式是：
水面蒸发量=蒸发强度×地表水面表面积比表面空气温度差（K）
蒸发强度=温度、湿度、饱和空气浓度等气象要素的综合作用而产生的蒸发强度，既以实测值为基础的集合体，也可以以某种计算模式及建模结果给出。

因此，根据该公式，可以得到每千平方公里水面每小时蒸发量的数值，用以评估地表水的养分量和水体对气候系统的影响。

通过对水面蒸发量的计算和分析，可以有效控制因气候变化而导致的水源亏缺和水质下降。

水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率1.概述水是地球上最宝贵的资源之一，人类生活离不开水的存在。

对水的蒸发过程进行深入了解，对于合理利用和节约水资源具有重要意义。

水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率是评价水分蒸发速率的重要指标，通过分析水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率的意义及其与实际应用的关系，可以更好地掌握水的蒸发规律，促进水资源的合理利用。

2.水分蒸发时间水分蒸发时间是指水分从液态变为气态时所需的时间。

水分蒸发时间与蒸发量及环境条件密切相关，通常来说，蒸发时间是受温度、湿度、风速和表面积等因素影响的。

在相对潮湿的环境中，水的蒸发时间可能会比在干燥环境中更长。

3.蒸发量曲线蒸发量曲线是描述水分蒸发过程中蒸发量随着时间变化的曲线。

一般情况下，蒸发量曲线呈现出先增加后减少的趋势，即蒸发量随着时间的推移先增加达到最大值，然后逐渐减少。

蒸发量曲线的斜率代表了单位时间内的蒸发量变化率，通过分析斜率，可以了解蒸发速率的变化规律。

4.蒸发量曲线斜率的意义蒸发量曲线斜率可以用来判断水蒸发速率的快慢。

当曲线斜率较大时，表示单位时间内的蒸发量变化较大，蒸发速率较快；反之，曲线斜率较小时，蒸发速率较慢。

蒸发量曲线斜率可以作为评估水分蒸发速率的重要指标，有助于科学、合理地利用水资源。

5.蒸发量曲线斜率与实际应用的关系在农业生产中，了解蒸发量曲线斜率对于灌溉和水肥管理具有重要意义。

通过对水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率的分析，可以合理安排灌溉时机和水肥施用量，保障作物生长所需的水分，并避免浪费水资源。

在工业领域，掌握蒸发量曲线斜率有助于优化生产工艺，提高水资源利用效率，降低生产成本。

另外，在环境保护领域，了解蒸发量曲线斜率可以帮助我们更好地保护水资源，避免水资源遭受过度消耗和破坏。

6.结论水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率是评价水分蒸发速率的重要指标，通过对其进行分析可以更好地把握水的蒸发规律，合理利用水资源。

在日常生活和生产实践中，我们需要重视水分蒸发时间和蒸发量曲线斜率的研究，以实现科学、合理地利用水资源的目标。

1.0.1 蒸发条件自然蒸发必须具备两个条件：一是要有适宜的气候条件；二是要有足够的蒸发场地。

棋盘井工业园区属于典型的温带干旱气候，年平均气温10.3℃，平均大气压8.8×104Pa，平均风速2.7m/s，年平均蒸发量2985.6mm，平均降雨量150.4mm，相对湿度48%。

1.0.2 选址要求浓盐水蒸发池位置的确定应全面考虑当地的自然环境和社会环境，并须对当地的地形地貌、水文地质、工程地质、水文气象、城乡规划、工农业布局、自然保护区等现状进行了深入调查，在充分掌握当地大气、水体、土壤等基本环境要素的前提下进行综合分析论证，最后方可确定。

1.0.3 设计规模新矿伊犁煤化工项目浓盐水平均时排放量为75m3/h，年工作8000h，则浓盐水年排放量为75×8000=60×104m3/a。

设计年蒸发量应与年排放量相同，则设计浓盐水年蒸发量为60×104m3/a。

1.0.4 工艺要求1、蒸发池的蒸发面积估算：即蒸发面积A≥60×104/（蒸发量-降雨量）×10-3≈310亩；2、蒸发池的有效水深估算：即有效水深H≤（2985.6-150.4）=2830mm；3、蒸发池的有效容积不得小于计算所需调节容积。

1.0.5 工艺设计蒸发池设计成倒四棱台形式，为了便于检修、维护与结晶体清理，共分成12格，单格主要设计参数如下：1、上口几何尺寸L460m×B39m，下底几何尺寸L458m×B37m，总深度3.0m，设计有效水深2.0m；2、四周边坡45°，沿水流方向底坡i=0.5‰；3、蒸发面积A=17000m2；4、有效容积V≈34584m3。

1.0.6 池体结构蒸发池设计成倒四棱台形式，共分成12格，上口几何尺寸L460m×B39m，下底几何尺寸L458m×B37m，总深度3.0m，有效水深2.0m，四周边坡45°，沿水流方向底坡i=0.5‰。