汽轮机喷嘴调节与节流调节的比较
摘要：本文介绍汽轮机设计的喷嘴调节和节流调节的实用性比较，认为喷嘴调节适用于汽轮机功率裕度比较大的机组，美国、中国比较流行；节流调节适用于功率裕度较小的机组，欧州比较流行。通常节流调节在全负荷时的经济性较好，负荷降低以后会比喷嘴调节稍差。机组发展到超超临界参数以后，喷嘴调节的一些机组顺序阀需要三阀同时开闭，失去了低负荷运行时经济性能较好的优点。本文提出了一些改进措施以飨读者。
0 引言
汽轮机组的配汽机构有两种方式，一种是节流调节，另一种是喷嘴调节。前者在任何负荷下都保持全周进汽，不易产生高压转子的汽隙振荡，全负荷运行时的经济性较好，但低负荷运行时的经济性较差；后者设有调节级，第一级叶片的焓降较大，级后的温度和压力较低，有利于转子寿命，降低通流级数，但部分进汽时容易产生高压转子的汽隙振荡。
本文将介绍汽轮机组的配汽机构经济性的比较，同时对电网高峰时段切除给水高压加热器的方式做了计算。与机组利用小时和机组额定功率定义之间的关系和比较，如何排除因配汽机构引发的汽隙振荡等问题。为此，首先假定机组的年运行小时为8000，运行方式和利用小时如表1所示：。
利用小时6400小时5600小时4800小时
100%负荷3000- 1700 600
75%负荷3600 3000 2000
50%负荷1400 3300 5400
其次为使比较简化，需要配汽机构典型化。先把节流调节分作两种：一种是纯节流调节，对应额定负荷时，调节汽门节流5%运行；另一种是节流调节加过负荷阀，过负荷阀的开启点定在THA点，旁通阀通到高压缸大约1/3位置的第5级后；喷嘴调节分4组，前3组喷嘴假定带到THA工况点，第4组对应第4调节阀，用在机组夏季高背压所对应的额定功率之用，并留有5%余度。
最后还必须认为机组的通流设计水平相仿，加工精度一样，假定机组高压缸各压力级的设计效率相等，定为90%，而调节级的效率比压力级约低10个百分点。以上三点假定，目的是为了对汽轮机组的配汽机构有一个清晰的分析，并不代表实际机组的性能。
1 喷嘴调节与节流调节度比较
众所周知，国际电工委员会IEC对汽轮机额定功率的定义比较宽松，囊括了世界上各主要国家的标准，其中之一是：规定背压所发出的最大连续功率。欧洲国家的一些制造厂标准认为，规定背压指的是可利用水源年均温度所对应的背压，这种规定可保障一年内有半年的时间可以发出额定或稍多的功率，另半年受到限制；我国过去采用苏联标准，改革开放以后引用美国企业的标准，认为规定背压指的是夏季最高温时段冷却水平均温度（35°C）所对应的背压，这种规定可保障全年基本满发额定功率，受限制的时间很少。两种规定对机组保证热耗率的验收工况却颇为一致，都规定在额定电功率和可利用水源年均温度所对应的背压。
两种定义在机组保证热耗率的验收工况下的进汽裕度也不一致，欧洲工厂标准在额定电功率时留了大约3~5%，我国10%或稍大，这就产生了配汽机构选择的差别。欧洲选用节流调节，在考核点上对于超超临界参数每节流5%，对应热耗率损失0.3%，约22kj/kwh；喷嘴调节由于调节级的效率较低，通常该级功率占高压缸功率的15~20%，因此会影响高压整缸效率下降1.5~2.0%。应该注意，高压缸效率降低将使进入锅炉再热器的蒸汽温度升高，对整机效率的影响并不是乘以高压缸的功率比，而要扣除上述影响，据美国ASME试验规
程第6委员会报告（PTC 6S-1970），高压缸内效率提高使机组热耗率下降的相对值应按下述公式计算：
Δq/q =(1—3600/q·G rh/G hp)·N hp/Nt·Δ?hp（1）
Q -- 汽轮机的基准热耗率kj/kwh；
Δq -- 汽轮机的热耗率变化kj/kwh；
G rp—高压缸蒸汽流量t/h；
G rh—再热器蒸汽流量t/h；
Nt—全机内功率kw；
N hp—高压缸内功率kw；
Δ?hp -- 变化前后内效率相对提高值。
例如对于1000MW超超临界机组主蒸汽参数为25.0Mpa600/600°C、背压4.9kpa、THA 点的基准热耗率为7336kj/kwh，G rh/G hp = 0.85，N hp/Nt = 0.3，Δ?hp =-- 1.5%，Δq/q =-0.265% 。
Δq = 0.265% q = 19.5kj/kwh.
可见，采用喷嘴调节比比无节流的全周进汽方案热耗率差0.265%，而不是高压缸的内效率之差1.5%乘以高压缸占全机的功率比0.3 = 0.45%。
因此，欧洲的制造厂的大多机组，其进汽裕度小，选用节流调节。我国标准的进汽裕度在10%以上，最大到14%，采用纯节流调节应响热耗率升高约为44~62kj/kwh，因此引进300、600MW机组技术时，都采用喷嘴调节。欧洲的制造厂为了适应需要，产生了节流调节加过负荷阀的配汽方式。
2 节流+过负荷阀与喷嘴调节的比较
节流加过负荷阀的调节方式是Siemens公司为适应我国采用较大进汽量裕度的情况提出来的，设计在THA点正好是调节阀全开、过负荷阀尚没有开启的位置，是机组设计效率的最佳位置点。此工况点点机组的热耗率如上所述为7336kj/kwh；而采用喷嘴调节、三阀全开THA点的热耗率仅差0.265%，为7355.5kj/kwh；没有过负荷阀纯节流调节THA点的热耗率相差0.6%（进汽裕度10%），为7380kj/kwh.。这些差别在机组功率小于额定电功率运行时，都继续存在，或稍有加大。数字说明，采用这种配汽方式，显然是投标和运行的最佳选择。
对于可调功率大于额定电功率或循环冷却水温度超过年均可利用水温时，过负荷阀门开启，部分新蒸汽通过过负荷阀进到汽轮机高压缸的第5级后，即旁路5级没有做功，同时降低了前面几级的U/C0。为了计算第5级后两路蒸汽混合以后的焓值，需要分别求知通过过负荷阀和节流调节阀的流量。假定总流量增加5%，5级后的各监视段压力与总流量成正比，即可利用汽轮机变工况计算公式算得。假定已知TUA工况下：
高压缸进汽参数26.25Mpa，600°C，3482.1kj/kg；排气参数5.946Mpa，高压缸绝热焓降433.43kj/kg；考虑机组内效率90%后，取用1/3焓降为过负荷阀的进汽点，得从调节汽阀至该级段后的实际焓降为3482.1--3349.07=133.03kj/kg。据这些参数，即可求取总流量增加5%（797.125kg/s）时通过过负荷阀的流量：
1.05—{√26.252--（105%16.8587）2/√26.252--（16.8587）2}= 8.665%
通过过负荷阀的流量（参照SIEMENS公司THA进汽流量759.167kg/s）为65.7818kg/s，通流部分的流量为731.3435kg/s。此时第5级后的蒸汽压力为1.05·16.8587 = 17.7016Mpa，主流道德绝热焓降为3482.1—3349.87 = 132.23kj/kg，实际焓降为3482.1—132.2·0.9 = 119.007kj/kg，焓值3363.093kj/kg。意味过负荷阀在高压缸损失的功率为：
65.7818·119.007 = 7828.2946kw
据此算得混合点的焓值为3372.9183kj/kg。前5级的实际焓降109.1817kj/kg，高压前5级的功率为87034kw，效率为109.181/132.23 = 82.57%，当后面各级内效率90%不变时，可以算得总进汽量增加到105%情况下功率为219980kw，整个高压缸的效率变化为2.23%，即高压缸的效率相对降低了2.477%。这些数值还使用焓降法验算核对，数值基本一致。高压缸在797.125kg/s流量下的功率占全机功率的29.05%，即可算得在这一流量下机组的热耗率增加31.3kj/kwh，由于实际制造厂提供的TMCR流量比THA工况增加了6.4%，因此，TMCR工况下的热耗率比THA提高了40.1kj/kwh。对于初参数为25Mpa的机组，计算获得旁路的汽量占主蒸汽总量的8.99%，热耗率增高约34.1kj/kwh（5%）和43.6kj/kwh（6.4%）。
对于喷嘴调节TMCR工况，由于调节级后的压力提高5%，第1级的焓降由15%和20%降低到11.29%和16.34%，使整机热耗率下降4.76~4.82kj/kwh。由于排汽流速增加使热耗率加大，通常与THA的设计流速有关，设计流速在230~240m/s时，其热耗率的增加为4.16~4.82kj/kwh。因此，可以认为TMCR的热耗率与THA工况大体不变。
3 切除最后一级高加对机组功率和热耗率的影响
欧洲国家习惯用节流调节，机组的裕度小，有的采用5%，有的采用3%，随机组的运行方式而定。但这些机组夏季达不到额定功率，常常采用停一台高压加热器的方式来达到发出额定功率的要求。
为了求取切除高加对机组的功率和热耗率影响，可以用等效热降法求得。依据《火电厂热系统定量分析》P106切除最后一个高压加热器时，该加热器所需的全部抽汽热量将返回汽轮机作功，其电功率增加
ΔN = D τθ?i ?d
D --- 流经高压加热器的给水流量kg/s；
τ-- 一公斤水在加热器中的焓升kj/kg；
θ-- 某加热器放弃的热量所得到的实际等效热降与放弃的热量之比，称为实际抽汽或补增抽汽效率%；
?i ?d –机组的机械和电机效率%。
上述计算式最主要的数字是θ，只要求出这一数字，即可求出切除最后一个加热器对整机功率的影响。这一数字的求取，需要进行整列加热器的系统运算。对汽轮机组总新蒸汽进汽量不变的情况下，为求取切除最后一级高压加热器对机组热耗率和功率的影响，需要做些变化。
本文依据等效热降法分析计算汽轮机组切除各级加热器后，对机组热耗率和功率的影响，这种近似计算在诸多方法中比较简练、正确。但在确定机组再热器前最后两级高压加热器切除的影响时，会遇到不同的计算结果。林万超教授的著作，介绍了定热量计算和变热量计算，这两种算法，对于汽轮机装置性能的整体分析可以做到正确无误，但对个别加热器抽汽效率的分析尚难以确定。以300MW机组为例，定热量计算结果，第7、8两级抽汽效率分别为0.36829和0.40303；变热量计算为0.47533和0.50420，差别不小，且存在抽汽效率大于新蒸汽效率的不合理现象。本文在计算实际抽汽效率时（实际抽汽效率指因抽汽变化对排汽损失修正后的效率），引用了再热器吸收热量对抽汽效率的影响，结果两者非常接近，试论如下：
对引进型机组而言，其排挤的加热抽汽返回汽缸做功的等效热降将增加：
ΔH = τ8 θ8 （1）
τ8–单位给水流量经过8号高压加热器的焓增kj/kg；
θ8–实际抽汽效率，指排挤单位抽汽在考虑汽轮机排汽出口损失、再热压损和凝结水
泵功损失后实际获得的做功与放热量之比。
为计算方便，求取各级抽汽实际效率时，只考虑汽轮机排汽出口损失的修正，由此即可求得切除最后一级高压加热器后机组功率增加：
ΔN = DΔH kw
其中D –主蒸汽流量，即通过加热器的给水流量kg/s 。
θ8–实际抽汽效率的求取：
第7级：这一级的计算引用了再热器吸收热量对抽汽效率的影响，原著定义是排挤第7级单位抽汽获得的有效热降与该级单位抽汽放热量之比。由于该级排挤抽汽对机组有效热降的影响不仅是抽汽的放热量，还有锅炉再热器吸收燃烧烟气的热量，因此，该级的实际抽汽效率应该是排挤第7级单位抽汽获得的有效热降与该级单位抽汽放热量和再热器吸收了锅炉燃烧烟气的热量σ7=582.7 kj/kg之和之比。
Θ7 = L7/（q7 +σ7）
第8级：与第7级相似，但排挤第8级的抽汽与第7级不完全相同，后者全部进到再热器，第8级只能大部分进再热器，因为第8级少了疏水将使第7级多用了抽汽，其单位抽汽经过再热器吸收的热量将是：
σ8 =( 1--γ7/q7) σ7
Θ8 = L8/（q8+σ8）
据此，将几种机型切除最后一级高压加热器影响的计算结果综述如下表2：
热效率影响% 热耗率增加kj/kwh 功率比影响% 功率提高Kw 200MW机组0.5996 50.38 3.26 6520
300MW（引进）0.6747 53.6 4.84 14500
600MW（引进）0.733 57.6 5.04 30236
超临界660MW 4.13 27277
1000 0.451 33 3.26 32596
4 机组的配汽机构与机组利用小时的关系
上述比较已经说明了机组在THA点的经济性排序关系，在表1所示的负荷方式和运行小时下的经济性比较，就需要了解选厂当地的气候条件。一般而言，全年有一半的时间超过设计时的年均背压，且夏季2000小时中有10%的时间需要在额定工况下运行，对于节流加过负荷阀调节的机组，需要有半年的时间打开过负荷阀，其中有200小时过负荷阀全开需要使全机的进汽量增加5%或稍多。对于喷嘴调节的机组情况比较简单，即开启第4调节阀。
有了这些数据，就可即把表1的运行小时细化，如全年满负荷运行3000小时分为：200小时在1.05的额定进气量工况下运行、1300小时平均在1.025额定进气量工况下运行、1500小时在额定进气量工况下运行。这些假定对于比较各种配汽方式的经济性，大体上都是公平的。还需要假定喷嘴调节三阀全开时的功率与节流调节的THA点相等，两阀全开可带75%THA的功率。这些假定都是为了简化计算，作为经济比较的趋向性分析之用，与产品实际有一定差别。
对于200小时在1.05的额定进气量工况下运行的经济性比较，首先认为喷嘴调节调节的热耗率在THA和TMCR两种工况下大体不变，这是因为排汽流量变化使机组的余速损失加大，但调节级的焓降降低，两者相互抵消，差别不会太大；而在105%进气量工况下的节流加过负荷阀调节，通常旁通到大约高压缸总焓降1/3的级前，此时通过过负荷阀的主蒸汽流量约为总进气量的8.99%，可以通过计算确定，该机组在TMCR下的热耗率比THA提高34.1~43.6kj/kwh.
当喷嘴调节三阀全开滑压运行时75%和50%负荷下的比较，主蒸汽流量都通过调节汽阀，机组在这一负荷下的基准热耗率可按节流方式修正，分别是 1.5%和 3.0%，即各加大110kj/kwh和220kj/kwh，这对两种不同的调节方式的变化都是一样的。主要应该考虑的因素是喷嘴调节配汽的机组由于调节级焓降比例的变化，会使机组的热耗率相应增减，为使问题简化，假定在部分负荷下的高压缸内调节级和其余通流级的焓降比例不变，两只机型高压缸的效率差仍然是1.5%，那么，节流+过负荷阀机组的在75%复合式的热耗率为：（7336+110）=7446kj/kwh;
喷嘴调节的热耗率将是
7446kj/kwh;+Δq =7465.9kj/kwh；Δq = 19.9 kj/kwh.
对于50%负荷按（1）式计算是：
（7336+220）= 7556kj/kwh（节流+过负荷调节）;和7576.4 kj/kwh（喷嘴调节）
Δq/q =(1—3600/7556 ?G rh/G hp) ?N hp/Nt?1.5% = 0.27%；Δq = 20.4kj/kwh.。
表2 不同调节方式下的热耗率状况（单位：kj/kwh）
调节方式喷嘴调节节流调节节流加过负荷阀调节
100%负荷7355.5 7380{24.5} 7345.8（7336、7353、
7370.1）{-9.86} 75%负荷7465.9 7490{24.1} 7446{-18.9}
50%负荷7576.4 7600（23.6）7556{-20.4} 表2括号内的数值指与喷嘴调节热耗率相比，仅仅配汽机构方面引起的差数，100%负荷夏季工况进汽量依据105%THA的进气量计算，如果是106.4%，其热耗率是7352.3kj/kwh。由此可以看出，两种机型在100%负荷下全年的运行热耗率几乎持平，只有微小的差别。6400小时发电量对总热耗率的影响：
200X14.6--1300X2.5—1500X19.5 = -29580kj/kw
--18.9X3600X75% = -51030 kj/kw
--20.4X1400X50% = -14280 kj/kw
. （-29580—53730--14273）/6400 = -994890/6400 = 14.8 kj/kwh
从这一计算可知，节流加过负荷阀调节的机组在基本负荷运行方式下，它的经济性较喷嘴调节好14.8kj/kwh。同样可以算的其它两种运行方式下的年均热耗率差为16.6kj/kwh（全年利用小时5600）和18.6kj/kwh（全年利用小时4800）.全年利用小时减小，年均热耗率差别加大，这与常规机组不同，负荷越小，节流调节相较喷嘴调节经济性越好。究其原因，三阀滑压的本质类同节流调节。
上还有一种值得提出的是喷嘴调节,三阀同时开启的滑压方式改为两阀同时开启，设定两阀全开时机组的进汽量为THA进气量的75%，这种设定在超超临界某型机组中也是可以存在的。此时，喷嘴调节机组高压缸内调节级和其余通流级的焓降分配变化，高压缸的焓降由满负荷时的114kcal/kg升高到131kcal/kg，调节级的焓降由17.1kcal/kg(15%)增加到38kcal/kcal/kg（占29%），如果调节级的效率不变，这将使高压缸的效率差由1.5%升高到2.9%；另外，由于部分进汽度影响调节级的效率变化大约1%，相对高压缸为0.29%。两项之和约为3.2%，对整机的热耗率应响为：Δq/q =(1—3600/7336 ?G rh/G hp) ?N hp/Nt?3.2% = 0.564%。Δq = 41.4kj/kwh，该工况的热耗率为7377.4 kj/kwh。
而在50%时，仅仅只有两阀节流，节流的压力为原来压力的33.3%，仅使整机热耗率加大2%，146.72kj/kwh；高压缸的焓降由满负荷时的114kcal/kg升高到116kcal/kg，调节级的焓降由17.1kcal/kg(15%)增加到34kcal/kcal/kg（占29.3%），如果调节级的效率不变，这将使高压缸的效率差由1.5%升高到2.93%，加上部分进汽度0.29%，高压缸的效率变化3.23%，Δq = 41.8kj/kwh，两项之和188.5kj/kwh,。该工况的热耗率为7524.5kj/kwh。
表3 两阀同开调节方式下的热耗率状况（单位：kj/kwh）
调节方式喷嘴调节节流调节节流加过负荷阀调节
100%负荷7355.5 7380 7345.8{--9.86}
75%负荷7377.4 7490 7446.{68.6--34.4=34.2} 50%负荷7524.5 7600 7556{31.5--15.3=16.2} 这一结果表明，喷嘴调节由三阀同开改为两阀同开以后在部分负荷下的热耗率状况大有改善，全负荷下比节流调节差9.86kj/kwh；75%负荷下反而好68.7kj/kwh；50%负荷下好31.5kj/kwh。但是这组数字应该考虑这两种配汽方式运行中给水泵跟随滑压的经济性修正：THA工况，给水泵不需要修正；75%负荷，喷嘴调节比较高7336·0.75·0.25·0.25=34.4kj/kwh；50%负荷：7336·50%·2.5%·16.6%=15.3kj/kwh。修正后的数值示于括号内。
据此计算全年的运行热耗率差应该是：节流加过负荷阀调节的机组在机组全年做基本负荷运行时，其经济性较喷嘴调节差11.6kj/kwh（全年利用小时6400）。同样可以算的其它两种运行方式下的年均热耗率差为15.5kj/kwh（全年利用小时5600）和18.6kj/kwh（全年利用小时4800）.全年利用小时减小，年均热耗率差别加大这是两者比较的正常规律。。
由此可见，喷嘴调节的热耗率要小于节流加过负荷调节，必须由三阀滑压的运行方式改为两阀滑压，同时解决好顺序阀两阀对开的技术问题，以防止汽隙振荡或轴瓦温度过高。
5 结论
1）喷嘴调节、节流调节、节流+过负荷阀调节世界上具有广泛应用，喷嘴调节和节流+过负荷阀调节适用于汽轮机功率富裕度较大的机组，依据我国状况，按照夏季时段定义额定功率，常常采用这种方式；
2）欧洲许多国家用全年可利用冷却条件的背压平均值定义机组的额定功率，容量富裕度通常不超过5%，适用节流调节方式。夏季为了机组达到额定功率，采用停末级高压加热器的措施，其功率增加的幅度和经济性能影响，大体与节流+过负荷阀调节相当；3）对于全年满负荷运行的机组，节流+过负荷调节和喷嘴调节的经济性能相差不多，节流+过负荷调节稍有优势，这种优势在滑压降负荷运行中继续保持和扩大，无论带基本负荷或中间负荷都一样，其优势15.2~18.6.1kj/kwh。在夏季200小时时段，采用过负荷调节或者停用最后一台高加，机组的热耗率性能相差不多，都比喷嘴调节差，但在全年所占比重不大；
4）喷嘴调节由三阀滑压改成两阀滑压运行后，情况有所改变，75%负荷以下区间的热耗率将小于节流调节方式，因此，在4800~6400利用小时/年范围内，其平均热耗率都比节流调节低11.6~18.6kj/kwh。这就需要机组解决两阀对开运行的要求，尤其是功率为300、600MW级的机组，防止进汽不对称引发汽隙振荡。
5）如果汽轮机维持电力标准要求的额定功率定义不变，机组的配汽机构为节流调节、采用停最后一级高压加热器满足夏季满发要求。那么，整个回热系统和最后一级高压加热器的热力设计需要调整和规范，锅炉也需要核算，控制该级加热器的阀门需要改造，以适应频繁操作的要求。
6）本文所述是只是趋向性分析，并不代表实际机组的设计状况，对于现有超临界和超超临界喷嘴调节机组，由三阀滑压改为两阀对开滑压运行，不论制造厂或者电厂都有一定工作要做。
喷码机喷头被堵住的解决办法 我们都知道，喷码机的关键部位是喷头，喷头中最容易出问题的是喷嘴。喷码机墨水一般都是快干型的，还有一些是颜料型的，颜料容易沉淀，所以喷嘴比较容易堵塞。虽然各大喷码机生产厂商和供应商都声称自己的喷码机有自动清洗功能。虽然有些做得的确不错。但是不可能从根本上消除喷嘴堵塞。下面将介绍简单的喷嘴堵塞后处理方法。 其实喷嘴堵有多种情况，一是有墨线，但是墨线位置很偏，且每次都可能在不同的位置;二是根本就没有墨线。对于第一种情况，我们可以先尝试直接在机器上操作，通过排气，冲洗，多次连续开关喷嘴的方法去冲开喷嘴。这种方法在大多数情况下是很有用的，这样就免去了拆洗喷嘴的麻烦。如果不行只有拆洗喷嘴了。第二种情况当然也只有拆洗喷嘴。 具体的清洗方法如下。首先准备半瓶左右的清洗液。将喷嘴放入清洗液瓶中，盖好盖子用力摇晃。一般情况8分钟左右就可以了。如果没有成功。继续浸泡15分钟左右，然后再去摇晃。如果还没成功，可看看喷嘴孔两侧是否粘有什么小东西，可以用细针尖亲亲的抠附着在喷嘴上的异物，然后再去摇晃瓶子。这样基本上就行了。如果还没好，可以用稀浓度的酸(最好是稀盐酸)去浸泡5分钟左右，一般都可解决。如果还没有解决，将喷嘴拿到附近的眼镜店，并带上半瓶清洗液。到眼镜店里花个几块钱吧、喷嘴放到小烧杯里面，然后在超声波振荡机里装好适量的水。把烧杯放入水中，最好是能使烧杯底部和超声波底部接触而不是烧杯浮在水上。开超声波振它个15分钟，问题一般就解决了。超声波不贵。一般的几百块钱就能买到。所以建议有条件的用户和拥有较多喷码机的公司可以去购买一台。 购买喷码机时进行设备检查的方法
在喷码机的选购过程中，进行设备的检测工作是非常的有必要的。下面，我们就来了解一下，在检测喷码机的过程中，需要注意的事项有哪些吧! 在进行喷码机检测的过程中，一定要仔细的检查设备参数，与生产线匹配的情况。在一般情况下面，普通设备只需要配置一个12000瓶/小时的生产线就能够正常使用。但是，对于那些比较高端的设备，最好是采用20000瓶/小时的设备来进行使用。如若不然的话，对实际被喷印工作，可是会有非常大的影响的。 在实际的选购过程中，一定要详细的了解喷码机喷头的内部结构。因为，在实际的使用过程中，喷码机喷嘴是有很多不同的型号的。宝石喷嘴，就是其中最常见的一种，也是较为复杂的一种。如果是不能够很好的了解这些知识，是会严重的影响到设备的使用性能的。 内容来源：喷码机https://www.doczj.com/doc/2412101779.html, 欢迎多多交流！！！
一、大田喷头 余姚市广绿喷灌园艺设备有限公司 TEL：6 FAX: 2 美国雨鸟公司（Rain Bird） TEL:0 FAX:0 1、这四种喷头属中远射程喷头，广泛用于固定式、半固定式和移动式喷灌系统，也可用于圆形、平移等大型喷灌机组。
2、30IBH——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角23o, 30PSH——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角27o, 46H——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角23o, 80E——接口为寸外螺纹，喷头仰角27o。 3、历经60多年不断改进的摇臂撞击式驱动机构，工作稳定可靠，H型减磨密封垫，寿命长，副喷嘴采用低喷射仰角，弥补近处水量分布，均匀度高。 1、该类喷头上装有换向机构，通过调整换向机构，喷头可在20~340范围内的任意角度内喷洒。脱开换向机构，也可做全圆喷洒。该类喷头适于布置在场地边缘。 2、历经60多年不断改进的摇臂撞击式驱动机构，工作稳定可靠；软——硬——软或软——硬型减磨密封垫，寿命长；独特的“雨鸟”式摇臂机构，动作灵活可靠。 3、2045PJ-08——接口为1/2寸外螺纹，喷头仰角23o, 35ATNT——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角27o, 65PJ——接口为1寸内螺纹，喷头仰角27o, 85EHD——接口为寸外螺纹，喷头仰角27o。 上海华维节水灌溉有限公司 TEL：FAX： 锌合金摇臂式喷头(俗称锌鸟)配有换向机构，可以根据地块形状等调节喷洒范围，将换向机构上翻，可作全圆喷洒，广泛用于园艺场、果菜园等开放式场所。减磨密封垫，久经考验的撞击式驱动机构，锌铜合金材料，寿命长。独特换向机构，动作灵活稳定，粉体烤漆，不掉漆，不褪色，可根据需要适当调节射程及液滴大小。 这两种喷头的接口尺寸为1/2寸外螺纹，喷头仰角23o。
喷泉喷头型号及参数整理
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3 花柱喷头（银缨） 花柱喷头是多孔散射喷头的一种，又名层花喷头、花篮喷头等。喷水时，其外观形似一束鲜花，造型美观，安装方便，适用于各种场合的喷水池中。 喷头型号 主要性能 连接管 安装尺寸(mm) 水压 (kpa) 流量 (m 3/h) 喷高 (m) 喷洒直径 DN(mm) 直径 DN(mm) 连接形式 A B HZ-112 70 5.00-7.00 1.20-2.00 1.50-1.80 25 内螺纹 100 +60 HZ-306 100 6.00-8.00 1.80-2.50 1.80-2.20 40 内螺纹 110 +60 HZ-113 150 10.00-12.00 2.20- 3.00 2.10-2.60 50 内螺纹 130 +60
4 雾状喷头 Foggy Nozzle 雾状喷头它喷出的水滴非常细小，成为雾状，在阳光照射下可形成七色彩虹。因喷嘴构造差异，喷出的水姿也有不同，喷水时噪声小，用水量少，一般安装在雕像周围。 喷头型号 主要性能 连接管 安装尺寸(mm) 水压 (kpa) 流量 (m 3/h) 喷高 (m) 喷洒直径 DN(mm) 直径 DN(mm) 连接形式 A B WZ-112 105 0.60 1.60 1.50 20 内螺纹 45 +20 WZ-312 150 0.90 1.80 2.50 25 内螺纹 76 +40 WZ-407 250 1.80 2.00 3.00 40 内螺纹 76 +40
喷墨打印机堵头原因及解决方法 使用过喷墨打印机的用户也许会记忆犹新，每当进入夏季时，由于天气炎热干燥，使用一段时间后常常会出现打印头“堵头”现象，如不及时修复，一来影响正常的工作学习，二来时间一长则会造成永久性“堵头”，造成打印头无法修复而报废那就麻烦大了，因为如果去换个喷头就快赶上新机器的价钱啦！笔者结合多年工作实际总结出一套较好地解决喷墨打印机“堵头”的办法，下面首先让我们简要回顾一下喷墨打印机的墨头结构： 一、喷墨打印机的墨头结构 喷墨打印机的常见墨头结构主要有喷墨头和墨水盒一体机和分离式两种方式，一体机墨头结构在墨水盒墨水用尽后，墨头和墨水盒要一起更换，这样的结构相对结合较为紧密，可靠性较高，但相对成本较高；分离式结构的墨头和墨水盒分离，墨水用尽后可单独更换墨水盒，一定程度上可以节省成本。目前市面上常用的大多数打印机(如EPSON、CANNON等)均采用双墨头结构：一个黑色(或Photo)墨头和一个彩色墨头。而在墨水盒中，大多数是黑色墨水独立，其他三色墨水盒一体，也有一些产品的每一种颜色的墨水盒都是独立，可以单独更换，进一步降低了打印成本。 二、喷墨打印机“堵头”的形成 因打印头正常打印归位后密封不严或长时间放置，水份过度蒸发，导致墨粒干结在精细的打印头尖部，使墨水无法正常喷出；或者不同墨水之间相互混用，产生化学反应，通常表现为常出现断线、颜色缺失、字迹模糊甚而无法正常打印等故障。 三、喷墨打印机“堵头”的分类 大致可分为软性堵头、硬性堵头两大类。 (一)软性堵头的修复：
1、软性堵头堵塞指的是因种种原因造成墨水在喷头上粘度变大所致的断线故障。有时只附着在出墨口喷嘴表面，一般蘸取原装墨水经多次清洗即可恢复。其优点是操作简单、快捷，无任何物理损害；缺点是使用成本较高，较浪费墨水。 2、使用打印机驱动程序的应用工具中打印头清洗功能清洗。其优点是操作简便、快捷；缺点是清洗效果不太理想。 注意事项： 1、以上两种清洗方法一般不宜超过三次。打印机“堵头”不严重时，三次以内即应冲开。若三次仍冲不开，说明堵头较严重，清洗次数再多也不一定管用，且无谓浪漫很多昂贵的墨水，此时就应视具体情况作进一步处理； 2、因墨盒(如海绵体填充型)与打印头之间会产生“气阻”现象，会出现少量的不规则断线，此时不必反复清洗，放置一段时间后，重新开机即可正常使用； 3、切忌墨水混用。新购墨水不可急于往墨盒中添加。先用一洁净的一次性注射器吸入一些墨水在光亮的地方仔细观察，看墨水中有没有悬浮物，如有悬浮物则不可混用。然后从使用的墨盒中吸入一点墨水和新购的墨水进行混合后静置24小时后再观察，看混合后的墨水有无化学反应，若产生了变化(如结晶等)则说明两种墨水的兼容性不好，切忌混用！ (二)硬性堵头的修理： 硬性堵头指的是喷头内有化学凝固物或有杂质造成的堵头，此故障的排除方法较为困难，此时可采用下面四种方法予以解决。 1、浸泡法 适用范围：受阻情况较轻。 必备工具：浓度95%的酒精、一洁净的口杯和一个底面光平的金属容器。 工作原理：用中等强度的有机溶剂将墨粒逐一溶解，注意必须使用95%浓度的有机溶剂酒精，否则会适得其反。
第十章汽轮机调节、危急保安系统 第一节液压油系统 汽轮机液压油系统用于向汽轮机调节系统的液力控制机构提供动力油源，还向汽轮机的保安系统提供安全油源。液压油系统的工质是磷酸脂抗燃油。不同机组，调节系统和安全系统采用的压力有所不同，如哈尔滨汽轮机厂亚临界600MW汽轮机组采用的液压油压力为14.48MPa,东芝亚临界600MW机组采用的液压油压力为11.2MPa)。可见，不同制造厂，采用的系统布置和选用工质参数也有所不同。 液压油系统主要包括液压油箱、液压油供油系统（去汽轮机调速系统和安全系统）、液压油冷却系统以及液压油再生（化学处理）系统。图10－1－1是汽轮机液压油系统的流程示意图(东芝亚临界600MW机组)。 该系统的主要设备和部件有液压油箱（容量为3200L）、油泵、冷却油泵、再生油泵、蓄压器、滤网等，都组装在一起，其间通过管道相连接。1．液压油箱 液压油箱注油口处设有一个注油滤网(过滤精度为3μm),油箱上还设有磁性液位指示器和高低液位、最低液位报警接点，以及温度测量仪表（温度计、热电偶）。 2．液压油供油系统 液压油供油系统配有两台100%额定容量的电动高压柱塞泵（流量可调）。泵内设有压力调节器，可通过调整柱塞的行程来改变油泵出口处的流量，并保持其出口油压为定值（12MPa）。液压油泵出口处的高压油经液压母管向汽轮机调速系统供油。 柱塞油泵出口管道上装有： （1）形滤网精度3μm，备有堵塞指示器； （2）全/电磁旁路阀安全阀的压力整定值为13.5MPa,该阀也可作为(电磁)旁路阀使用,即在液压油供油系统投运初期,柱塞泵出口的高压油 经该旁路阀流回油箱,系统如此循环,借以提高油温； （3）蓄压器装在柱塞泵出口液压油母管上，用以确保在调速系统的油动机动作时使液压油系统仍能维持其正常的工作压力。蓄压器的容
ZSTMB系列单出口型水幕喷头是自动或手动水幕系统的一个组成元件。是作为防火或分区及局部防护冷却。一般情况下多与防护卷帘及玻璃幕墙等配合使用，通常安装于自动扶梯和旋转梯穿过的楼板孔口出或舞台口等地方。特别是液化石油和化 工品等储藏等场所进行火灾控制和冷却保护。 二、工作原理 ZSTMB系列单出口型水幕喷头由于压力水作用下，将流入的水迅速形成水幕，以一定的速度喷出，按照一定的雾化角均匀喷射在相应的射程范围内，覆盖保护对象外表面上，具有冷却、窒息、乳化、稀释、绝缘等作用，以到达抑制火势和灭火作 用。 三、产品特点 ★限制燃烧速度，减少火灾破坏，减少爆炸危险，促使蒸气稀释和散发。 ★仅使用水作为灭火剂，有良好的经济性。 ★如果要求扑灭液体火灾，可将清水泡沫引入混合器内。 ★能有效的与其它灭火系统配合使用。 四、技术参数
ZSTMB52 97 52 ZSTMB80 150 80 ZSTMB115 215 115 ZSTMB-T 水幕喷头 一、产品结构 ZSTMB-T 水幕喷头是开式喷头的一种类型，只有一个出水口。其喷洒时，入水口轴线与出水口轴线成90°夹角。材质为钢镀铬。根据喷射流量和喷射角度的不同要求设有不同的开口大小。 二、产品型号 三、ZSTMB-T 水幕喷头外型及尺寸 四、技术参数 ZSTMB-T 水幕喷头技术参数表 外 观 形 状 外 形 尺 寸 ZS T M B-T 公称流量系数 同时适用于防火分隔和防护冷却 水幕倾角为90°，且只有一个出水口 水幕喷头 喷头 自动喷水灭火设备
喷头型号 公称 直径 （mm ） 流量特性 参数 (K) 喷水 角度 (o) 最小工作 压力 （MPa ） 最大工作压力 （MPa ） 外形尺寸 D ×L （mm ） 连接 螺纹 R 流量公式 （L/min ） ZSTMB-T28.7/180 8 28.7 180 0．05 1．6 28×42 R1/2 K:流量系数 P ：喷头工作压力 （MPa ） Q:；流量(L/min) ZSTMB-T 43/180 10 43 180 0．05 1．6 28×42 R1/2 ZSTMB-T 56/180 12 56 180 0．05 1．6 28×42 R1/2 五、特性曲线 六、产品用途 水幕喷头与雨淋报警装置等配套使用构成水幕系统。水幕系统分防火分隔水幕和防护冷却水幕，前者是用密集的喷头喷水构成水墙式水帘，如舞台、窗口、自动扶梯和旋转楼梯及建筑中庭四周。后者是配合防火卷帘等分隔物进行防火分隔，如防火卷帘、玻璃幕墙、防火门、钢构件等。
爱普生，这个小日本的机器，让人又爱又恨，但它的确是好东西，喷嘴独立，容易清洗，可不了解的人，一旦堵住了，拿它没辙。爱普生的喷嘴（打印头），乖乖，好东西，只好珍爱它，就会使用很长很久。当然好墨水很重要，好墨水，只要打印头是正常的，一个月不打绝不断线堵头。。。。。 好了，言归正传，说说为何要人工清洗吧。一定有人会问，打印机属性里不是有“打印头清洗”程序吗，不是可清洗吗？此言差矣，打印头清洗程序，只是靠喷嘴下面的一个真空泵来吸墨，非常耗墨水，一个墨盒，估计五六下就给吸空，这个程序，只针对喷嘴内有空气有效，或极轻微的干堵有效，针对中等干堵或滤网以上有垃圾，就根本没用。 ******************************************************************************** 爱普生喷头堵塞的原因及处理方法 1. 所谓软性堵塞，是因种种原因（如墨水有杂质，且过滤不好；墨水质量有问题等），造成墨水在喷头上粘度变大所致的断线故障；打印头未回到保护罩内或未及时装入新墨盒，致使打印头在空气中暴露太久而干枯堵塞，这种问题可手动或用软件连续进行一两次清洗即可解决，或者用喷嘴清通液注喷嘴及洗车槽内泡8小时，从而进行清洗，既可省墨，效果亦好； 2. 硬性堵塞：是喷头内有化学凝固物（墨水酸性过重与外壳塑胶料起化学作用而产生凝固、结晶体等）或有杂质造成堵塞；这种问题可用喷嘴强力清洗液进行清洗；或者将喷头从打印机拆下，用针筒进行清洗；还可以将拆下的喷头喷嘴（注：不能让电路板进入液体中）。浸入无水酒精或热水中几小时。。 （正文）清通液 ************************************************************************************************ 这里，和大家分享最简单的人工清洗方法，也是最实用的方法！ 1，准备材料：清通液1瓶（配针筒和胶管），纯净的水1杯，棉花签几个。如图1， 2，我们的清通液有配送针筒一个（不含针头），胶管10多厘米。您只要剪下一小段就行，约1.5厘米，方便清洗，不需要使用整根胶管。如下图，
第四章调节保安系统 4.1 概述 汽轮机调节保安系统是保证汽轮机安全可靠稳定运行的重要组成部分。本机组采用新型的高压抗燃油数字电液控制系统（Digtal Electro－Hydraulic Control）。 我公司采用东方汽轮机厂的汽轮机DEH，此种保安系统已经应用到多台大容量机组，有长时间的运行经验。本机组的调节保安系统按照其组成可划分为低压保安系统和高压抗燃油系统两大部分。高压抗燃油系统由液压伺服系统、高压遮断系统和抗燃油供油系统三大部分组成。 本机组的调节保安系统满足下列基本要求： 1. 汽轮机挂闸； 2. 适应高、中压缸联合启动的要求； 3. 适应中压缸启动的要求； 4. 具有超速限制功能； 5. 需要时，能够快速、可靠的遮断汽轮机进汽； 6. 适应阀门活动试验的要求； 7. 具有超速保护功能； (1)、机械式超速保护： 动作转速为额定转速的110％～111％（3300～3330r/min），此时危急遮断器的飞环击出，打击危急遮断器装置的撑钩，使撑钩脱扣，机械危急遮断装置连杆使高压遮断组件的紧急遮断阀动作，切断高压保安油的供油，同时将高压保安油的排油口打开，泄掉高压保安油。快速关闭各主汽、调节阀，遮断机组进汽。 (2)、DEH电超速和TSI电超速保护： 当检测到机组转速达到额定转速的111％（3330r/min），发出电气停机信号，使主遮断电磁阀（5YV、6YV）和机械停机电磁阀（3YV）中的电磁遮断装置动作，泄掉高压保安油，遮断机组进汽。同时DEH又将停机信号送到各阀门遮断电磁阀，快速关闭各汽门，保证机组的安全。 4.2 抗燃油系统 随着机组的容量的增大、参数的提高，汽轮机的主汽门及调门均向大型化发展，迫切要求增大开启主汽门及调门的驱动力以及提高高压控制部件的动态灵敏性。所以，采用具有高品质、良好抗燃性能的液压油以及减小各液压部件间的动、静间隙等方法来保证整个机组的安全运行。 EH供油系统的功能是提供高压抗燃油，并由它来驱动伺服执行机构，该执行机构响应从DEH控制器来的电指令信号，以调节汽机各蒸汽阀开度。本机组采用高压抗燃油是一种三芳基磷酸脂化学合成油，密度略大于水，它具有良好的抗燃性能和流体稳定性，明火试验不闪光温度高于538℃。此种油略具有毒性，常温下粘度略大于汽机透平油。 本机组电液控制的供油系统由安装在座架上的不锈钢油箱、有关的管道、蓄压器、控制件、两台EH 油泵、两台EH油循环泵、滤油器以及热交换器等组成。一台EH油泵投运时，另一套即可作为备用，如果需要即可自动投入。当汽轮机正常运行时，一台EH油泵足以满足系统所需的用油量，如果在控制系统调节时间较长时（如甩负荷）、部分蓄压器损坏等原因导致EH系统油压降低的情况下，第二套油泵（备用油泵）可以立即投入，以保证机组EH油系统压力正常。 系统工作时由马达驱动高压柱塞泵，油泵将油箱中的抗燃油吸入，供出的抗燃油经过EH控制块、滤油器、逆止阀和安全溢流阀，进入高压集管和蓄能器，建立14.2±0.2MPa的压力油直接供给各执行机构以及高压遮断系统以及小汽机的执行机构，各执行机构的回油通过压力回油管先经过回油滤油器然后回至油箱。安全溢流阀是防止EH系统油压过高而设置的，当油泵上的调压阀失灵等原因发生油系统超压时，溢流阀将动作以维持系统油压。
—、大田喷头 余姚市广绿喷灌园艺设备有限公司 美国雨鸟公司(Rain Bird) :仁这四种喷头属中远射程喷头，广泛用于固左式、半固定式和移动式喷灌系统，也可用于圆形、平移等大型喷灌机组。
2、30IBH——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角23o, 3OPSH——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角27o, 46H—一接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角23o, 80E一一接口为1.25寸外螺纹, 喷头仰角27。C 3、历经60多年不断改进的摇臂撞击式驱动机构，工作稳左可靠，H型减磨密封垫，寿命长，副喷嘴采用低喷射仰角，弥补近处水疑分布，均匀度高。 备注.? 1、该类喷头上装有换向机构，通过调整换向机构，喷头可在20。~340。范国内的任意角度内喷洒。脱开换向机构，也可做全圆喷洒。该类喷头适于布在场地边缘。 2、历经60多年不断改进的摇臂撞击式驱动机构，工作稳泄可靠：软一一硬一一软或软——硬型减磨密封垫，寿命长：独特的“雨鸟”式摇臂机构，动作灵活可靠。 3、2045PJ-08——接口为1/2寸外螺纹，喷头仰角23。，35ATNT——接口为3/4寸外螺纹，喷头仰角27o, 65PJ——接口为1寸内螺纹，喷头仰角27o, 85EHD一一接口为1.25寸外螺纹，喷头仰角27% 上海华维节水灌溉有限公司 TEL: 9 FAX： 9 锌合金摇臂式喷头(俗称锌鸟)配有换向机构，可以根据地块形状等调肖喷洒范用，将换向机构上翻，可作全圆喷洒，广泛用于园艺场、果菜园等开放式场所。减磨密封垫，久经考验的撞击式驱动机构，锌铜合金材料，寿命长。独特换向机构，动作灵活稳定，粉体烤漆，不掉漆，不褪色，可根据需要适当调节射程及液滴大小。 这两种喷头的接口尺寸为1/2寸外螺纹，喷头仰角23。。
喷嘴的常用知识 脱硫除尘一般为湿式脱硫除尘，湿式脱硫除尘有水膜脱硫除尘，冲击水浴脱硫除尘等。湿式除尘的优点是易维护，且可通过配制不同的除尘剂，同时达到除尘和脱硫（脱氮）的效果；缺点是除尘液需处理，可能导致二次污染。不锈钢螺旋喷嘴是一种实心锥形或空心锥形喷雾喷嘴，喷流角度范围可为50°-170°。在3巴压强下，液体流率范围为5.5-4140升/分。这种结构紧凑的喷嘴有着畅通的流道设计，可以最大程度地减少液体阻塞，使液体在给定尺寸的管道上达到最大流量。 喷嘴有内、外螺纹型。通常1/4英寸－2英寸的喷头可分别用黄铜、316不锈钢铸件、TEFLON聚四氟乙烯或聚氯乙材料制造的。如需应用于特殊领域，也可采用其它材料制造。 液体（或料浆）通过与连续变小的螺旋面相切和碰撞后，变成微小的液珠喷出而形成雾状。喷嘴腔体内从进口至出口的流线型设计使得阻力系数降至最低，因而螺旋喷嘴适用于各种岗位。例如：化工、环保、电力、纺织等众多工业领域，特别是烟气脱硫除尘行业应用更为广泛。其耐磨性、耐腐性、成雾性、防堵性已被该行业众多用户所接受。 螺旋喷嘴液体通过与连续变小的螺旋线体相切和碰撞后，变成小液滴喷出，并且喷嘴腔体内从进口至出口的畅通的通道设计最大程度的减少了阻塞现象的发生。螺旋喷嘴的主要使用特点如下： 1、使用效率高。在3公斤使用压力下，单个喷嘴的流量可以达到25吨/小时。 2、雾化效果好。 3、防堵塞。 4、喷雾速度高。 5、物理尺寸小，结构紧凑。 适用范围 1、废气洗涤； 2、气体冷却； 3、洗涤与漂淋过程； 4、防火灭火； 5、使用于烟气脱硫系统； 6、使用于除尘降尘系统 特点 1、永久不堵塞； 2、材料不锈钢耐腐蚀 碳化硅喷嘴是一种新陶瓷材料，具有耐高温、抗氧化、高强度、耐极冷极热、抗热震性好、高温变小、热传碳化硅喷嘴 [1]导性好、耐磨、耐腐蚀等特点。作为节能耐火材料在卫生陶瓷、日用瓷、电瓷、磁性材料、微晶石、粉末冶金、钢铁热处理等行业的高温窑炉中被广泛应用，由它制成的各种部件也逐渐应用在发电、造纸、石油、化工、机械密封、水泵、表面处理、热交换、选矿、航天等领域https://www.doczj.com/doc/2412101779.html,/
最佳答案 一、喷墨打印机的墨头结构: 喷墨打印机的常见墨头结构主要有喷墨头和墨水盒一体机和分离式两种方式，一体机墨头结构在墨水盒墨水用尽后，墨头和墨水盒要一起更换，这样的结构相对结合较为紧密，可靠性较高，但相对成本较高；分离式结构的墨头和墨水盒分离，墨水用尽后可单独更换墨水盒，一定程度上可以节省成本。目前市面上常用的大多数打印机（如EPSON、CANNON等）均采用双墨头结构：一个黑色（或Photo）墨头和一个彩色墨头。而在墨水盒中，大多数是黑色墨水独立，其他三色墨水盒一体，也有一些产品的每一种颜色的墨水盒都是独立，可以单独更换，进一步降低了打印成本。 二、喷墨打印机“堵头”的形成：因打印头正常打印归位后密封不严或长时间放置，水份过度蒸发，导致墨粒干结在精细的打印头尖部，使墨水无法正常喷出；或者不同墨水之间相互混用，产生化学反应，通常表现为常出现断线、颜色缺失、字迹模糊甚而无法正常打印等故障。 三、喷墨打印机“堵头”的分类：大致可分为软性堵头、硬性堵头两大类。 （一）、软性堵头的修复： 1、软性堵头堵塞指的是因种种原因造成墨水在喷头上粘度变大所致的断线故障。有时只附着在出墨口喷嘴表面，一般蘸取原装墨水经多次清洗即可恢复。其优点是操作简单、快捷，无任何物理损害；缺点是使用成本较高，较浪费墨水。 2、使用打印机驱动程序的应用工具中打印头清洗功能清洗。其优点是操作简便、快捷；缺点是清洗效果不太理想。 注意事项：1、以上两种清洗方法一般不宜超过三次。打印机“堵头”不严重时，三次以内即应冲开。若三次仍冲不开，说明堵头较严重，清洗次数再多也不一定管用，且无谓浪漫很多昂贵的墨水，此时就应视具体情况作进一步处理； 2、因墨盒（如海绵体填充型）与打印头之间会产生“气阻”现象，会出现少量的不规则断线，此时不必反复清洗，放置一段时间后，重新开机即可正常使用； 3、切忌墨水混用。新购墨水不可急于往墨盒中添加。先用一洁净的一次性注
汽轮机调节保安系统培训教材 汽轮机调节保安系统是保证汽轮机安全可靠稳定运行的重要组成部分。 机组采用高压抗燃油数字电液控制系统（Digtal Electro－Hydraulic Control，简称DEH或D-EHC）。DEH与传统的机械液压调节相比，极大的简化了液压控制回路，不仅转速控制范围大、调整方便、响应快、迟缓小和能够实现机组自启停等多种复杂控制，而且提高了工作可靠性，简化了系统的维护和维修。 21.1概述 调节保安系统是高压抗燃油数字电液控制系统（DEH）的执行机构，它接受DEH发出的指令，完成挂闸、驱动阀门及遮断机组等任务。 二期与一期一致采用东方汽轮机厂的汽轮机调节保安系统，机组的调节保安系统按照其组成可划分为低压保安系统和高压抗燃油系统两大部分。高压抗燃油系统由液压伺服系统、高压遮断系统和抗燃油供油系统三大部分组成，机组的调节保安系统满足下列基本要求： 1)汽轮机挂闸； 2)适应高、中压缸联合启动的要求； 3)适应中压缸启动的要求；
4)具有超速限制功能； 5)需要时，能够快速、可靠的遮断汽轮机进汽； 6)适应阀门活动试验的要求； 7)具有超速保护功能； 机械式超速保护： 动作转速为额定转速的110％～111％（3300～3330r/min），此时危急遮断器的飞环击出，打击危急遮断器装置的撑钩，使撑钩脱扣，机械危急遮断装置连杆使高压遮断组件的紧急遮断阀动作，切断高压保安油的供油，同时将高压保安油的排油口打开，泄掉高压保安油。快速关闭各主汽、调节阀，遮断机组进汽。 DEH电超速和TSI电超速保护： 当检测到机组转速达到额定转速的111％（3330r/min），发出电气停机信号，使主遮断电磁阀（5YV、6YV）和机械停机电磁阀（3YV）中的电磁遮断装置动作，泄掉高压保安油，遮断机组进汽。同时DEH又将停机信号送到各阀门遮断电磁阀，快速关闭各汽门，保证机组的安全。 21.2液压伺服系统 液压伺服系统主要由油动机、阀门操纵座以及电液伺服阀、LVDT等组成。主要实现控制各阀门的开度、作用阀门快关等功能。 机组共设置有两个主汽阀油动机；四个主汽调节阀油动
Xaar126/128/500和Spectra及Konica与SPT喷头的介绍 在喷绘行业过去的十多年里工业压电式喷头已经得到重大的发展与进步,从原来的简单标签的打印到宽副画面的喷绘,从低精度到高精度大副的输出,无非是又是带动喷绘行业又一次的飞跃. 作为喷绘行业压电式喷头在市场中具有影响力分别是英国XAAR公司、美国Spectra公司、日本Konica与日本精工SPT公司，下面分别介绍一下每个公司生产的喷头在中国市场使用的具体情况。 1.英国XAAR XAAR公司生产的主要喷头有XAAR128、XAAR500、XAAR126与XAAR380、XAAR760等型号。 A.XAAR128喷头是赛尔公司最早也是市场所使用的最广氾的打印头，有五个型号： XAAR128-200(80), 200dpi, 0.54米/ 秒鉴别的颜色为蓝色(市场上常用型号) XAAR128-200+(80-W) 200DPI 鉴别的颜色为紫色 XAAR128-360(40-W), 360dpi, 0.39米/ 秒鉴别的颜色为灰色(市场上常用型号) XAAR128XL(40-8.3), 360dpi, 0.59米/ 秒鉴别的颜色为深灰 XAAR12840-5.5, 360DPI 鉴别的颜色为黑色 此型号喷头有128个管道，内部滤网的网孔较大，墨点颗粒很大为80PL左右，并且此喷头对外界适应性较差，不能够因温度变化而通过软件来控制喷头电压，故其使用寿命与其他喷头相比而大大缩短。 B．XAAR500是目前赛尔喷头使用性、稳定性和可操作性最佳的喷头，其宽副为70mm，有500个管道，其分辨模式有两种： XAAR500-180 型的速度可以达到0.51米/ 秒, 墨滴大小为80 PL XAAR500-360 型的速度可以达到0.56米/ 秒, 墨滴大小为40 PL XAAR500是继XAAR128之后开发出来的高集成喷头，制作工艺上也得到很大改进，喷孔数量与使用寿命较XAAR128提高近4倍，并且XAAR500增加具有电子式切换不同墨水的能力，同一个喷头可以依序由不同的供墨系统印出不同的颜色,它的优点还表现于安装容易,套色简单,因其具备两种分辨模式,使其具备不同的灰阶,但其市场售价较高,国内零售为20000元/只,国产机器中彩神在 采用XAAR500系列方面做的相当成功,但因与国内喷绘市场价格较大,故其市 场份额也相对较小. C．XAAR126是继XAAR128与XAAR500后推出的一款高集成喷头,它保留XAAR128喷头低成本的特点,又继承了XAAR500长寿命的考验,又同时具备喷头电压在软件的可调性优点.那麼XAAR126的具体优点表现在以下方面: 常用有三种型号: XAAR126/80(200) 200DPI 速度可以达到6米/秒钟鉴别颜色:老型号是蓝色背面,现在新款是银灰色的铝合金,上面标有126/80(市场上的 常用型号) XAAR126/50(300) 300DPI 速度可以达到6米/秒钟鉴别颜色:老型号是绿色的背面,现在新款是银灰色的铝合金,上面标有126/50
第6页：墨盒断线或堵头的处理 CANON、HP、LEXMARK等带喷头的墨盒加墨水后出现断线或堵头的处理 CANON、HP、LEXMARK等带喷头的墨盒的共同特点是，在墨盒的上部或侧面有通气孔（兼注墨孔），该孔在生产时用来加注墨水，使用时用来保持墨盒内外气压平衡。喷嘴正常的标志是，用面巾纸在喷嘴处轻轻一压，能看见各色墨水均匀渗出。否则就是有断线或是堵头，当然做喷嘴检查也能看出来。造成断线或堵头的的原因有几种，通常是用完的空墨盒放置较长时间才灌墨水，喷嘴在无墨的状态下很容易干结堵塞；另外加墨水时处理不当，如内外压力调整不当，也能导致断线现象。 处理的方法是：找块干净玻璃(或其它平面)滴少许清水，将墨盒喷头浸在水中二至十小时(视堵的程度而定，注意不要湿到触点)，再用面巾纸沾拭喷嘴，能通畅渗出墨水即好。若仅有轻微渗出，可从通气孔向墨盒里吹气或打气，看到墨水从喷嘴流出较通畅即好。只要喷嘴或喷头线路未损坏，此法能解决大部分墨盒的问题，曾经有过放置近一年的空墨盒用此法通开的记录。 EPSON打印机墨盒加墨水后出现堵头的处理 前面讲过如何判断堵头和断线。多数人会把断线误认为是堵头，事实上如果不是几个月不用，或把墨盒取下较长时间，一般不会发生堵头，喷嘴口处的墨水干结一般不会把喷嘴堵死。常见的是，因为某种原因产生断线，用户又不知如何正确处理，孔道中存有空气是最容易发生堵头的。 堵头后连续做喷嘴清洗是无济于事的，空浪费墨水，实践中证明的简单而又有效的办法是：将打印头移至更换墨盒的位置（通常是按住走纸键一秒钟），用蒸馏水或清水滴在喷头正常停放处的海棉上将其浸透，让打印头复位，关机，第二天再开机，清洗打印头，做喷嘴检查，堵头不是十分严重的，一般都能解决问题。若仍不能解决问题，在保修期内的，换上个原厂墨盒，送维修中心；过了保修期的，可自己动手清洗，但过程较繁杂，需要有较强的动手能力。 EPSON打印机在使用中因为加墨水不当或是较长时间不用而出现断线的情况较常见，多数人都误以为是堵头了，这时处理不好会真的导致堵头，或是急着送去维修，白花冤枉钱。其实处理的办法很简单，首先要区分什么是断线，什么是堵头。 做喷嘴检查时线条不连续（有断线），可能是断线，也可能是堵头，这时一般都是做打印头清洗，清洗后喷嘴检查，一次不行就再来一次，清洗几次后观察，如果断线始终都是在相同的部位而无变化，一般是堵头了，堵的喷嘴就是断线处的喷嘴；如果在几次清洗后，断线的位置不固定，一次是这儿，下次就是那儿，则可判断不是堵头，而是孔道中有空气，墨水供应不连续，造成断线。
/ 型60MW 抽汽式汽轮机调节保安系统的调整与试验2调节保安系统的主要技术规范
抽汽式汽轮机调节系统米用数字电液调节系统（简称DEH）,米 用DEH系统将比一般液压系统控制精度高，自动化水平大大提高，热电负荷自整性也高，它能实现升速（手动或自动），配合电气并网，负荷控制（阀位控制或功频控制），抽汽热负荷控制及其他辅助控制，并与DCS通讯，控制参数在线调整和超速保护功能等。能使汽轮机适应各种工况并长期安全运行。 3. 1 基本原理 并网前在升速过程中，转速闭环为无差控制，505E控制器将测量的机组实际转速和给定转速的偏差信号经软件分析处理及PID运算后 作为给定输入到阀位控制器并与油动机反馈信号比较后将其偏差放大成电流信号来控制电液驱动器及调节阀门开度，从而减少转速偏差，达到转速无差控制，当转速达到3000r/min时，机组可根据需要定速运行，此时DEH可接受自动准同期装置发出的或运行人员手动操作指令，调整机组实现同步，以便并网。 机组并网后，如果采用功率闭环控制，可根据需要决定DEH使机组立即带上初负荷，DEH实测机组功率和机组转速作为反馈信号，转速偏差作为一次调频信号对给定功率进行修正，功率给定与功率反馈比较后，经PID 运算和功率放大后，通过电液驱动器和油动机控制调节阀门开度来消除偏差信号，对机组功率实现无差调节，若功率不反馈，则以阀位控制方式运行，即通过增加转速设
定，开大调节汽阀，增加进汽量达到增加负荷的目的。在甩负荷时，DEH自动将负荷调节切换到转速调节方式。机组容量较小时建议可不采用功率闭环控制。 在机组带上一定电负荷后可根据需要带热负荷时可以投入抽汽控制。DEH控制器根据机组工况图对机组电负荷及抽汽压力或流量进行自整控制。 3. 2 DEH系统组成 3．2．1 机械超速保安系统（详见5。1） 3. 2. 2 主汽门自动关闭器及控制装置（启动阀） 主汽门能够实现远程控制及现场手动。功能结构图如下，启动阀控制主汽门执行机构（主汽门自动关闭器）上下动作进而控制主汽门开启。启动阀的动作可手动也可通过伺服电机控制，同时启动阀可对机组挂闸（机械超速复位），在正常运行时安全检查油将启动阀左部切换阀压下，接通启动油路开启主汽门； 在停机时将安全油泄露掉，切换阀切断启动油，并泄掉自动关闭器的油腔室中的油，使主汽门快速关闭。活动滑阀可在机组运行时在线活动以防其卡涩。具体控制可由热工继电器回路实现，也可由DCS软伺放实现，为确保机组安全，在停机后控制启动阀电机反向旋转（即退回启动阀）关闭主汽门。以防事故后挂闸主汽门突然打开造成机组转速飞升。 3. 2. 3 伺服执行机构，主要包括电液驱动器，油动机（两套） 电液伺服阀为动圈式双极型位置输出（积分型），作为油动机的先导机构拖动错油门控制油动机活塞动作。油动机错门与电液伺服阀通过杠杆机械半刚性连接。同时原错油门下的单向阀保留，在保安系统遮断状况下，事故油仍可关闭油动机。 电液伺服阀是汽轮机电液控制系统设计的关键电—位移转换元件，它能把微弱
打印头堵塞的原因及清洗终极方法 一、喷墨打印机的墨头结构: 喷墨打印机的常见墨头结构主要有喷墨头和墨水盒一体机和分离式两种方式，一体机墨头结构在墨水盒墨水用尽后，墨头和墨水盒要一起更换，这样的结构相对结合较为紧密，可靠性较高，但相对成本较高；分离式结构的墨头和墨水盒分离，墨水用尽后可单独更换墨水盒，一定程度上可以节省成本。目前市面上常用的大多数打印机(如epson、cannon等)均采用双墨头结构：一个黑色(或photo)墨头和一个彩色墨头。而在墨水盒中，大多数是黑色墨水独立，其他三色墨水盒一体，也有一些产品的每一种颜色的墨水盒都是独立，可以单独更换，进一步降低了打印成本。 二、喷墨打印机“堵头”的形成：因打印头正常打印归位后密封不严或长时间放置，水份过度蒸发，导致墨粒干结在精细的打印头尖部，使墨水无法正常喷出；或者不同墨水之间相互混用，产生化学反应，通常表现为常出现断线、颜色缺失、字迹模糊甚而无法正常打印等故障。 三、喷墨打印机“堵头”的分类：大致可分为软性堵头、硬性堵头两大类。 (一)、软性堵头的修复： 1、软性堵头堵塞指的是因种种原因造成墨水在喷头上粘度变大所致的断线故障。有时只附着在出墨口喷嘴表面，一般蘸取原装墨水经多次清洗即可恢复。其优点是操作简单、快捷，无任何物理损害；缺点是使用成本较高，较浪费墨水。 2、使用打印机驱动程序的应用工具中打印头清洗功能清洗。其优点是操作简便、快捷；缺点是清洗效果不太理想。 注意事项： 1、以上两种清洗方法一般不宜超过三次。打印机“堵头”不严重时，三次以内即应冲开。若三次仍冲不开，说明堵头较严重，清洗次数再多也不一定管用，且无谓浪漫很多昂贵的墨水，此时就应视具体情况作进一步处理； 2、因墨盒(如海绵体填充型)与打印头之间会产生“气阻”现象，会出现少量的不规则断线，此时不必反复清洗，放置一段时间后，重新开机即可正常使用； 3、切忌墨水混用。新购墨水不可急于往墨盒中添加。先用一洁净的一次性注射器吸入一些墨水在光亮的地方仔细观察，看墨水中有没有悬浮物，如有悬浮物则不可混用。然后从使用的墨盒中吸入一点墨水和新购的墨水进行混合后静置24小时后再观察，看混合后的墨水有无化学反应，若产生了变化(如结晶等)则说明两种墨水的兼容性不好，切忌混用！
实用标准文案 N55-8.83型 55MW凝汽式汽轮机调节保安系统说明书 制造单号：C164-2
COMPILING DEPT.： 编制部门：自控中心 COMPILED BY： 编制：刘祥平 2007.04 CHECKED BY： 校对：周文龙 2007.04 REVIEWED BY： 审核： APPROVED BY： 审定： STANDARDIZED BY： 标准化审查： COUNTERSIGN： 会签： RATIFIED BY: 批准：
目次前言 一供油系统 二液压调节保安系统 三机组启动前的调整和试验 四机组启动时的调整和试验 五主要液压部套的工作原理和结构 六附图 附件一系统的油冲洗 附件二使用及维护说明
前言 1 N55-8.83型汽轮机采用数字电液调节系统，电调装置（DEH）的说明有专用的文件叙述，因此本说明书仅叙述与该电调装置相配的主汽门油动机、高压调门油动机及液压保安部套等的结构、工作原理，供电厂设计、调试和运行编制技术文件时参考。 2 本说明书中的压力单位MPa均为表压。
一供油系统 机组的供油系统由四台油泵组成，它们是： ●由汽机主轴直接驱动的主油泵； ●由交流电动机驱动的高压交流油泵； ●由交流电动机驱动的交流润滑油泵； ●由直流电动机驱动的直流润滑油泵。 机组正常运行时，仅由汽机主轴直接带动的主油泵提供油源（额定转速3000r/min时，油泵压增1.08MPa，流量270m3/h），供润滑系统和调节保安系统各部套用油。供油分配情况汇总如下： 1.1 向两级并联的注油器提供压力油，两级注油器出口分别向主油泵进口和润滑系统提供油源。 1.2 进入危急遮断及复位装置，产生安全油以及就地手动复位时产生复位油，控制保安部套复位。 1.3 向复位电磁阀提供压力油，电磁阀动作时，产生复位油，控制保安部套复位。 1.4 向喷油试验装置提供压力油，试验时使危急遮断器充油动作。 1.5 作为主汽门油动机以及高压调门油动机的动力油，控制油缸活塞移动。 1.6 作为油源，向主汽门电液转换器提供压力油，产生控制主汽门油动机控制油压。 1.7 作为油源，向二通道伺服控制器提供压力油，产生控制高压油动机的
花柱喷头（银缨） 花柱喷头是多孔散射喷头的一种，又名层花喷头、花篮喷头等。喷水时，其外观形似一束鲜花，造型美观，安装方便，适用于各种场合的喷水池中。 喷头型号 主要性能连接管安装尺寸(mm)水压 (kpa) 流量 (m3/h) 喷高 (m) 喷洒直径 DN(mm) 直径 DN(mm) 连接形式A B HZ-11270 5.00-7.00 1.20-2.00 1.50-1.8025内螺纹100+60 HZ-306100 6.00-8.00 1.80-2.50 1.80-2.2040内螺纹110+60 HZ-11315010.00-12.00 2.20-3.00 2.10-2.6050内螺纹130+60 雾状喷头FoggyNozzle 雾状喷头它喷出的水滴非常细小，成为雾状，在阳光照射下可形成七色彩虹。因喷嘴构造差异，喷出的水姿也有不同， 喷水时噪声小，用水量少，一般安装在雕像周围。 喷头型号 主要性能连接管安装尺寸(mm)水压 (kpa) 流量 (m3/h) 喷高 (m) 喷洒直径 DN(mm) 直径 DN(mm) 连接形式A B WZ-1121050.60 1.60 1.5020内螺纹45+20 WZ-3121500.90 1.80 2.5025内螺纹76+40 WZ-407250 1.80 2.00 3.0040内螺纹76+40
中心直上喷头(集束) 中心直上喷头是在同一个配水箱上安装许多万向直流喷嘴，当这些喷嘴规格相同时，喷出的水姿雄壮笔直；当这些喷嘴规格不完全相同时，大小喷嘴布设得当，喷出的水姿粗壮有力，层次分明、主题突出，是大型喷泉必备的主要喷头。该喷头也叫中心水柱。 喷头型号 主要性能连接管安装尺寸(mm)水压 (kpa) 流量 (m3/h) 喷高 (m) 喷洒直径 DN(mm) 直径 DN(mm) 连接形式A B SZ-310100-150 200-250 19-23 25-28 3-5 6-11 1.0-1.3 1.4-1.6 50内螺纹220+120 SZ-212150-250 250-450 29-38 52-60 7-10 11-16 1.6-1.8 2.0-2.5 65内螺纹280+120
喷墨打印机的“堵头”清洗方法 使用过喷墨打印机的用户也许会记忆犹新，每当进入夏季时，由于天气炎热干燥，使用一段时间后常常会出现打印头“堵头”现象，如不及时修复，一来影响正常的工作学习，二来时间一长则会造成永久性“堵头”，造成打印头无法修复而报废那就麻烦大了，因为如果去换个喷头就快赶上新机器的价钱啦！笔者结合多年工作实际总结出一套较好地解决喷墨打印机“堵头”的办法，下面首先让我们简要回顾一下喷墨打印机的墨头结构: 一、喷墨打印机的墨头结构： 喷墨打印机的常见墨头结构主要有喷墨头和墨水盒一体机和分离式两种方式，一体机墨头结构在墨水盒墨水用尽后，墨头和墨水盒要一起更换，这样的结构相对结合较为紧密，可靠性较高，但相对成本较高；分离式结构的墨头和墨水盒分离，墨水用尽后可单独更换墨水盒，一定程度上可以节省成本。 目前市面上常用的大多数打印机（如EPSON CANNON等）均采用双墨头结构：一个黑色（或Photo）墨头和一个彩色墨头。而在墨水盒中，大多数是黑色墨水独立，其他三色墨水盒一体，也有一些产品的每一种颜色的墨水盒都是独立，可以单独更换，进一步降低了打印成本。 二、喷墨打印机 “堵头”的形成：因打印头正常打印归位后密封不严或长时间放置，水份过度蒸发，导致墨粒干结在精细的打印头尖部，使墨水无法正常喷出；或者不同墨水之间相互混用，产生化学反应，通常表现为常出现断线、颜色缺失、字迹模糊甚而无法正常打印等故障。 三、喷墨打印机 “堵头”的分类：大致可分为软性堵头、硬性堵头两大类。 （一）、软性堵头的修复： 1、软性堵头堵塞指的是因种种原因造成墨水在喷头上粘度变大所致的断线故障。有时只附着在出墨口喷嘴表面，一般蘸取原装墨水经多次清洗即可恢复。 其优点是操作简单、快捷，无任何物理损害；缺点是使用成本较高，较浪费墨水。