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设计计算书

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3.1.1.1粗格栅设计参数： 污水由市政管网自流入污水厂最高日最高时流量Qmax=812l/s ； 格栅设计两组每组数据，每组污水量Q1=406 l/s,过栅流速v=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.08m 3栅渣/103m 3污水3.1.1.2设计计算（1）设过栅流速v=1.0m/s ，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽 栅前水深 9.01406.02121≈⨯==v Q B m 栅前水深m B h 45.029.021=== （2）栅条间隙数98.41145.002.060sin 0.406sin 1=⨯⨯︒==ehv Q n α(取n=42)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（42-1）+0.02×42=1.25m （4）进水渠道渐宽部分长度m B B L 1.120tan 245.025.1tan 2111=︒-=-=α（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 55.0212== （6）过栅水头损失（h 1） 因栅条边为矩形截面，取k=3，则m g v k kh h 127.060sin 81.921)02.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε取h1=0.13m 其中ε=β（s/e ）4/3h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为锐边矩形时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=4m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.45+4=4.45m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.45+0.127+4=4.58m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H1/tan α=1.1+0.55+0.5+1.0+（0.45+4）/tan60°=5.62m（9）每日栅渣量ω=Q 平均日ω1=100008.046890⨯=3.75m 3/d>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣3.1.1.1细格栅设计参数：最高日最高时流量Qmax=812 l/s ； 格栅设计两组每组数据，每组污水量Q1=406 l/s ，过栅流速v=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=10mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.08m 3栅渣/103m 3污水3.1.1.2设计计算（2）设过栅流速v=1.0m/s ，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽 栅前水深 9.01406.02121≈⨯==vQ B m 栅前水深m B h 45.029.021===（2）栅条间隙数84145.001.060sin 0.406sin max =⨯⨯︒==ehv Q n α(取n=118)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（84-1）+0.01×84=1.67m （4）进水渠道渐宽部分长度m B B L 68.120tan 245.067.1tan 2111=︒-=-=α（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 84.0212== （6）过栅水头损失（h 1） 因栅条边为矩形截面，取k=3，则m g v k kh h 32.060sin 81.921)01.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε取h1=0.32m 其中ε=β（s/e ）4/3h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为锐边矩形时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=1m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.45+1=1.45m; 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.45+1+0.32=1.77m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H1/tan α=1.68+0.84+0.5+1.0+（1+0.45）/tan60°=4.86m（9）每日栅渣量ω=Q 平均日ω1=100008.046890⨯=3.75m 3/d>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣3.1.3、沉砂池采用曝气沉砂池 3.1.3.1 设计参数设计流量：s l Q / 812max =（设计1组，分为2格） 设计水平流速：v1=0.1m/s 水力停留时间：t=2.5min处理每m ³污水的曝气量d=0.2m ³空气进水方向与池中旋流方向一致，出水方向与进水方向垂直并设挡板。

3.1.3.2设计计算（1）池子总有效容积V:3max 8.1215.2812.06060m t Q V =⨯⨯==（2）水流断面积A=Q/v1=0.812/0.1=8.12㎡（3）沉砂池设两格，设池深h1=2m ；宽B=a/h=8.12/2=4.06m （4）每格沉砂池宽b=B/2=4.06/2=2.03 （5）池长L ：m A VL 1512.8/8.121===长宽比=15/2=7.5( 6 )每格沉砂池实际沉砂量：设沉砂量x 为36310/20m m 污水，排沙间隔时间d t 2'=，则沉砂槽所需容积'Vo ：366m 9.110202543.08640010'86400'=⨯⨯⨯⨯=•=-x Qt Vo ( 7 )沉砂池几何尺寸确定：沉砂槽底宽0.5m ，沉砂槽高h2=0.4m ，与水平面夹角α=60°； 沉砂槽上口宽b2=0.5+0.4*2/tan60°=0.96m376.82/)96.05.0(4.0215m Vo =+⨯⨯⨯=m3 8.76m3 1.9 Vo ＜Vo'＜（8）每小时所需空气量q:设每m ³污水所需空气量d=0.2m ³min /744.9/m 64.58436000.8120.2 360033max m h dQ q ==⨯⨯=⨯=（9）沉砂池总高设池底坡度为0.1坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为： h4=0.2*(2.03-0.96)≈0.2m; 超高h3=0.5m 池子总高H=h1+h2+h3+h4=0.4+0.5+2+0.2=3.1 m （10）排砂方法：采用吸砂机排砂3.1.7、生物反应池设计计算本设计采用传统推流式曝气池。

取污泥负荷率)/(3.05d kgMLSS kgBOD L s •=3.1.7.1、污水处理程度的计算取原污水BOD 5值（S 0）为200mg/L ，污水经过格栅、沉砂池初级处理后，有机物（BOD5/COD)去除率按降低20％计算，SS 按40%计算。

则进入曝气池的污水，其BOD 5值So 为：S o ＝200（1-20％）＝160mg/L ；Se=20mg/L ； 去除率1 η＝; 0.87516020160=-进水总氮TN=45*0.8=36mg/l ；3.1.7.2、生物反应池的计算与各部位尺寸的确定 由GB50014-2006表6.6.20取污泥负荷Ls=0.2kgBOD5/（kgMLSS •d ）， 污泥浓度（MLSS ）X=2.5g/l 污泥回流比R=50%Vp Vn Vo V ++=-V 生物反应池总容积-O V 好氧池容积 -n V 缺氧池容积 -p V 厌氧池容积（2）缺氧池容积计算：1000)(08.1XK X 0.12-)N -0.001Q(N )20()20()(de v te k e o tv T de T de n S S Q yY X K K V -=∆=∆=- -k N 生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/l)，由资料知40mg/l ； -te N 生物反应池出水总氮浓度（mg/l)，由资料知20mg/l ；-∆v X 排出生物反应池系统的微生物量（kgMLVSS/d ）； -de K 脱氮速率()()[]d kgMLSS N kgNO •-/3，本次平均温度20℃采用20℃的值0.05；-t Y 污泥总产率系数（kMLSS/kgBOD5），系统无初次沉淀池取0.8； -y MLSS 中MLVSS 所占比例，取0.75.计算:)/(42001000)20160(500008.075.0d kgMLVSS X v =-⨯⨯⨯=∆339685.205.0420012.0)2040(50000001.0m V n =⨯⨯--⨯⨯=水力停留时间n t =3968*24/50000=1.9 h（3）厌氧池容积24Qt V p p =-p t 厌氧池水力停留时间（h ），设为1h ； 3208324/50000*1m V p ==（4）好氧池容积：)15(098.047.011000)(-+==-=T an aco tco e o e N K N F X Y S S Q Vo μμθθco θ-好氧区设计污泥龄（d ）； F-安全系数，为1.5-3.0，取3； -μ硝化菌比生长速率（1-d ）； -a N 生物反应池中氨氮浓度（mg/l ）； -n K 硝化作用中氮的半速率常数，典型值1mg/l （mg/l ）； T-设计温度（℃）。

746.03513547.0)1520(098.0=+=-eμ4746.013=⨯=co θ 389605.2100048.0)20160(50000m V o =⨯⨯⨯-⨯=生物反应池总容积：o p n V V V V ++=V=3968+2083+8960=15011m ³ 总水力停留时间（HRT ） H=15011*24/50000= 7.2h ；4.4:1:2::=o p n V V V混合液回流量：R t T de n Ri Q N N X K V Q --=k e)(1000-Ri Q 混合液回流量，d m /3；-t N 生物反应池进水总氮浓度，mg/l; -ke N 生物反应池出水总凯式氮浓度，mg/l;-R Q 回流污泥量，d m /3；=--⨯⨯⨯==⨯=⨯=+=18750153605.05.239681000/250005.050000X R 1RX 3RRi R R Q d m Q R Q Q算出来是负的待定。

污泥回流RX R RX +=1lmg X R /5.75.2*3==内循环比（r ）确定：。

浓度，本次为二沉池出水；浓度，本次为生物反应器进水；到，一般取总氮发生硝化所占比例 %40015367.0;/5mg/l 368.07.01=-⨯=-----=••••r l mg N NO C TN C C C r T A NO in tn ANO in tn x Xαα本设计采用鼓风曝气系统 （1）、需气量计算]X 0.12-)N -N -1Q(N 0.62b[0.00-]12.0-[0.001Q )(001.0v oe k e t v k e k 2∆∆-+∆--=X N N b X c S S aQ O v e o ）（-oe N 生物反应池出水硝态氮浓度，本工程为5mg/l;a-碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取1.47； b-常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN ），取4.57； c-常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。

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设计计算书已知条件：介质为过热蒸汽，质量流量W=106t/h,工作压力P=3.82Mpa,工作温度t=450C ︒,密度3/12m kg =ρ，管道长度L=530m ，过热蒸汽动力粘度s mpa ⋅=0263.0μ，管道选用材料为16Mn ，管道末端处设备进口压力工艺要求最低控制到 3.43Mpa ，温度最低控制到435C ︒。

求:管道规格，管道总阻力降，管道保温层厚度。

计算步骤：1. 初步确定管道内径按预定介质流速来确定管径，初步确定介质流速为v=40m/s,由公式得5.05.05.081.18--=ρv W d式中d —管道的内径，mm;W —管内介质的质量流量，kg/h;ρ—介质在工作条件下的密度，kg/m 3;V —介质在管内的平均流速，m/s 。

把已知条件代入上式得，5.05.05.0124010600081.18--⨯⨯⨯=d =279.4mm因此，试取管道公称直径DN=300mm.则管子外径mm 325=φ2.初步确定管子壁厚已知:管道外径为325mm,操作压力P=4.0Mpa,16Mn 在450C ︒时材料许用应力为S=66Mpa 。

由公式得()()mm S P D t 8.13660.4125.012325125.012=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯= 取t=16mm 。

式中 t —管壁厚度，mmD —管子外径，mmP —管道操作压力，MpaS —在操作温度下材料许用应力，Mpa3.管道内摩擦压力降计算压力降计算公式：ρ5213/1038.6d fLW P -⨯=∆式中 P ∆—气（液）体的摩擦压力降，kg/cm 2;f —摩擦系数；L —管路总长度，m;d —管子内径，m;W —气（液）体的重量流量，kg/h;ρ—介质在工作条件下的密度， 3kg/m ;因为式中摩擦系数f 与雷诺数有关，Re=354μd W 式中 Re —雷诺数，无因次；d —管道内径，mm;μ—流体粘度，mPa s ⋅所以，Re=354μd W =21063.2293106000354-⨯⨯⨯=4.86610⨯ 取无缝钢管的绝对粗糙度mm 3.0=ε，则相对粗糙度001024.02933.0==d ε 查表得f=0.02综合得， ρ5213/1038.6d fLW P -⨯=∆=⨯⨯⨯⨯⨯=-12293.0/10600053002.01038.65213 2.93kg/cm 2=0.293Mpa4.压力降核算考虑到管路局部阻力降以及一些不可预测因素的影响未曾计算入内，因此管路最不利情况下总压力降可保守估算为 M P a MP a P 586.02293.0=⨯=∆总，由于管路末端设备入口处要求最低压力为 3.43Mpa, 3.43Mpa,3.234Mpa 0.586Mpa -3.82Mpa<==∆-总P P 不符合工艺要求，因此流速取v=40m/s 太大，不合适。

设计计算书(可打印)_secret

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第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。

毕业设计计算书完整版

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目录第一章前言.......................................... 错误！未定义书签。

第二章方案论述....................................... 错误！未定义书签。

2.1建筑设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.1.1设计依据....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.2设计内容....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.3建筑方案简图............................................................................... 错误！未定义书签。

2.2建筑设计论述......................................... 错误！未定义书签。

2.2.1各部分工程构造........................................................................... 错误！未定义书签。

2.3结构设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.3.1建筑部分....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.3.2结构设计依据............................................................................... 错误！未定义书签。

UASB设计计算书

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UASB设计计算书1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺⼨设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出⽔COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出⽔COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺⼨。

⼯程设计反应器3座，横截⾯积为圆形。

1）反应器有效⾼为m h 0.17=则横截⾯积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池⾯积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布⽔均匀性和经济性考虑，⾼、直径⽐在1.2：1以下较合适。

设直径m D 15=，则⾼182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截⾯积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222'm h D S i =?== 设计反应器总⾼m H 18=，其中超⾼1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺⼨：m m H D 1815?=?φ反应器总池⾯积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?=（3）⽔⼒停留时间（HRT ）及⽔⼒负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=?==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =??==根据参考⽂献，对于颗粒污泥，⽔⼒负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。

1.7.2 三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据⼀般设计要求，⽔流在沉淀室内表⾯负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进⽔⼝表⾯负荷⼀般⼩于2.0)./(23h m m 。