钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。
层高4.5m。
楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。
图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。
图2 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石 m270mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m280mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m220mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2恒载标准值g k＝ kN/ m2活载标准值q k＝ kN/ m2荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm跨度差（24203.配筋计算b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，fc ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。
2810.35%100080ρ==⨯>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==⨯=及 板的模版图、配筋图见图3 。
板的钢筋表见下表。
图3 板的模版图、配筋图四、次梁计算b＝200mm，h＝450mm。
次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。
图4 次梁的计算简图1.荷载计算由板传来恒载 kN/ m2×2.6m＝ kN/ m次梁自重 25 kN/ m3×0.2m×（－）m＝ kN/ m次梁抹灰 17 kN/ m3×0.02m×（－）m×2＝ kN/ m恒载标准值g k＝ kN/ m活载标准值q k＝5 kN/ m2×2.6m=13 kN/ m 荷载计算值p=×+×13= kN/ m2.内力计算计算跨度主梁b×h＝300mm×800mm边跨净跨l n1＝5900－120－150＝5630mm计算跨度l01＝5630+250/2＝5755mm中间跨净跨l n2＝6000－300＝5700mm计算跨度l02＝l n2＝5700mm跨度差（5755－5700）/5700=%<10％故次梁可按等跨连续梁计算。
3.配筋计算正截面承载力计算次梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为 边跨 b f ’＝1/3×5755＝1918mm<2600mm 中跨 b f ’＝1/3×5700＝1900<2600mm h ＝450mm ，h 0＝450－35＝415mm ，h f ’=80mm0()2f c f f h f b h h '''-＝×1900×80（415－802）= 678kN·m>·m 故次梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。
次梁支座截面按矩形截面计算 b ＝200mm c ＝ 2,y =3002其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。
6030.67%200450ρ==⨯>min 1.270.2%45450.19%300t y f f ρ==⨯=及 斜截面受剪承载力计算b ＝200mm ，h 0＝415mm ，fc ＝ N/mm 2，f t ＝ N/mm 2，f yv ＝210 N/mm 2，h w /b ＝<4βcc 0t 01228.30.149%200190sv sv nA bs ⨯ρ===⨯>,min 1.270.240.240.145%210t sv yv f f ρ==⨯=满足构造S max为200mm，d min为6mm的要求。
次梁钢筋布置图见图5。
图5 次梁钢筋布置图五、主梁计算b＝300mm，h＝800mm。
主梁按弹性理论计算主梁的线刚度3333080//7801641 1212b bbhi l cm⨯===柱的线刚度3334040//450474 1212bbhi l cm⨯===考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即0216416.9275 474b i i⨯==故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。
图6 主梁计算简图1.荷载计算由板传来恒载m×6m＝ kN主梁自重 25 kN/ m3×0.3m×（－）m×2.6m＝ kN 主梁侧抹灰 17 kN/ m3×0.02m×（－）m×2.6m×2＝ kN恒载标准值G k＝ kN活载标准值Q k＝13 kN/ m×6m=78kN恒载设计值G＝× kN=活载设计值Q＝×78kN=2.内力计算计算跨度边跨净跨l n1＝7800－250－200＝7350mm计算跨度l01＝7350+200+370/2＝7735mm中间跨净跨l n2＝7800－400＝7400mm计算跨度l02＝7400+400=7800mml01≈l02，故按等跨连续梁计算，查表得内力系数k见下表，弯矩：M=k1Gl+k2Ql，剪力：V=k1G+k2Q。
3.内力包络图主梁内力包络图见图7。
图7 主梁内力包络图4.配筋计算正截面承载力计算主梁跨中截面按T 形截面计算，其翼缘宽度为 b f ’＝1/3×7800＝2600mm<6000mmh f ’＝80mm ，h ＝800mm ，h 0＝800－40＝760mm0()2f c f f h f b h h '''-＝×2600×80（760－802）= 1782kN·m>·m 故主梁跨中截面均按第一类T 形截面计算。
主梁支座截面按矩形截面计算b ＝300mm ，h 0＝800－80＝720mmB 支座边M ＝M B,右=－×＝·m。
f c ＝ N/mm 2, f y =300 N/mm 2其中ξ均小于ξb ，6280.262%300800ρ==⨯>min 0.2%ρ=斜截面受剪承载力计算b ＝300mm ，h 0＝72mm ，fc ＝ N/mm 2，f t ＝ N/mm 2，f yv ＝210 N/mm 2βc f c bh 0＝×××300×720＝>V ，截面合适。
0.7 f t bh 0＝××300×720＝192kN构造要求max 为200mm ，min 为6mm ，用Φ6@2501228.30.075%300250sv sv nA bs ⨯ρ===⨯<,min 1.270.240.240.145%210t sv yv f f ρ==⨯= 改用Φ8@230，1250.30.146%300230sv sv nA bs ⨯ρ===⨯>,min sv ρ 5.附加箍筋计算次梁传来的集中力F ＝×+×78＝用箍筋，双肢Φ8， A sv ＝2×＝100.6 mm 2，f yv ＝210 N/mm 21908209.03210100.6yv sv F m f A ===⨯，取10个 如用吊筋，f y ＝300 N/mm 2，1908204502sin 23000.707sb y F A f ===α⨯⨯mm 2附加箍筋：在次梁两侧各加5个Φ8箍筋或218吊筋。
6.抵抗弯矩图及钢筋布置抵抗弯矩图及钢筋布置图见图8。
①弯起钢筋的弯起点距该钢筋强度的充分利用点最近的为450> h 0/2，前一排的弯起点至后一排的弯起点的距离<S max②钢筋切断位置（B 支座负弯矩钢筋）由于切断处V 全部大于0.7 f t bh 0，故应从该钢筋强度的充分利用点外伸 l a + h 0，及以该钢筋的理论断点外伸不小于h 0且不小于20d 。
3000.140.14331.27y a tf l d d f ==⨯= 对22： l a + h 0= ×33×22+720=1591取 1600对20： l a + h 0= ×33×20+720=1512取 1550对18： l a + h 0= ×33×18+720=1433取 1450③跨中正弯矩钢筋伸入支座长度l as应≥12d对22 12×22＝264 取270对16 12×16＝192 取200④支座A，构造要求负弯矩钢筋面积≥1/4跨中钢筋，212+122，A s＝614 mm2>1/4×1900＝475 mm2，要求伸入支座边l a＝33d，12，l a＝33×12＝396，伸至梁端340再下弯10022，l a＝33×22＝726，伸至梁端340再下弯400。
图8 主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图。
