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吊耳强度计算书

得P=35169N
3.2吊耳强度校验
3.2.1正应力
将P=35169N，Fmin=80×25mm2=2000mm2，代入公式
…………………………………………（2）
得σ=17.6Mpa
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.3Mpa
3.2.2切应力
将P=35169N，Amin=150×25mm2=3750mm2，代入公式 …………………………………………（3）
计算
结论
1.原始数据：
1.1最大起吊重量：4780kg
1.2吊耳数量和分布：2只对称分布
1.3吊耳尺寸及焊接方式，见图1
1.4吊耳材质：20钢
1.5吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
2.1吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中：P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
图1
图2
C不均匀受力系数C＝1.5～2
n同时受力的吊耳数，n=2
2.2吊耳的强度校验公式
…………………………………………（2）
…………………………………………（3）
式中：垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=108.3Mpa
计算
结论
得τ=9.4Mpa
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以，吊耳强度满足要求。
3.3吊耳的焊缝强度校核
如图1和图2所示，将D=46892N， ×8=5.7mm，∑l=（110×2+25）×2=490mm,代入公式，
计算得τh=16.8Mpa

吊耳强度计算书

C不均匀受力系数C＝～2
n同时受力的吊耳数，n=2
吊耳的强度校验公式
…………………………………………（2）
…………………………………………（3）
式中：垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=
[τ]-材料的许用切应力， =65（Mpa）
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑lห้องสมุดไป่ตู้焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm2），[τh]=σb=
3.计算
吊耳的允许负荷计算
将D=4780×
……………………………………………………（1）
吊耳强度计算书
计算
结论
1.原始数据：
最大起吊重量：4780kg
吊耳数量和分布：2只对称分布
吊耳尺寸及焊接方式，见图1
吊耳材质：20钢
吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中：P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
K安全系数，一般取K＝～
钢材的屈服极限，按选用的钢材厚度取值。
计算
1.吊耳强度
吊耳正应力：
σ=﹤[σ]=
吊耳切应力：
τ=﹤[τ]=65Mpa
所以吊耳强度满足要求。
2.吊耳焊缝强度
τh=﹤
[τh]=
所以，吊耳焊缝强度满足要求。

吊耳计算

计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DWin每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力 = FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2 + 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力 = 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK容许剪应力 = 0.577 x Sa吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WT in 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SW in 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWOK 容许剪应力 = 0.577 x Sa 吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。

吊耳强度计算

图号：名称：1. 吊耳的基吊耳起吊质量（设备空重） 2.3t D，吊耳板中心孔直径50mm R，吊耳板端部的圆弧50mm L，吊耳孔中心线至垫板中心的距离1200mm S，吊耳板厚度10mm H TP ，垫板宽度mm L TP ，垫板长度mmα，吊索方向角度30°2. 吊耳的强吊耳板材质Q235B [σ]，吊耳板许用应力97MPa 吊耳板许用拉应力87.3MPa [τ]，吊耳板许用剪应力，取0.6[σ]58.2MPaφ，角焊缝系数0.7吊耳强度计算HG／T 21574-2008 化工设备吊耳及工程技术要求第 1 页，共 2 页垫板、封头材质Q235B[σ]H，垫板、封头许用应用116MPaK，综合影响系数 1.652.1F v，竖向载荷37228.95N 2.2F H，横向载荷，F H=F v*tanα21494.1N 2.3F L，吊绳方向载荷，F L=F v/cosα42988.3N 2.4M，经向弯距：M=F H*L25792973.2N.mm2.5吊耳板吊索方向的最大拉应力（偏保守）：σL=F L/[(2R-D)S]85.98MPaσL<[σ]满足要求。

2.6吊耳板角焊缝应力校核：角焊缝面积为（偏保守）：A=2(L*tan20°+R)S9735.3mm2角焊缝的拉应力：σa=F V/A 3.82MPa 角焊缝的剪应力：τa=F H/A 2.21MPa 角焊缝的弯曲应力：σab=6M/S[2(L*tan20°+R)]216.3MPa组合应力：σab=[(σa+σab)2+4τa2]^0.520.63MPaσab<[σ]满足要求。

2.7封头局部应力校核：带垫板时方形附件边长为：Cx=(H TP×L TP)^0.50.0mm 不带垫板时方形附件边长为：Cx=(2×(L×tan20°-R)×S)^0.598.67mm第 2 页，共 2 页。

2021年吊耳强度计算介绍模板

[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=108.3Mpa
[τ]-材料的许用切应力， =65（Mpa）
K安全系数，一般取K＝2.5～3.0
钢材的屈服极限，按选用的钢材厚度取值。
计算
1.吊耳强度
吊耳正应力：
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.3Mpa
吊耳切应力：
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
计算
结论
得τ=9.4Mpa
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以，吊耳强度满足要求。
3.3吊耳的焊缝强度校核
如图1和图2所示，将D=46892N， ×8=5.7mm，∑l=（110×2+25）×2=490mm,代入公式，
计算得 τh=16.8Mpa
τh=16.8Mpa﹤[τh]=73.8Mpa
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑l-焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm²），[τh]=0.18σb=73.8Mpa
3.计算
3.1吊耳的允许负荷计算
将D=4780×9.81N=46892N，C=1.5.N=2代入公式
式中： P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
C不均匀受力系数 C＝1.5～2
n同时受力的吊耳数，n=2
2.2吊耳的强度校验公式
2.2.1正应力
…………………………………………（2）
2.2.2切应力
…………………………………………（3）
式中：垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)

吊耳强度计算书

……………………………………………………（1）
得P=35169N
3.2吊耳强度校验
3.2.1正应力
将P=35169N，Fmin=80×25mm²=2000mm²，代入公式
…………………………………………（2）
得σ=17.6Mpa
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.n=150×25mm²=3750mm²，代入公式 …………………………………………（3）
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑l-焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm²），[τh]=0.18σb=73.8Mpa
3.计算
3.1吊耳的允许负荷计算
将D=4780×9.81N=46892N，C=1.5.N=2代入公式
计算
结论
得τ=9.4Mpa
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以，吊耳强度满足要求。
3.3吊耳的焊缝强度校核
如图1和图2所示，将D=46892N， ×8=5.7mm，∑l=（110×2+25）×2=490mm,代入公式，
计算得 τh=16.8Mpa
τh=16.8Mpa﹤[τh]=73.8Mpa
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
图1
图2
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
结论
0钢 δ>16～25mm, =325Mpa;
2.3 吊耳的焊缝强度计算公式
本结构中：a）吊耳底面（如图1所示，110mm焊接面）焊接于井座配对法兰之上，焊接时不开坡口；同时b）吊耳侧面（如图1所示，150mm焊接面）焊接于侧板（扬水管）上，焊接时不开坡口。
我们只按a）情况进行计算。公式如下：

压力容器侧式吊耳强度计算

a
K FV
N MPa MPa MPa
吊耳A-A截面拉应力
σ ＜［σ ］,OK. 垫板焊缝剪应力 τ = FV / 0.707× 0.8S1［2(HSP＋LSP)－8× 20＋2π×20］υ The shear stress of lug plate weld 吊耳板焊缝剪应力 τ = FV / 0.707× a［2(LSP－G＋L1)＋0.5πF＋H－F－8r＋2πr］υ The shear stress of lug's B-B section τ = FV / 2［S(H－D) / 2＋S2(D1－D)］
Name
Code
符号 Symbol
HG/T21574-2008
数值 Value 单位 Units
Lifting lug strength Calculation Lug SP-5 Lifting weight of lug Gravitational constant m g S H D S2 D1 S1 5 9.81 10 120 50 6 100 8 150 110 7 15 60 40 10 113 67.8 0.85 1.65 N 8.1E+04 σ 62.26 τ
The material of Lug plate:Q235-B Allowable tensile stress Allowable shear stress(0.6［σ］) Fillet weld factor Coefficient of the combined effect The vertical load of lug FV=1000Kmg The tensile stress of lug's A-A section σ =FV / S(H－D)＋2S2(D1－D) The shear stress of pad weld ［σ］［τ］ υ

吊耳强度计算412

探伤车车架上吊耳的强度计算1.吊耳上作用力的计算根据吊耳和转向架上起吊座的位置可知：前两吊座圆心之间的垂向距离为480mm ，横向距离为108mm ，纵向距离为90mm ，后两支座圆心之间的垂向距离为480mm ，横向距离为338mm ，纵向距离为90mm ，其简图见下图所示，转向架吊座与吊耳相对位置简图根据勾股定理可计算两吊耳与两起吊座的实际距离分别为：已知一台转向架的重量为7.6t ；设转向架一边的两根钢丝绳的力分别为F 1和F 2，列举平衡力方程如下(单位为KN)：（1）（2）联立方程（1）和（2）求得：215949050090F F =500480108902221=++=Y 594480338902222=++=Y 765944802500480221=⨯+⨯F F将力F 2分解为三个分力分别为：2.吊耳强度计算由以上计算得知第二个吊耳上所受的力比较大，则由第二个吊耳的受力情况进行计算：2.1使用SlidWorks Simulation 分析计算生成报表内容如下：KNF 8.191=KNF 5.232=KNF x 4.132=KN F y 6.32=KNF z 0.192=应力分布图位移分布图应变分布图2.1使用ANSYS软件分析约束条件与Simulation分析的一样，其分析结果如下：应力分布图位移分布图3.结论由以上两种软件计算得知：吊耳受到的最大应力分别为227.95 MPa和229.57MPa，最大位移分别为0.08959mm和0.09233mm，都没有超过材料的的许用应力235 MPa，此结构满足强度要求。

通用吊耳强度计算及焊缝校核

弧度 0.7854 0 0.7854 mm mm mm mm mm mm mm
顶部吊耳：β =0 侧壁吊耳：β =90
Q345-D 345.00 Mpa 2.50 Mpa 138.00 Mpa 79.63 Mpa 118.00 Mpa 0.70 1.65 5.00 T 9.806
49030.00 N 114409.17 N 80899.50 N 80899.50 N 2831482.50 N*mm 44.69 Mpa 44.69 Mpa 满足要求 28.00 mm 4200.00 mm2
项目
α β
α +β
R D L L1 S H1 H2
顶部吊耳：β =0 侧壁吊耳：β =90
吊耳板材质：材质屈服强度：安全系数：吊耳板许用拉应力［σ ］：吊耳板许用剪应力［τ ］：焊缝许用应力：［σ w］焊缝系数λ ：动载综合系数K：设备重量（空重）M: 重力加速度g: 吊耳强度校核重力：G=M×1000×g 吊索拉力：F=K×G/cosα 正拉力：FV=|F*cos（α +β ）| 剪切力：FH=|F*sin（α +β ）| 径向弯矩：M=FH×L 吊索方向的最大应力：σ L=FL/［（2R-D）*S] 吊索方向的最大剪应力：τ L=σ L 校验结果：焊缝强度校核焊缝宽度：H=2*λ *(H1+H2) 焊缝面积：A=H*L1
焊缝拉应力：σ L=FV/A 焊缝剪应力：τ FH/A 焊缝抗弯截面系数:Wz=H*L1*L1/6 焊缝弯应力：σ z=M/Wz 组合应力：校验结果：
满足要求
19.26 Mpa 19.26 Mpa 105000.00 mm3 26.97 Mpa 60.18 Mpa
数值 45 0 45 50 36 35 150 40 0 20

吊耳强度计算ZHONGWEN

L
σ L=FL/[(2R-D)×S]= 吊耳板吊索方向的最大剪应力： T L=σ L= 吊耳板角焊缝应力校核：角焊缝面积（偏保守）： A=2（L·tanα +R)×S= 角焊缝的拉应力： σ a=FV/A= 角焊缝的剪应力： τ a=FH/A= 角焊缝的弯曲应力： σ ab=6M/S[2(Ltanα +R)]2= 角焊缝的组合应力： σ ab1=｛(σ a+σ ab)2+4τ
2 a
< <
[σ ] [τ ]
L
1603 2.4 1.4 6.3 9.1
mm2 Mpa Mpa Mpa Mpa σ
1 ab
｝1/2=
<
[τ ]向的最大拉应力（偏保守）：
Q235-A [σ ] [τ ] 140 84 0.7 1.65 30 480 2 3885 2243 4486 N N N 符号说明： R= 40 D= L= S= α = mm
0
Mpa Mpa
Kg
32 mm 100 mm 12 15 mm
0
224287 N 7.8 7.8 Mpa Mpa σ τ
吊耳强度计算
根据HG/T21574-2008《化工设备吊耳及工程技术要求》设计条件吊耳板材料吊耳板许用拉伸应力吊耳板许用剪应力角焊缝系数 υ K 动载荷综合影响系数吊索方向角 θ ：设备净重 m0 吊耳数量 n 竖向载荷: FV=(mo/2)×9.81×K= 横向载荷: FH=FV×tanθ = 吊索方向载荷： FL=FV/cosθ = 经向弯矩： M=FH×L=

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计算
结论
1.原始数据：
1.1最大起吊重量：4780kg
1.2吊耳数量和分布：2只对称分布
1.3吊耳尺寸及焊接方式，见图1
1.4吊耳材质：20钢
1.5吊耳的抗拉强度：σb=410Mpa
2.计算公式
2.1吊耳的允许负荷计算公式：
…………………………………………………（1）
式中： P吊耳允许负荷（N）
D起重量(包括工艺加强材料)（N）
图1
图2
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
结论
0钢 δ>16～25mm, =325Mpa;
2.3 吊耳的焊缝强度计算公式
本结构中：a）吊耳底面（如图1所示，110mm焊接面）焊接于井座配对法兰之上，焊接时不开坡口；同时b）吊耳侧面（如图1所示，150mm焊接面）焊接于侧板（扬水管）上，焊接时不开坡口。
我们只按a）情况进行计算。公式如下：
………………………………………………（5）
式中：D-作用于吊耳上的垂直拉力（N）；
a-焊缝宽度尺寸，如图2所示，
∑l-焊缝总长度，mm
[τh]-焊缝许用切应力（N/mm²），[τh]=0.18σb=73.8Mpa
3.计算
3.1吊耳的允许负荷计算
将D=4780×9.81N=46892N，C=1.5.N=2代入公式
C不均匀受力系数 C＝1.5～2
n同时受力的吊耳数，n=2
2.2吊耳的强度校验公式
2.2.1正应力
…………………………………………（2）
2.2.2切应力
…………………………………………（3）
式中：垂直于P力方向的最小截面积(毫米2)
平行于P力方向的最小截面积(毫米2)
[]材料许用正应力， (牛/毫米2，即兆帕)，[]=325/3Mpa=108.3Mpa
[τ]-材料的许用切应力， =65（Mpa）
K安全系数，一般取K＝2.5～3.0
钢材的屈服极限，按选用的钢材厚度取值。
计算
1.吊耳强度
吊耳正应力：
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.3Mpa
吊耳切应力：
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以吊耳强度满足要求。
2.吊耳焊缝强度
τh=16.8Mpa﹤结论
得τ=9.4Mpa
τ=9.4Mpa﹤[τ]=65Mpa
所以，吊耳强度满足要求。
3.3吊耳的焊缝强度校核
如图1和图2所示，将D=46892N， ×8=5.7mm，∑l=（110×2+25）×2=490mm,代入公式，
计算得 τh=16.8Mpa
τh=16.8Mpa﹤[τh]=73.8Mpa
所以，吊耳焊缝强度满足要求。
……………………………………………………（1）
得P=35169N
3.2吊耳强度校验
3.2.1正应力
将P=35169N，Fmin=80×25mm²=2000mm²，代入公式
…………………………………………（2）
得σ=17.6Mpa
σ=17.6Mpa﹤[σ]=108.3Mpa
3.2.2切应力
将P=35169N，Amin=150×25mm²=3750mm²，代入公式 …………………………………………（3）

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吊耳计算

吊耳强度计算

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压力容器侧式吊耳强度计算

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