吊耳及螺栓强度计算

新型悬挑式脚手架的计算分析和应用摘要：脚手架作为临时设施为施工人员提供安全防护功能和作业条件被广泛使用。

传统室外悬挑脚手架其型钢穿墙锚固于楼面影响材料运输，穿墙洞口后期封堵不密实易造成外墙渗水，建筑阴阳角部位型钢锚固长度不足易造成结构楼板破坏，诸多弊端给工程建设及安全施工埋下隐患，而新型悬挑式脚手架可有效解决上述问题。

以杭政储出33号地块工程悬挑工字钢—花篮拉杆斜拉受力体系的新型悬挑脚手架为例，对新型悬挑式脚手架的结构原理、受力计算分析、施工方法及施工重难点、构造要求及注意事项进行研究分析，总结出了计算分析重点和施工应用要点，为类似工程施工提供参考借鉴。

关键词：悬挑式脚手架；连墙件；型钢；花篮拉杆1 工程概况杭政储出[2019]33号地块项目位于杭州市上城区，总建筑面积130324.4㎡，其中地上建筑面积约为85522.5㎡，地下建筑面积44801.9㎡。

项目地上部分包含12幢6层叠墅，结构体系为框架-剪力墙结构；14幢高层住宅，结构体系为剪力墙结构。

建筑外墙为混凝土全现浇外墙。

充分考虑工程各因素，根据建筑高度情况并充分结合现场实际情况与经济性能要求，1-14#楼选用新型悬挑式脚手架作为室外安全操作平台。

本文以10#楼作为主要分析楼栋。

10#楼建筑高度49.88m，1至5层采用落地式单立杆双排钢管脚手架，6层往上采用新型悬挑式脚手架，单层悬挑高度小于20m，6层与12层梁(墙)侧安装16号悬挑型钢，7层与13层梁(墙)侧预埋花篮螺杆锚固套管。

脚手架立杆纵向间距为1500mm，横向间距为800mm，步距1800mm。

外墙预埋新型连墙件套管后安装连墙件，连墙件按照两步三跨原则布置。

架体外侧均设置密目网与防护栏杆，每隔6层设置一道水平安全挑网，从而加强高空防坠物保护措施。

每隔3层不超过10m在室外脚手架与主体结构空隙处设置一道水平兜网，防止坠物伤人。

脚手架布置平立面如下图所示。

图1 10#楼脚手架布置平面图图2 10#楼脚手架布置立面示意图2 重难点分析(1)新型悬挑式脚手架是一种新型的悬挑脚手架，国内研究还处于初级阶段，可以参照的资料、规范和案例并不健全，仅有部分地方和企业编制了地标和企业标准。

浅谈吊耳的设计及焊接【摘要】电建钢结构施工中，为了规范工程施工中吊耳的设计和使用，确保吊耳使用安全可靠，保证安全施工，对吊耳的设计及焊接经行了浅析。

【关键词】吊耳；设计；吊耳计算；吊耳焊接1、引言吊耳在电厂钢结构的施工中，经常被用到，如锅炉的大板梁的吊装、煤斗的吊装、悬挂式烟囱钢内筒的钢梁吊装、层间梁等。

然而脱甲烷塔主吊耳、丙烯精馏塔吊耳的设计及选用各式各样，为了规范工程施工中吊耳的设计和使用，确保吊耳使用安全可靠，保证安全施工。

以下是对吊耳的设计及焊接的一些浅见。

2、吊耳的设计吊耳板材质的选用：在吊大的构件时，如锅炉的大板梁的吊装，吊耳与钢梁连接采用高强螺栓连接，因此吊耳是独立的，因此建议选Q345材质的钢板制作吊耳，其钢板强度比较高。

当吊耳与构件采用焊接连接时，吊耳板的材质要与构件选用相同的材质，这样保证焊接时的可熔性。

吊耳孔中心距吊耳边缘的距离不得小于吊耳孔的直径。

吊耳孔应用机械加工，不得用火焊切割，如用火焊切割，将影响到吊耳板刚性。

吊耳板的厚度应不小于6mm，吊耳孔中心至与构件连接焊缝的距离为1.5~2D(D为吊耳孔的直径)。

吊耳板与构件连接的焊缝长度和焊缝高度应经过计算，并满足要求；焊缝高度不得小于6mm。

吊耳板可根据计算或构造要求设置加强板，加强板的厚度应小于或等于吊耳板的厚度。

下面是吊耳的计算：（1）拉应力计算如图所示，拉应力的最不利位置在A－A断面，其强度计算公式为：σ＝N／S1σ≤［σ］式中：σ――拉应力N――荷载S1――A-A断面处的截面积［σ］――钢材允许拉应力（2）剪应力计算如图所示，剪应力的最不利位置在B－B断面，其强度计算公式为：τ＝N／S2τ≤［τ］式中：τ――剪应力N――荷载S2――B-B断面处的截面积［τ］――钢材允许剪应力（3）局部挤压应力计算如图所示，局部挤压应力的最不利位置在吊耳与销轴的结合处，其强度计算公式为：F＝N／（t×d）φF≤［σ］式中：F――局部挤压应力N――荷载t――吊耳厚度d――销轴直径φ――局部挤压系数［σ］――钢材允许压应力（4）角焊缝计算P＝N／l×h×kP≤［σ1］式中：P――焊缝应力N――荷载l――焊缝长度h――焊缝高度k――折减系数［σ1］――焊缝允许应力3、吊耳材料选择及焊接制作要求吊耳的材质应与设备材质相同或接近，对于在低温钢和不锈钢上焊普通碳钢材质的吊耳，焊接时则应考虑加垫板，垫板材料应与焊接吊耳位置的设备本体材质相一致。

大件吊装设备吊耳常见问题分析陈勇军发布时间：2021-03-03T15:53:39.663Z 来源：《建筑模拟》2020年第13期作者：陈勇军[导读] 通过实际调查发现，目前我行业内持续出现了一系列的大型其中设备，正因为吊装过程中各项大型设备的出现，才确保整个施工工作更具质量性以及效率性。

通过实际调查发现，在大件吊装设备吊耳使用过程中，经常会出现一些问题，极大制约正常施工工作效率的基础上，也严重影响了整个项目施工水平。

在接下来的文章中，将针对大件吊装设备吊耳常见问题方面进行详细分析，希望能够给相关人士提供重要的参考价值。

中国核工业第五建设有限公司上海 201512摘要：在我国经济等方面不断发展的时代背景下，我国化工行业迎来了飞速发展时期，面对较大的生产需求以及产能需求下，决定了期间使用的核心设备也更具多样化以及性能化等的特点。

站在实际操作环节下出发，要想能够确保整个项目能够在极高的施工效率下，获取到理想的施工结果，那么合理使用大型设备实施吊装极为重要。

通过实际调查发现，目前我行业内持续出现了一系列的大型其中设备，正因为吊装过程中各项大型设备的出现，才确保整个施工工作更具质量性以及效率性。

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关键词：大件吊装；设备吊耳引言：当前市场上存在的大型吊装设备，不仅有着较多的种类，而且差异性吊装设备类型下，对现实吊装操作进度等方面有着巨大的影响。

在实际使用过程中，一旦发现问题，如果施工人员不能及时找到相应性能的设备，那么必然会威胁接下来的吊装进度；同时，虽然施工人员会第一时间加以处理，但是却不能从根本上解决问题。

在正式吊装施工过程中，这就要求相关施工人员，必须结合现场各方面要求下，合理的选择适宜的吊耳结构，加强施工人员与设计方之间的联系，对设备制造等环节进行全方面的分析，事先制定切实可行的吊装方案，多次进行质量检查，稳步推进接下来吊装处理的同时，也能够尽可能的减少各项安全以及质量等问题的出现。

吊耳计算————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：1)折页销轴强度校核销轴最大受力为副斜架起吊就位瞬间,销轴直径ф130剪应力:τ=Ｑ/Ａ=1００×103／(１３/2）２π＝7５3.78kg/cｍ２〈[τ］=10０0kg/cｍ2弯曲应力：σ=Ｍｍax/W (销轴受力按均布载荷计算)Mｍaｘ=QＬ2/8 q=100×１０３／8.4=１.9×10４kg/cmM mａx=1/８×１.９×104×8．42=1．６7６×105kg·cmW＝πd3/32=3.1４×133/32=21５.５8ｃm３σ=Ｍmａｘ/W=１.676×1０5/２15.58=777４4ｋｇ/cm2〈[σ]１）10０t固定折页验算R Hmａx=１00T由拉曼公式校核最薄断面A-Ｂσ=P(D2+d2)/2ｓd(D２－d2)＝１０0×103(4４2+13．22)/2×4×13.2(442-13．２2）=1188kg/cｍ2〈[σ］固定折页焊缝计算焊缝长度Ｌi＝2×50+2×20+4=1４4cm 焊缝高度h=1．６cmτ=P/0．7ｈLｉ=１00×103/0.7×1.6×144500 φ400 =6２０kg/cm 2〈［τ]=10０0kg ／c ｍ２３)活动折页计算主斜架起吊就位后，副斜架未起吊前,斜架主体部分底部已垫垫铁并穿上地脚螺栓，所以校核折页受力以R 3=1７8.８2T 为准。

在Ａ-B 截面上：Ｒ=220 A1２ ６０ １２φ１26 Ｂδ60220 280由拉曼公式σ=P （D 2＋ｄ2)/２s ｄ(D 2－d 2)得：σ=178．82×103(4４２+12.62）/2×８.2×12.6(442-１2.62) =１０１９.9８k ｇ/c ｍ2〈[σ]=１６０0k ｇ／cm 2活动折页焊缝计算660焊缝长度L=2×５0+２×30+6=160cm焊缝高度h=1.6cmτ=P/0.7hＬ=17８．8２×103/0．7×1.6×16６×２＝4８0.91kg/cm2〈［τ]=10００kg／cm2二、吊耳选择计算1)２0t平衡吊耳计算由拉曼公式σ=P(D２+d2)/sd(D2-d2)得:σ＝2０×１03（222+7.22）/３×7.2 (222-7.２2)= １１４８kg/cm2〈[σ]=1６00ｋg/cm２焊缝长度Ｌ＝4×30+3=123cm焊缝高度h=1.6cｍτ=P/0.７hＬｉ=20×１03/0.7×1.6×12３＝1４5.18 ｋｇ/cｍ2〈[τ］=10０0ｋg/ｃm２销轴剪应力τ=Q/A＝２0×1０3／3.１4×6．8２/4=55１ｋg/cm２〈[τ］=１０00kg/ｃm22)20t起吊吊耳选择计算在A1-Ａ1截面上:σ=P（Ｄ2+d2）/sd(D2-ｄ2)=２０×１03（28２+82)/4.９×8(２８2-８2)＝６０1 ｋｇ/cm２〈[σ]=160０kg/cｍ2在Ｂ1-Ｂ1截面上:σ=P/（D-ｄ)s＝２0×10３/(28－8)×４．９＝20４.08ｋg／cm2〈［σ]焊缝长度L=２8＋2×2２=72cm焊缝高度h=1.6ｃｍτ=P／0.7hL i=20×103/0.7×１.6×72＝248 kｇ/cm２〈[τ]=１000kg／cm2销轴剪应力τ=Ｑ/Ａ＝20×103／3.１4×7.６2/４=441 ｋg/cｍ2〈［τ]＝1000kg/cm２销轴弯曲应力弯矩M max＝(１/8)QL=20×1０3×4.９/8=1.22５×1０4 kg/cm2截面系数Ｗ=πd3/３２=3.14×7.６3/32＝43cm3σ=Mｍａx／W=１.225×１04／43=2８4．８8 kg／cm２〈[σ］=16００kg/ｃm23)5０t吊耳计算500 R＝140 A1 φ24０16 251６φ94B１B１Ａ1δ25１40 1８0在A1－A1截面上:σ=Ｐ(Ｄ2＋ｄ2）/ｓｄ(D２-d２)=５0×10３（24２＋9.８2)/6.2×9.8（２42－9．８2)=1１52．24 ｋg/cm２〈[σ]=1６00kg/cｍ２在B１-Ｂ１截面上:σ=P/(D-d)s=50×１03／（2４－9.８）×6.2＝568 ｋg/cm2〈［σ]焊缝长度L=30＋２×36=1０2cm焊缝高度ｈ＝1．6cmτ=P/0．7hL i550=50×１０３/0.7×1．6×102=43７．68ｋｇ/cm2〈[τ]=1000kｇ/ｃm２销轴剪应力τ=Q/A=50×103/3.14×9.42/４=720.85 kg／cm2〈［τ]=1000kg/c ｍ2销轴弯曲应力弯矩M mａx=（1/８)QL=50×１03×5.7/８=3.5625×1０4kg/c ｍ2截面系数Ｗ=πd3/3２=3．14×9．４3／32=8１．５cm3σ=Ｍｍax/W=3.56２5×104/81.5=437 ｋｇ／cm2〈[σ］=1６０0kg/cｍ２4)80t吊耳计算R=16０A２φ３001６４0１6φ１2０B2 B2500A2500170 1７０在A1－A1截面上:σ＝P(D2+d2)/sd(D2-d2)=8０×103(３42+12.22)/7.2×12.2(342-1２.22)＝11８0 kｇ/cｍ2〈[σ]=1600ｋｇ/cm2在B1-Ｂ1截面上:σ=P／(D-d)ｓ＝8０×10３／(３4－1２.2)×7.2=５１0 ｋg/ｃm2〈［σ］=16０0kg/ｃｍ2焊缝长度L i＝２×34＋34=１０2cm焊缝高度h=1.6ｃmτ＝P/0．7hL i=8０×１03／0.7×１.６×102=7０0 ｋg/cm２〈[τ]=10０0ｋg／ｃm2销轴剪应力τ=Ｑ/A＝８0×10３/３.14×１２2/4=708 ｋg／cm２〈［τ]＝100０ｋg/cm2销轴弯曲应力(按均布载荷计算)7.2cmｑ=80×103/7.2=11．11×１03kg/cm21５.5ｃmR=40×１03kｇM max ＝15.５R／2－q×７.２２／8=40×103×1.５5／２-１1.11×103×7.22/8＝2.38×1０5ｋg·ｍW＝πd3/３2=3．１4×１1.６3/３2=153．１６cm3σ= M max／Ｗ=2．38×10５／1５3.16＝1554kg／cm2〈[σ］=1６０0kg/cm25)10０t吊耳计算由拉曼公式σ＝P（D2+d2)/ｓd（Ｄ2-d2)得:σ=100×103(３82+132）/8.2×１3(382－1３２)=１１86.7７ｋg/cm2〈[σ]＝1６０0ｋg／cｍ2在B1-B１截面上:σ＝P/（Ｄ-d）s=1００×１03/(38-１3）×8.2=４87．8kg/ｃm2〈[σ]=1600kg/ｃｍ2焊缝长度Lｉ=2×37+38=11２cm焊缝高度ｈ=2cmτ=P/0.7ｈL i=１０0×103/0.７×２×112＝63７.76 kg／cm2〈[τ］=100０ｋｇ/cｍ2销轴剪应力τ＝Q／A=１０0×1０３/3.14×12.6２/４=802 kg/cm2〈[τ]＝１000kg／cm２。

实例分析抱箍式吊耳设计与制作1 概况在许多化工项目中，经常遇到塔类设备的吊装，其中部分塔类设备在出厂前没有设置有吊耳，由于此类设备均属于压力容器，按压力容器相关规范到现场后不允许在压力容器上直接焊接吊耳等受力部件。

因此需要采用抱箍式吊耳，将吊耳通过抱箍夹在塔类设备的吊点上，以满足吊装的需要。

由于塔类设备长度较长、重量较重，一般都需要双机或三机抬吊，吊耳在吊装过程中，受力方向和大小都在不断变化，而抱箍式吊耳又是利用摩擦力确保吊耳固定在压力容器上，因此需要对抱箍式吊耳进行全面的受力分析和验算，才能保证整个吊装过程中，抱箍式吊耳能提供足够的强度和摩擦力。

2 实例分析下面通过本人所负责的一次塔类设备的吊装，详细说明抱箍式吊耳的设计制作及验算。

2.1 设备的概况某生物能源科技有限公司20万吨/年超临界萃取油浆综合利用项目，其中一个富烷烃油抽提塔，直径Φ3300mm，长度为33.7m，重量为143.7t。

该设备在出厂时在吊点处未设置有吊耳或预焊板，现场只能使用抱箍安置吊耳。

2.2 抱箍式吊耳的设计及验算2.2.1 抱箍式吊耳的设计形式如图所示：抱箍采用22mm钢板卷制，宽度为900mm。

抱箍两侧使用双排共40颗M27x200（8.8级）高强螺栓紧固，另外为方便抱箍安装在抱箍两侧开两个φ40的定位孔，方便定位安装抱箍。

在安装抱箍时，在抱箍与设备壳体之间加装δ20的橡胶纤维板，以增加摩擦力。

抱箍上的吊耳设计依据《化工设备吊耳及工程技术要求》【1】（HG/T21574-2008）采用AXC型吊耳进行设计制作。

抱箍制作图2.2.2 抱箍式吊耳的受力驗算2.2.2.1 摩擦力及螺栓验算：根据最重件重量为144t，加上及安装的平台支架及扶梯，重量约147t，吊装动载系数为1.1，即重量载荷为147*1.1=161.7t。

橡胶及钢铁静摩擦系数为0.9，即需要螺栓提供的预紧力F为161.7/0.9=180t，即1800 000N。

圆形提升盖板的设计计算1前言平板是化工设备中最常见的部件。

例如，各种容器的顶盖或顶板，设备的人孔盖板、法兰盖，施工中的管道试压盲板都属于此种类。

其中圆形平板最为常见，本文提及的设备吊装用的圆形提升盖板就属于这一类。

石油化工装置中的一些特殊设备，如反应器、反应釜，由于其体积大、重量大、壁厚大，常用耐热合金钢制造，且经过整体热处理，所以在设计中往往不在壳体上布置吊耳，而是利用其顶部管口来进行吊装，提升盖板式吊耳设计正是为了满足这一要求而产生的。

本文就有关的结构及强度计算进行论述。

2圆形提升盖的结构形式2.1结构如图1提升盖的主要结构由法兰盖板和吊耳板组成，吊耳板可为单个也可使用二个。

吊耳板与盖板间采用焊接形式。

当板厚特别大时也可采用铸钢件，盖板与设备接口的连接采用法兰螺栓连接形式，可使用设备带来的螺栓。

为增加耳板的侧向刚度和耳板与盖板连接强度可在二者间设置肋板。

通常吊耳板用卡环及钢丝绳与吊装机械连接，故耳板尺寸与所用卡环应匹配。

重型吊装盖板也可通过专用连接件与吊装机械连接。

吊装盖板通常应随设备提供。

2.2提升盖的结构种类按照提升盖板与设备管口的接触部位分类：a、不承受螺栓弯矩的盖板此盖板与设备接口的接触部位仅为法兰螺栓圆部位见图2-1a、b。

b、承受螺栓弯矩的盖板此盖板与设备接口的密封面部位相接触，因此螺栓预紧时产生的弯矩会叠加到盖板上（见图3）。

这二类盖板在设计结构形式上有所差别，其力学模型不同，在设计计算中所用公式也不一样。

由于设备接口密封面往往高于法兰螺栓接圆面，设计盖板时应予以充分注意。

3圆形盖板计算的理论3.1薄板理论基础从设计观点看，板可分为厚、薄两种，厚板和薄板的理论基础和计算方法是不一样的，薄板的计算方法是厚板算法的一个特例，故掌握厚板理论完全可以解决问题。

但厚板理论比较复杂，对于一般化工设备而言，大部属于薄板范围。

薄板理论又称为薄膜理论，其特点是只受拉力，不存在弯曲应力，该理论还有几点假设：1）板的厚度较其它尺寸小得多。

LSC-II螺栓组及单螺栓联接综合实验台一、工程应用实例螺纹联接是机器中广泛采用的联接形式，常为可拆联接。

在机械设计中大量使用螺纹联接，例如流体传动中液压缸的法兰盘联接、汽车发动机中汽缸盖与缸体的联接等。

在日常生活中，螺栓组联接也有广泛应用，例如空调的室外机的托架等等。

二、实验问题的提出在螺栓承受变动外载荷时，粗螺栓的疲劳寿命比细长螺栓的寿命短，这是为什么呢？另一方面，在机器设计中可以通过哪些措施来提高螺栓的疲劳寿命，机械设计中介绍了三种措施：（1）提高被联接件的刚度；（2）减小螺栓的刚度；（3）提高螺栓联接的预紧力。

也可以同时采用上述三种措施。

第（1）（2）种措施将导致螺栓联接残余预紧力的减小，这对有密封要求的联接是必须考虑的；第（3）种措施会导致螺栓静强度的减弱。

上述结论正确吗？我们通过本实验来观察、分析螺栓的联接特性。

螺栓联接常成组使用。

在外界转矩或倾翻力矩载荷作用下，每只螺栓上承受的载荷一样吗？各螺栓上承受载荷间有什么关系呢？让我们用实验来研究这一问题。

三、实验目的现代各类机械工程中广泛应用螺栓组机构进行联接。

如何计算和测量螺栓受力情况及静、动态性能参数是工程技术人员面临的一个重要课题。

本实验通过对一螺栓组及单个螺栓的受力分析，要求达到下述目的：（一）螺栓组试验（1）了解托架螺栓组受翻转力矩引起的载荷对各螺栓拉力的分布情况。

（2）根据拉力分布情况确定托架底板旋转轴线的位置。

（3）将实验结果与螺栓组受力分布的理论计算结果相比较。

（二）单个螺栓静载试验了解受预紧轴向载荷螺栓联接中，零件相对刚度的变化对螺栓所受总拉力的影响。

（三）单个螺栓动载荷试验通过改变螺栓联接中零件的相对刚度，观察螺栓中动态应力幅值的变化。

2四、螺栓试验台结构及工作原理(一)螺栓组试验台结构与工作原理螺栓组试验台的结构如：图1所示。

图中1为托架，在实际使用中多为水平放置，为了避免由于自重产生力矩的影响，在本试验台上设计为垂直放置。

一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

除尘器烟囱安全吊装施工方案编制：点检审核：设备审核：安全审核：分管领导：批准：日期：年月日一、编制依据2.1《工业管道施工及验收规范》（GB50235-97）2.2《现场设备工业管道焊接工程施工及验收规范》（GB50236-98）2.3《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-2001）2.4 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)2.5 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)2.6 《冶金设备焊接吊耳》(GB/T35981-2018)二、工程概况：除尘器是锻坯修磨机除尘系统的配套项目之一，由底座支腿、灰斗、上箱体、螺旋输送机、卸灰阀、楼梯平台与栏杆等各部份组成，除尘器，处理风量50000m3/h。

除尘器安装可分成两部分。

第一部分为下锥体灰斗、支腿、检修平台、螺旋输送机、卸灰电机，重量约10t;第二部分为上箱体、布袋龙骨，重量为10t。

烟囱也是锻坯修磨机除尘系统的配套项目之一，该烟囱总重10t，高度25m，其中烟囱的吊装安装是项目实施的难点和关键点。

烟囱由下筒体、消音器、上筒体、监测平台、烟囱帽组成的。

烟囱所有各部件均在地面组装完毕后采用一次吊装。

三、施工安全管理体网络图：四、施工准备工作：1)施工前做好安全交底，明确危险源，做好两穿两戴，开具两单一书后方可施工。

2)施工人员不得出入非检修现场。

3)现场吊装人员必须持有相应的资格证；4)现场制作临时吊具固定牢固；5)施工用电按新冶钢用电安全管理制度执行；在甲方指定区域接电，施工现场配备配电箱并配有漏电保护装置，进出线路无裸露，施工用电做到“一机一闸”。

6)做好日清日洁工作。

7)现场电源、水源不能乱接、乱动，必须请示业主单位安排使用。

8)特种作业人员必须持证上岗。

五、施工工序除尘器施工：⒈基础验收：检查除尘器各立柱处预埋板位置尺寸，并对其标高和中心线等进行复测，确认无误后方可安装。

2.安装工艺：除尘器安装分为两部分，采用35t吊车吊装，第一部分为除尘器灰斗和门架及其附属件，此部分重量为10t；安装前，在地面上将灰斗和门架及其附属件（爬梯、检修平台、栏杆、螺旋输送机、卸灰电机等）全部组装焊接完毕，用吊车吊起，将支腿立柱放置在预埋板上，用水平仪找平和找正，然后随即将支腿与预埋板焊接在一起。