TPP-设备吊耳计算

吊耳的选用及受力计算吊耳是一种常见的连接元件，用于将两个物体连接在一起，并且可以承受受力。

在选用吊耳时，需要考虑吊耳的材料、尺寸、受力方式等因素，并且进行受力计算，以确保吊耳的安全可靠性。

下面将详细介绍吊耳的选用及受力计算。

一、吊耳的选用1.材料选择：吊耳通常采用金属材料制作，如钢、铁、铝等。

在选择材料时，需要考虑吊耳所处的工作环境条件，如温度、湿度、腐蚀性等。

一般情况下，钢材是一种常用的选择，因为它具有良好的强度、韧性和耐腐蚀性。

2.尺寸选择：吊耳的尺寸应根据所需承受的受力和连接物体的尺寸来确定。

通常，吊耳的宽度和厚度应满足强度要求，长度应足够长使得吊耳能够正常连接并传递力的作用。

3.结构设计：吊耳的结构设计应能够满足连接的要求，并且具有良好的刚度和强度。

一般情况下，吊耳可以是一个带孔的板材，也可以是一个环形的结构，取决于具体的应用场景。

二、吊耳的受力计算吊耳主要承受两种受力：剪切力和拉力。

在进行吊耳的受力计算时，需要考虑以下几个因素：1.剪切力计算：剪切力是指吊耳连接物体时所受到的垂直于连接方向的力。

剪切力的大小取决于连接物体的重量和斜面角度等因素。

为了确保吊耳的安全可靠性，剪切力计算应该考虑吊耳的强度和剪切应力。

剪切力的计算公式为：剪切力=物体的重力×斜面角度剪切应力=剪切力/吊耳的截面积2.拉力计算：拉力是指吊耳所受到的沿连接方向的力。

拉力的大小主要取决于连接物体的重量和斜面角度等因素。

为了确保吊耳的安全可靠性，拉力计算应该考虑吊耳的强度和拉伸应力。

拉力的计算公式为：拉力 = 物体的重力× sin(斜面角度)拉伸应力=拉力/吊耳的截面积3.安全系数：在进行吊耳的受力计算时，需要考虑相关的安全因素。

通常情况下，可以使用安全系数来确定吊耳的强度，以确保吊耳在受力状态下不会发生破坏。

安全系数的计算公式为：安全系数=吊耳的破坏强度/吊耳所受到的力根据实际情况，选择合适的安全系数，一般建议使用1.5以上的安全系数。

计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DWin每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力 = FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2 + 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力 = 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK容许剪应力 = 0.577 x Sa吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WT in 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SW in 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWOK 容许剪应力 = 0.577 x Sa 吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。

TP型吊耳计算计算压力P C MPa 设计温度t °C 筒体内直径Di #####mm筒体材料筒体材料许用应力[σ]t 189.0 MPa筒体焊接接头系数φ 1.00筒体计算厚度δ11.70mm 筒体厚度负偏差C 10.30mm 筒体腐蚀裕量C 2 2.0mm 筒体厚度附加量C(=C 1+C 2)2.30mm筒体开孔处名义厚度δn 6mm 接管材料5083接管厚度负偏差C 1t0.00mm 接管材料许用应力[σ]t t 67.0MPa 接管腐蚀裕量C2t0.00mm 接管外直径D Et 34mm 接管厚度附加量C t (=C 1t +C 2t )0.00mm接管名义厚度 δnt 7.75mm 接管焊接接头系数φt1.00开 孔 补 强 计 算接管内直径D it D it =D E t -2δ12.5强度削弱系数frfr =Min([σ]t t/0.3545接管计算厚度δt δt=P C D i0.19mm 筒体开孔内直径d d=D it+2C t =12.50mm 所需补强截面积A A=d δ+2δ263.31mm 2补强有效宽度B B=Ma x(2d,d 40mm9.84取二者的较小值h 1=接管实15.00h 1=9.84mm取二者的较小值h 2=接管实0.00h 2=0.00mm筒体多余金属面积A 1A 1=(B-d)(δ-216.96mm 2接管多余金属面积A 2A 2=2h1(δnt -52.74mm 2焊缝截面积A 3A 3=0mm 2另加补强的面积A 4A 4=A-(A 1+A427.53mm 2补强判别补强形式:补强面积已满足要求，补强圈材料补强圈厚度负偏差C 1'补强圈厚度附加量补强圈许用应力[σ]补tMPa 补强圈腐蚀裕量C 2'C'=C 1'+C 2'=mm 补强圈外直径D mm 补强圈有效宽度mm 补强圈计算厚度δ'δ'=A 4/(mm 当[σ]补t ≥当[σ]补补强圈最终尺寸外直径×名D ×δn'=mm×mm补强圈厚度mm50.0补强圈设计5083 （板材）A4为负值,不需另加补强接管外侧有效补强高度h 1接管内侧有效补强高度h 22.000遵循规范:GB150-2011筒体开孔补强简图设 计 条 件=⨯=nt d h δ1=⨯=ntd h δ24。

7.4 主吊耳管式强度校核图1 主吊耳管式平面图7.4.1 计算惯性矩与抗弯模量管口内径：d = D1-2×T1= 480.00-2×18.00= 444.00 (mm)式中，D1、T1如图1所示。

吊耳横截面面积：A = π/4×(D12-d2)+d×(T5+T6)-T5×T6= π/4×(480.002-444.002)+444.00×(14.00+14.00)-14.00×14.00= 38361.48 (mm2)式中，D1、T5、T6如图1所示。

惯性矩：I0 = π/64×(D14-d4)+T5×d3/12+d×T63/12-T5×T63/12 = π/64×(480.004-444.004)+14.00×444.003/12+444.00×14.003/12-14.00×14.003/12= 800313846.18 (mm4)式中，D1、T5、T6如图1所示。

B-B截面处抗弯模量：Wb = 2×I0/D1= 2×800313846.18/= 3334641.03 (mm3)7.4.2 危险截面校核竖向载荷：Fv = Q×9.8×1000×(m×n0×n1)/2= 130.00×9.8×1000×(1.20×1.10×1.00)/2= 840840.00 (N)式中Q——吊耳额定载荷(t)；m——安全系数；n0——动载系数；n1——不均匀系数。

横向载荷：Fh = Fv/tgα= 840840.00/tg90.00°= 0.00 (N)式中，α为索具与吊耳中心线夹角。

径向弯矩：Mb = Fv×L1= 840840.00×200.00= 168168000.00 (Nmm)式中，L1如图1所示。

1. 吊耳受力及强度验算油醇分离器均无吊耳如用捆绑方法吊装,吊装难度大、费时、费工,且不经济。

现用60mm厚的钢板组焊吊耳,用8根设备大盖螺栓固定在顶端筒部上。

现根据设备装配图。

进行吊耳受力及强度验算。

1.1受力验算1.1.1设备重量P'=Q'-Q1-Q2-Q3-Q4=106.7-0.338-23.023-2.351-0.326=80.662t Q'——厂方给定设备重量Q'=106.7tQ1——油罐环重Q1=0.338tQ2——大盖重Q2=23.023tQ3——主螺柱Q3=2.351tQ4——主螺母Q4=0.326t1.1.2 计算重量P=(P'+g*K*K1 =(80.662+2.5×1.1×1.1=106.3t g——索具重g=2.5tK——动载系数取K=1.1K1——不均衡系数取K1=1.11.1.3 吊装时每根螺栓受力P1=P/n=106.3/8=13.29tn——吊装时使用螺栓根数n=8根1.1.4 按设计压力推算每根螺栓受力设备设计压力N=16Mpa,设备大盖受压面直径d2=22cm大盖螺栓36根,螺栓最小断面d1=9.7cmP2=(πd2/4*N÷36=(π*2202/4×160÷36=168947Kg按设计压力推算每根螺栓受力168.947t,大于吊装时每根螺栓受力13.29t,安全。

2. 螺栓抗剪验算2.1 每根螺栓永受剪力σ=50/8=6.25t2.2 每根螺栓断面积F=πd2/4=π*9.72/4=73.898cm22.3 螺栓剪应力τ=σ/F=6250÷73.898=84.6Kg/cm2安全3. 吊耳强度验算3.1 吊耳受力吊装时使用4个吊耳。

P"=P/4=106.3÷4=26.6t3.2 3-4断面σ=〔P"(4R2+d2〕÷〔δ*d(4R2-d2〕=〔26600×(4×152+10.82〕÷〔6×10.8×(4×152-10.82〕=533Kg/cm23.3 1-1 断面σ1= P"/〔(20-10.8×6〕=26600÷〔(20-10.8×6〕=481Kg/cm2 3.4 耳板弯矩M=P*L/4=26600×44.28÷4=294462Kg·cm3.5 吊耳断面系数ψ=6×43.52÷6=1892cm23.6 弯应力σ=M/ψ=294462÷1892=155 Kg/cm23.7 耳板许用应力耳板杆质A3钢板厚60mm,属第三组,其屈服限σs=2200 Kg/cm2,取安全系数n=1.8〔σ〕=σs/n=2200÷1.8=1222 Kg/cm2〔σ〕>σ安全4. 耳板焊缝受力及强度验算4.1 支点受力(焊缝受力N'= P''/2=26.6÷2=13.3t4.2 焊缝弯矩M= N'×12=13300×12=159600 Kg·cm4.3 断面积F=2×0.7×h×L=2×0.7×1×43.5=60.9cm2h ——焊缝高h=10mmL ——焊缝长L=435mm4.4 焊缝断面系数ψ=2×(0.7hL2/6=2×(0.7×1×43.52÷6=441m3 4.5 弯应力σM=M/ψ=159600÷441=363 Kg/cm24.6 剪应力τ=N'/F=13300÷60.9=218 Kg/cm24.7 组合应力τ'=(σm2+3τ21/2=(3622+321821/2=503 Kg/cm2贴角焊缝、坑弯剪许应力套表〔σz〕=1200 Kg/cm2>σ523 Kg/cm2 安全。

角度弧度α300.523598776β60 1.047197551γ150.261799388吊耳板材质:Q235-B 吊耳板许用拉应力[σL ]:113MPa 吊耳板许用剪应力[τL ]:79.1MPa 角焊缝系数:0.7垫板、筒体材质:0Cr18Ni9垫板、筒体材质许用拉应力:137MPa 动载综合系数K: 1.65设备重量(空重G:26000KG 重力加速度g,9.806式中:L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离:70mm R-吊耳板端部的圆弧,25mm D-吊耳板中心孔直径,25mm t-吊耳板厚度,8mm1竖向载荷计算公式:Fv=G×g×1.65F V =420677.4N2横向载荷计算公式:F H = Fv •tan αF H =242878.2101N3吊索方向载荷计算公式;F L =Fv/Cos αF L =485756.4203N4径向弯矩计算公式;M= F H •L式中:L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离。

M=17001474.71N*mm5吊耳板吊索方向的最大拉应力:计算公式:σL =F L /[(2R-D*S] 式中:R吊耳板端部的圆弧,D吊耳板中心孔直径,S吊耳板厚度, σL =2428.782101MPa σL <σL不满足要求6吊耳板吊索方向的最大剪应力:计算公式:σL =τL示意图吊耳强度计算τL=σL=2428.782101MPaσL<σL不满足要求7吊耳板角焊缝应力校核角焊缝面积:计算公式:A=2*(tanγ+R*SA=3924.871077mm2角焊缝的拉应力: 计算公式:σa=F V/Aσa=107.182476MPa 角焊缝的剪应力: 计算公式:τa=F H/Aτa=61.88183137MPa 角焊缝的弯曲应力: 计算公式:σab=6M/(t*(2*(L*tanγ+R2σab=1664.960119MPa 组合应力:计算公式:σab=((σa+σab2+4τ21/2σab=1776.459069MPa 角焊缝的许用应力: 计算公式:0.7*[σL]σ=79.1MPa结论吊耳强度计算:不满足要求。

计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DWin每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK许用弯曲应力 = 0.66 x SYL 剪应力 = FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2 + 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力 = 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK容许剪应力 = 0.577 x Sa吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WT in 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SW in 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWOK 容许剪应力 = 0.577 x Sa 吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。

起重吊耳的设计计算1.吊耳的允许负荷按下式计算P=CD/n式中: P-吊耳允许负荷D-起重量<包括工艺加强材料>C-不均匀受力系数 C=1.5~2n-同时受力的吊耳数2.吊耳的强度按下列公式校验:正应力: σ=P/F min<[σ][σ]=σs/K切应力: τ=P/A min<[τ][τ]=0.6[σ]式中: F min-垂直于P力方向的最小截面积(mm2)H min-平行于P力方向的最小截面积(mm2)σs-材料屈服极限(kg/mm2)[σ]-材料许用正应力(kg/mm2)[τ]-材料许用切应力(kg/mm2)K-安全系数:一般取 K=2.5~3.0特殊情况取 K=4.0~5.0在一般情况下吊耳强度仅校验其剪切强度即可.当有必要时,也可校验其弯曲强度.3.吊耳的焊缝强度计算:A.吊耳装于面板之上:a.开坡口,完全焊透:单吊耳:σ=P/dl≤[σ]有筋板的吊耳:σ=P/∑F≤[σ]b.不开坡口:τ=P/a∑l ≤[τ]式中:P-作用于吊耳的垂直拉力(kg)∑F-焊接于面板的所有吊耳板和筋板面积总和(mm2)∑l-焊缝总长度(mm)[σ]-焊缝许用正应力(kg/mm2)[σ]=0.3σbσb焊接母材的抗拉强度(kg/mm2)[τ]-焊缝许用切应力(kg/mm2)[τ]=0.18σbK-角焊缝的焊脚高度(mm)B.吊耳贴焊于侧板:τ=P/0.7K∑l(kg/mm2)式中: ∑l-全部焊缝长度C.吊耳竖焊于侧板:a.开坡口,完全焊透:σ=[(6Pb/δl2)2+(P/δl)]1/2<[σ]b.不开坡口:τ=[(3Pb/0.7Kl2)2+(P/0.7Kl)]1/2<[τ]。

吊耳受力及受剪力计算公式嘿，咱来聊聊吊耳受力及受剪力的计算公式这回事儿。

在工程领域中，吊耳可太常见啦！就像上次我去一个建筑工地，看到工人们正在吊运大型预制构件。

那个大吊机吊起构件的瞬间，我就在想，这吊耳得承受多大的力呀。

咱们先来说说吊耳受力的计算。

吊耳所受的力，其实和好多因素有关呢。

比如说，被吊运物体的重量，吊运的加速度，还有吊索与吊耳的夹角等等。

举个例子，如果要吊起一个 10 吨重的物体，吊索与吊耳的夹角是60 度，那我们可以通过力的分解来计算吊耳所受的拉力。

假设重力为G，拉力为 F，根据三角函数，F = G / cos(夹角) ，那这个例子中，F = 10×1000×9.8 / cos(60°) ，算出来就是大约 196000 牛。

再来说说吊耳受剪力的计算。

这剪力啊，就像是一把剪刀在剪东西一样。

吊耳在承受拉力的同时，还可能受到剪力的作用。

比如说，当吊耳与连接件之间有相对滑动的趋势时，就会产生剪力。

如果我们假设吊耳所受的剪力为 V，这时候就得考虑连接件的摩擦力、材料的强度等因素。

比如说，连接件之间的摩擦系数是 0.2，拉力是前面算出来的 196000 牛，那剪力 V 可能就是 196000×0.2 ，也就是39200 牛。

但这只是简单的计算示例，实际情况可要复杂得多。

不同的吊耳形状、材料，还有工作环境，都会对受力和受剪力产生影响。

就像那次在工厂里，看到工程师们在设计一款新的吊耳，他们拿着图纸，反复计算、讨论，考虑各种可能的受力情况，还做了好多实验来验证。

那认真劲儿，真让人佩服！总之，吊耳受力及受剪力的计算公式虽然有一定的规律，但具体应用时得综合考虑各种因素，小心谨慎，不然一旦出了问题，那可就麻烦大啦！希望上面这些关于吊耳受力及受剪力计算公式的讲解，能让您对这个有点枯燥但又很重要的知识有更清楚的了解。

吊耳的选用及受力计算
本工程施工过程中，桁架上需要设置两个吊耳，吊耳与钢构件均采用全熔透焊接连接，吊装时，采用两点吊，使钢丝绳及吊耳受力均衡，起吊过程平稳，吊耳在设计时采用两点吊计算。

(1)设计依据
《钢结构设计规范》GB50017-2003O
(2)吊耳选择
吊耳板厚40mm,材料均采用Q345(ft=295N∕mm2,fv=170N∕mm2),尺寸如下图所示：
吊耳详图
(3)荷载效应
吊装钢构件单件最大重量32t,考虑安全系数14,故每个吊耳的最大受力：
S=32×9.8×1.4∕2=220kN o
(4)吊耳验算
1)吊耳抗剪承载力设计值：
顺受力方向吊耳孔径至板边距离R-d∕2=50mm,板厚度t=30mm o
V=(R-d∕2)×t×fv∕1000=50X40×170∕1000=340kN o
2)吊耳抗拉承载力设计值：
吊耳孔径d=40mm;板厚度t=40mm;板宽度B=MOmm o
Nt=(B-d)×t×ft∕1000=(140-40)×40×295∕1000=1180kN o 吊耳承载力设计值kmin(V,Nt)=340kN o
上述分析可知，吊耳所受最大外荷载S=220kN,吊耳承载力设计值R=340,S<R且S∕R=0.65,吊耳的设计满足承载力要求。

角度弧度α250.436332313β65 1.134464014γ150.261799388吊耳板材质：Q235-B 吊耳板许用拉应力［σL ］：113MPa 吊耳板许用剪应力［τL ］：79.1MPa 角焊缝系数：0.7垫板、筒体材质：0Cr18Ni9垫板、筒体材质许用拉应力：137MPa 动载综合系数K： 1.65设备重量（空重）G:20000KG 重力加速度g,9.806式中：L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离:100mm R-吊耳板端部的圆弧，90mmD-吊耳板中心孔直径，60mm t-吊耳板厚度，60mm1竖向载荷计算公式：Fv=G×g×1.65F V =323598N2横向载荷计算公式：F H = Fv •tanαF H =150896.2256N3吊索方向载荷计算公式；F L =Fv/CosαF L =357050.8878N4径向弯矩计算公式；M= F H •L式中：L-吊耳孔中心线至垫板中心的距离。

M=15089622.56N*mm5吊耳板吊索方向的最大拉应力：计算公式：σL =F L /［（2R-D）*S］式中：R吊耳板端部的圆弧，D吊耳板中心孔直径，S吊耳板厚度，σL =49.59040109MPa σL ＜σL满足要求6吊耳板吊索方向的最大剪应力：计算公式：σL =τLτL =σL =49.59040109MPa σL ＜σL满足要求7吊耳板角焊缝应力校核示意图吊 耳 强 度 计 算角焊缝面积：计算公式：A=2*（tanγ+R）*SA=8864.101538mm2角焊缝的拉应力：计算公式：σa=F V/Aσa=36.5065764MPa 角焊缝的剪应力：计算公式：τa=F H/Aτa=17.02329615MPa 角焊缝的弯曲应力：计算公式：σab=6M/（t*（2*（L*tanγ+R）)）2σab=27.65479758MPa 组合应力：计算公式：σab=((σa+σab)2+4τ2)1/2σab=72.63506286MPa 角焊缝的许用应力：计算公式：0.7*［σL］σ=79.1MPa 结论 吊耳强度计算：满足要求。

API吊耳强度计算公式Padeye Strength Check CalculationPadeye Details吊耳参数Padeye thickness (t)吊耳厚度20 mmPadeye outer radius ?吊耳外圆半径45 mmHole size (φ）吊耳孔径35 mmWidth at base (W)吊耳根部宽度120 mmHeight of hole (h)吊耳孔高度100 mmMaterial材料Q235Shackle (selected by Owner)选用钢丝绳参数Shackle WLL 钢丝绳额定载荷 4 T >2T OK! Pin Diameter (d) 卸扣销子直径32 mmAllowable Stress许用应力Yield point (δy)材料屈服极限235 MPaAllowable shearing stress (0.4δy)许用切应力94 MPaAllowable bearing s tress (0.9δy)许用挤压应力211.5 MPaAllowable combined stress (0.6δy)许用组合应力141 MPaDesign Load 设计载荷SWL (Q) 额定载荷 2 TForce direction to horizontal plane (θ)载荷方向与水平面夹60 degree角Dynnamic load Factor (Sf)动态载荷系数 2.0Design load on padeye (F=Sf*Q*9.81*1000)吊耳设计载荷39240.00 NVertical Force (Fv=F*sin(θ))垂直载荷33982.84 NIn-plane horizontal force (Fh=F*cos(θ))16991.42 NOut-plane horizontal force (Fh0=0.05*9.81*Q*1000) 981.00 NShearing stress (pin tearout) 剪切应力计算Shear stress (fv=F/(2*(R-0.5φ)*t)吊耳承受的剪切应力35.7 MPa <94MPa OK! Bearing stress at hole 挤压应力计算Bearing stress (fp=F/(d*t)吊耳承受的挤压应力61.3 MPa <211.5MPa OK! Combined stress at base 吊耳根部综合应力计算Tension stress (ft=Fv/(W*t)吊耳根部拉应力14.2 MPaIn-plane shearing stress (fv=Fh/(W*t)) 7.1 MPaOut-plane shearing stress (fvo=Fho/(W*t) 0.41 MPaIn-plane bending moment (M1=Fh) 1699141.8 N.mmOut-plane bending moment (M2=Fh0*h) 98100 N.mmIn-plane bending stress (fa=M1/(t*W^2/6) 35.4 MPaOut-plane bending stress (fa0=M2/(t*W^2/6) 12.26 MPaCombined stress at padeye base42.1 MPa <141MPa OK!(f max=SQRT(ft^2+fa^2+fa0^2+3*(fv+fvo)^2)。