年产10万吨酒精工厂设计(蒸煮糖化车间)物料衡算-推荐下载
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七、年产10万吨酒精工厂设计(蒸煮糖化车间)物料衡算
生物0714(郭城,理章,刘剑,清凉,扬青,子超)
基础数据:
生产规模:100,000吨/年产品规格:国标食用酒精
生产方法:以薯干为原料,双酶糖化,连续蒸煮,间歇发酵;三塔蒸馏副产品:次级酒精(成品酒精的3.8%)杂醇油(成品酒精的0.7%)原料:薯干(含淀粉70%,水分12%)
酶用量: 高温淀粉酶(25,000U /m1):10 U /g 原料
糖化酶(150,000U /m1):200 U /g 原料(糖化醪);
350U /g 原料(酒母醪)硫酸铵用量:6.8kg /吨酒精 硫酸用量:5.4kg /吨酒精蒸煮醪粉料加水比:1:2.3酵成熟醪酒精含量:12%(V)
酒母醪接种量: 糖化醪的10%(V)
酒母醪的组成:67%为液化蒸煮醪,33%为糖化剂与水发酵罐酒精捕集器用水:发酵成熟醪6%发酵罐洗罐用水:发酵成熟醪的1.5%生产过程淀粉总损失率:10%蒸馏效率:98% 全年生产天数:320天
1、原料消耗的计算
(1)淀粉原料生产酒精的总化学反应式为:糖化:
162
18
180
发酵:
180
46×2
44×2
(2)生产1000㎏无水酒精的理论淀粉消耗量为(理论上生产1000㎏无水酒精所耗淀粉量):
2X107X162/92=3.52X107
(3)生产1000㎏国标食用酒精的理论淀粉消耗量(乙醇含量95%(v/v ),相当于92.41%(质量分数)): 1760.9x92.41%=1627.2kg
(4)生产1000㎏食用酒精实际淀粉消耗量:
6
12
6
2
510
6
)O H
nC O nH O H C n
(2
526126
22CO OH H C O H C
+→
粉浆干物质浓度为:B1=88/(4x100)=22%
蒸煮醪比热容为:C1=BICa+(1.0-B1)Cw=22%X1.61+(1.0-22%)
X4.18=3.61 [KJ(kgk)]
式中cw——水的比热容[kJ/(kg·K)]
(1)经喷射液化器加热后蒸煮醪量为:8388+8388×3.61(88-50)/(2748.9-88× 4.18)=8871(kg)
经第二液化维持罐出来的蒸煮醪量为:8871—(8871x3.61x(188-84))
/2288.3=9257kg
式中:2283.3——第二液化维持罐的温度为84ºC下饱和蒸汽的汽化潜热
(kJ/kg)。
(3)经喷射混合加热器后的蒸煮醪量为:8815+(8815x3.67x(115-84))/(2748.9-115x4.18)=9257kg
式中:115——灭酶温度(ºC)
2748.9——0.5MPa饱和蒸汽的焓(kJ/kg)
(4)经汽液分离器后的蒸煮醪量:9257-9257X3.61X(104.3-63)/2245=9097kg 式中:2245——104.3ºC下饱和蒸汽的汽化潜热(kJ/kg)。
(5)经真空冷却器后最终蒸煮醪液量为:9097-9097X3.61(104.3-63)
/2351=8520kg
式中:2351——真空冷却温度为63ºC下的饱和蒸汽的汽化潜热(kJ/kg). 3、糖化醪与发酵醪量的计算
设发酵结束后成熟醪量含酒精12%(体积分数),相当于9.66%(质量分数)。并设蒸馏效率为98%,而且发酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水分别为
成熟醪量的6%和1.5%,则生产1000kg 95%(体积分数)酒精成品有关的计算如下:
(1)需蒸馏的成熟发酵醪量为:
F1=1000×92.41%÷(98%×9.66%)×(100+6+1.5)÷100=10440(kg)
(2)不计酒精捕集器和洗罐用水,则成熟发酵醪量为:
F1=1000X92.41%/98%X9.66%=9761kg
(3)入蒸馏塔的成熟醪乙醇浓度为:1000X92.41%/98%X12477=9.03%(w/w ,质量分数)
(4)相应发酵过程放出CO2总量为:1000X92.41/98%X44/46=902kg
(5)接种量按10%计,则酒母醪量为:(9761+902)/(100+10)X10=969.4kg (6)糖化醪量酒母醪的67%是糖化醪,其余为糖化剂和稀释水,则糖化醪
量为:
(9761+902)/110%+969.4X67%=10343kg
4、成品与发酵醪量的计算
(1)醛酒产量(占成品酒精3.8%),则生产1000kg产品酒精可得次品酒精量为:
1000×3.8%=38(kg)
(2)食用酒精产量每生产1000kg酒精,其食用酒精产量为:1000-38=962kg)
(3)杂醇油产量杂醇油量通常为酒精产量的07%,则淀粉原料生产1000kg
酒精副产杂醇油量为:1000×0.7%=7(kg)(4)废醪量的计算
设进塔的醪液(F1)的温度t1=70ºC,排出废醪的温度t4=105ºC;成熟醪固形物浓度为B1=7.5%,塔顶上升酒汽的乙醇浓度50%(体积分数)即
47.18%(质量分数)。则:
①醪塔上升蒸汽量为V1=10440X7.58/47.18=1674kg
②残留液量为Wx=10440-1674=8766kg
③成熟醪比热容为:C1=4.18x(1.019-0.95B1)
=4.18(1.019-0.95x7.5%)
=3.96[kJ/(kg·K)]
④成熟醪带入塔的热量为:Q1=F1C1t1
= 10440X3.96X70
=2.89x106kj
⑤蒸馏残留液固形物浓度为:B2=F1B1/Wx=10440X7.5%/8766=8.95%
⑥蒸馏残留液的比热容为:c2=4.18(1-0.378B2)=4.04(k j/kgK)
⑦塔底残留液带出热量为:Q4=WxCit4=8766×4.04×105=3.72×106(kj)
查附录得50%(v)酒精蒸汽焓为i=1965k j/kg,故有:
⑧上升蒸汽带出热量为:Q3=1674×1965=3.29×106(kj)
塔底采用0.05MPa(表压)蒸汽加热,焓为2889.8k j/kg;又蒸馏过程热损失Qw可取为传递总热量的1%。根据热量衡算,可得消耗的蒸汽量为:Di=(3.28×106+3.72×106—2.89×106)÷(2689.8—4.18×105)÷99%=1939(kg)
若采取直接蒸汽加热,则塔底排出废醪量为:Ws+D=8766+1939=10705(kg)