30m预应力T梁张拉力与油压表读数计算表

30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。

锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。

进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。

锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。

钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。

1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。

穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。

2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。

张拉顺序为：F250%→F3100%→F2100%V→F1100%。

张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。

张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。

切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于1.5倍预应力筋直径。

锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。

48小时内必须压浆。

张拉时做好详细的施工记录。

二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=15.2mm标准强度：RYB=1860Mpa锚下控制应力：0.75RYB=1395Mpa钢绞线面积：AP=139mm2弹性模量：EP=1.95X105MPa预应力管道摩擦系数：μ=0.25预应力管道偏差系数：K=0.0015钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=193.905KN2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=0.0208X+0.24310；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=193.905kN/股Y=P=0.0208F+0.24311、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=1357.34KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×193.905×0.0208×10%+0.24310=3.066MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×193.905×0.0208×20%+0.24310=5.89MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=7×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=14.36MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=7×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=28.47MPa2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=1551.24KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×193.905×0.0208×10%+0.24310 10%=3.47MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y20%=6.69MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×50%+0.24310 Y50%=16.37MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=32.51MPa3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=1745.15KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×10%+0.24310 Y10%=3.87MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y25%=7.5MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=18.39MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=9×193.905×0.0208×100%+0.24310=36.5MPa4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股） 张拉控制应力P=1395×139*10=1939.05KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数： Y 10%=10×193.905×0.0208×10%+0.24310=4.27MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数： Y 20%=10×193.905×0.0208×20%+0.24310=8.31MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数： Y 50%=10×193.905×0.0208×50%+0.24310=20.41MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=10×193.905×0.0208×100%+0.24310=40.57MPa30mT 梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa )截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1 中跨中梁 7 13951391357.335 135.7335 3.066 271.4675.89678.6675 14.36 1357.33528.47 F2 8 1395 139 1551.24155.1243.47 310.2486.69 775.62 16.371551.24 32.51F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（二）编号 部位 束数 锚下控制应力σK（Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1中跨边梁 91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5F2 9 13951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F3913951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5油表读数计算表（三）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1边跨中梁91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F2 9 1395 139 1745.14174.514 3.87 349.029 7.5 872.572 18.39 1745.145 36.5 F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（四）编号 部位 束数 锚下控制截面积 张拉力 10%P 对应油表20%P 对应油表50%P 对应油表100%P对应油表n 应力σK （Mpa )A(mm2) P （KN) （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 F1边跨边梁10 1395139 1939.05 193.9054.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57 F2 10 1395 139 1939.05193.905 4.27 387.81 8.31969.525 20.41 1939.05 40.57 F310 1395139 1939.05 193.905 4.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57。

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

30mT梁预应力张拉计算书第一章设计伸长量复核石麻湾大桥K66+530~K66+640T梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径①15.2mm公称面积Ag=139mm弹性模量Eg=x 105Mpa为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。

、计算公式及参数:1、预应力平均张拉力计算公式及参数:P p式中:Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取卩一预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数:I P P1/ A p E p式中:P p—预应力筋平均张拉力（N)L—预应力筋的长度（mmA p—预应力筋的截面面积（mr T),取140 mm曰一预应力筋的弹性模量（N/ mm),取X 105 N/ mm2二、伸长量计算:1、N束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=X 1860X 140=195300NX直=7.6255m; X 曲=7.261m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =x +x =P p=195300X() /=191517N△ L 曲二P P L/ (A P E P)=191517X( 140XX 105)=△ L 直二PL/ (A E p) =195300X( 140XX 105)= (△ L 曲+△ L 直)*2=(50.94mm+54.55mm)*2=210.98mm与设计比较（）/104=%2、N2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=x 1860X 140=195300NX直二7.634m ; X 曲=7.261m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =X +X =P p=195300X() /=191517N △ L 曲= P p L/ (A p E p)=191517X( 139XX 105) =△ L 直二PL/ (A p E p) =195300X( 139XX 105)= (△ L 曲+△ L 直)*2=(50.94mm+54.61mm)*2=211.1mm 与设计比较() /104=% 3、N3束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=X 1860X 140=195300NX直=7.939m; X 曲=6.912m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =X +X =P p=195300X() /=192252N △ L 曲= P p L/ (A p E p)=192252X( 140XX 105) =△ L 直= PL/ ( A p E p) =195300X( 140XX 105) =(△ L 曲+△ L 直)*2=(55.91mm+49.45mm)*2=210.71mm与设计比较() /104=%第二章张拉时实际伸长量计算、计算参数：1、—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取2、卩一预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取3、A—预应力筋的实测截面面积：140 mm4、E p—预应力筋实测弹性模量：X 105 N/ mm25、锚下控制应力k==x 1916=1437 N/ mm7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=b k A p=201180N8、千斤顶计算长度：35cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：(1) M束一端的伸长量:P=X 1916X 140=201180NX直=7.6255m; X 曲=7.261mL 直=+（+）=8.0255mL 曲=7.261mB 曲二Xn /180=k X 曲+ ^0 =x +x =P p=201180X（） /=197283N△ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p ) =197283X( 140XX 105)= △ L直二 P p L 直/ (A E p ) =197283X( 140XX 105)=(△ L 曲+△ L 直)X 2=(50.9mm+56.3mmX 2=214.4mm 2) N 2 束一端的伸长量： P=X 1916X 140=201180N X 直=7.634m; X 曲=7.261m L 直=+( +) =8.034m L 曲=7.261mk X 曲 + ^0 =X +X =P p =201180X() /=197283N △ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p )=197283X( 140XX 105)= △ L 直二 P p L 直/ (A E p )=197283X( 140XX 105)=(△ L 曲+^ L 直)X 2=(50.9mm+56.3mmX 2=214.4mm (3) N 束一端的伸长量: P=X 1916X 140=201180N X 直=7.939m; X 曲=6.912m L 直=+( +) =8.339m L 曲=6.912mB 曲二 Xn /180= k X 曲 +^0 =X +X =P p =201180X() /=198040N △ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p )=198040X( 140XX 105)= △ L 直二 P P L 直/ (A E p )=198040X( 140XX 105)=o曲=° Xn /180=(△ L 曲+△ L 直)X 2=(48.6mm+58.7mmX 2=214.6mm第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算、钢绞线的张拉控制应力:单根钢绞线张拉端的张拉控制力：F=a A =201180N 8束钢绞线的张拉控制力：F1=8*P= F2=7*P二1）.444号千斤顶张拉、D0136-675号油表时:千斤顶回归方程:P1=0.0161F+P1—L0134-837 号油表读数（MPa F —荷载（kN）P二P1 时,(1)15% con二时:P1=0.0161F+ =*+= (2)50% con二时:P1=0.0161F+ =*+= (3)100% (T con二时:P1=0.0161F+ =*+=P=P2 时,(1)15% T con二时:P2=0.0161F+ =*+= (2)50% T con二时:P2=0.0161F+ =*+= (3)100% T con二时:P2=0.0161F+ =*+=2）.10号千斤顶张拉、L2014-06-2005号油表时:千斤顶回归方程:P1=0.0159F+P1—SO134-881 号油表读数（MPa F —荷载（kN）P二P1 时,(1)15% T con二时:P1=0.0159F+ =*+= (2)50% C con二时:P1=0.0159F+ =*+= (3)100% T con=时:P1=0.0159F+ =*+=P=P2 时,(1)15% (T con二时:P2=0.0159F+ =*+= (2)50% C con二时:P2=0.0159F+ =*+= (3)100% C con= 时:P2=0.0159F+ =*+=备注:钢束的张拉顺序:100%N3—100%N2—100%N1。

兴国至赣县高速公路北延新建项目30m预制T梁理论张拉伸长量及压力表读数江西省公路桥梁工程有限公司兴赣高速公路北延项目A4标项目经理部2019年5月23日30米T 梁预应力后张拉伸长量计算30米T 梁预应力采用后张法，两端对称张拉，并且钢束张拉采用伸长量及张拉力双控，锚下控制力为0.75f pk 。

预制T 梁混凝土达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d 时，方可张拉预应力钢束。

30米T 梁腹板钢束有N1、N2、N3各1束，张拉顺序为50%N2→100%N3→100%N2→100%N1；墩顶连续现浇段负弯矩钢束有N1束，共4束，对称布置，张拉顺序为先内后外，逐束对称张拉。

30米T 梁预应力钢绞线采用的是抗拉强度标准值为f pk =1860MPa 、公称直径d ＝15.2mm 的低松弛高强钢绞线。

由于每束中的每股钢绞线受力一致，并且伸长量一致，因此每束钢绞线只需计算一股钢绞线的伸长量即可。

1、钢束的波绞管采用的均为钢波纹管，因此管道摩擦系数为u ＝0.25；2、管道偏差系数为k ＝0.00153、张拉端锚下控制力为0.75f pk4、钢绞线的弹性模量试验检测为Eg=1.85*105MPa5、根据预应力张拉顶子的张拉端工具夹片至钢绞线的锚固端工作夹片的两夹片间距离约45cm ，因此钢绞线的有效张拉工作长度设为45cm6、每股钢绞线的公称面积为A=140mm 27、回缩量：锚具变形、钢绞线自锚一端回缩量约为6mm （根据实践经验及张拉限位板的槽口深度）1、中跨梁钢束 1.1、腹板N1束由于T 梁的预应力钢束以跨径中心线为两侧对称布置，因此每束钢绞线的伸长量只需计算一侧再乘以2即可。

单位：cm跨径中心线终弯点BA起弯点CD有效工作长度45cmR=80000θ＝7。

将半个预应力筋分为3段，而工作长度在张拉时也有一定的伸长量，并且与AB 段在一条直线上，因此该AB 段在计算时就加上45cm 。

张拉端单根钢绞线的张拉控制力为：P ＝0.75f pk *140＝195.3KN θ＝7。

箱梁预应力张拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是郑州市西南绕城高速公路向北延伸与郑（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。

第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。

桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。

引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。

第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。

每孔左右幅共12榀小箱梁。

一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。

2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。

30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核（一）计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△l= PpL/( ApEp)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2（二）伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×（1-e-0.00489）/0.00489=25976NΔL= PpL/（Ap Ep）=25976×3261/（140×195000）=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×（1-e-0.04843）/0.04843=25419NΔL= PpL/（Ap Ep）=25419×10472/（140×195000）=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×（1-e-0.00154）/0.00154=26020NΔL= PpL/（Ap Ep）=26020×1025.5/（140×195000）=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量：3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×（1-e-0.00489）/0.00489=194823NΔL= PpL/（Ap Ep）=194823×3261/（140×195000）=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×（1-e-0.04843）/0.04843=190646NΔL= PpL/（Ap Ep）=190646×10472/（140×195000）=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×（1-e-0.00154）/0.00154=195149NΔL= PpL/（Ap Ep）=195149×1025.5/（140×195000）=7.33mm N1束一端总伸长量：23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×（1-e-0.00702）/0.00702=25949NΔL= PpL/（Ap Ep）=25949×4682/（140×195000）=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=2557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×（1-e-0.0102）/0.0102=25908NΔL= PpL/（Ap Ep）=25908×6795/（140×195000）=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量：4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×（1-e-0.00702）/0.00702=194616NΔL= PpL/（Ap Ep）=194616×4682/（140×195000）=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×（1-e-0.0102）/0.0102=194307NΔL= PpL/（Ap Ep）=194307×6795/（140×195000）=48.36mm N2束一端总伸长量：33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量：单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×（1-e-0.00185）/0.00185=26016NΔL= PpL/（Ap Ep）=26016×1234/（140×195000）=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×（1-e-0.0376）/0.0376=25557NΔL= PpL/（Ap Ep）=25557×3272/（140×195000）=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×（1-e-0.0153）/0.0153=25842NΔL= PpL/（Ap Ep）=25842×10213.5/（140×195000）=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量：1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×（1-e-0.00185）/0.00185=195119NΔL= PpL/（Ap Ep）=195119×1234/（140×195000）=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×（1-e-0.0376）/0.0376=191674NΔL= PpL/（Ap Ep）=191674×3272/（140×195000）=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×（1-e-0.0153）/0.0153=193814NΔL= PpL/（Ap Ep）=193814×10213.5/（140×195000）=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量：8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算（一）计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk×Ap=201745N，单根钢绞线初张控制力：P=13.3%×σk×Ap=25975N。

30米空心板梁张拉数值计算一、相关参数：管道摩擦系数u=0.25,管道偏差系数：k=0.0015，钢筋回缩和锚具变形为：6mmf pk=1860MPa,A=139mm2,σcon=0.75 f pk=1395MPa,E=1.95×105MPa1号千斤顶的回归方程 Y=-0.64+0.02058X 对应的压力表：21732号千斤顶的回归方程 Y=0.00+0.02035X 对应的压力表：03506二、计算过程根据设计要求，20米预应力后张空心板梁每管道钢绞线分别为10束、9束、8束、7束；每束10股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×10=2695KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02058-0.64=4.9MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02058-0.64=10.45MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02058-0.64=27.09MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02058-0.64=54.82MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02058-0.64=56.49MPa2号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02035+0.00=5.48MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02035+0.00=10.97MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02035+0.00=27.421MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02035+0.00=54.843MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02035+0.00=56.49MPa每束9股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×9=2426KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02058-0.64=4.353MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02058-0.64=9.345MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02058-0.64=24.324MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02058-0.64=49.287MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02058-0.64=50.785MPa2号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02035+0.00=4.937MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02035+0.00=9.874MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02035+0.00=24.685MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02035+0.00=49.369MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02035+0.00=50.85MPa每束8股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×8=2156KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02058-0.64=3.80MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02058-0.64=8.234MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02058-0.64=21.545MPa100%N对应的压力表为：2156*1.0*0.02058-0.64=43.73MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02058-0.64=45.062MPa2号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02035+0.00=4.387MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02035+0.00=8.775MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02035+0.00=21.937MPa100%N对应的压力表为：2156*1*0.02035+0.00=43.875MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02035+0.00=45.191MPa每束7股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×7=1887KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02058-0.64=3.243MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02058-0.64=7.127MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02058-0.64=18.777MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02058-0.64=38.194MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02058-0.64=39.360MPa2号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02035+0.00=3.840MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02035+0.00=7.680MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02035+0.00=19.20MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02035+0.00=38.40MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02035+0.00=39.552MPa三、张拉过程控制张拉过程中我们采用双重控制，即油压表读数控制和伸长量控制。

30m后张法T梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具阐明1、张拉机具选用：根据设计文献给定旳圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多旳圆锚进行计算。

查设计文献得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝8。

计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×8＝1551240（N）据此：我部选用规格为200t旳油压千斤能满足施工规定。

2、张拉机具数量表：3、千斤顶旳标定和压力表读数旳拟定①千斤顶旳标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。

我部对其已经进行标定，标定报告附后。

②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量暂以设计为准。

二、张拉程序及张拉力阐明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能旳锚具，采用旳是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固） （δcon 是指张拉时旳控制应力，涉及预应力损失值）。

设计图纸规定δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,原则强度1860 Mpa ，2、张拉应力控制（1）预应力筋旳张拉控制应力应符合设计规定。

当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计规定提高5％，但在任何状况下不得超过设计规定旳最大张拉控制应力。

（2）预应力筋采用应力控制措施张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值旳差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明因素并采用措施予以调节后，方可继续张拉。

（3）预应力筋旳理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：P P P E A LP L =∆式中：P P ——预应力筋旳平均张拉力(N)L ——预应力筋旳长度(mm)；A P ——预应力筋旳截面面积(mm2)；E P ——预应力筋旳弹性模量(N ／mm2)。

30米T梁张拉计算书0第六次0（T梁后张法张拉过程计算）0编制：00计算：00审核：00攀枝花公路建设有限公司广甘高速G9标项目经理部(盖章)二○一一年八月二十四日00预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告0一、参考资料01、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）0《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》2、《天津高力预一预应力钢绞线有限公司XK05-003-00025低松弛预应3、力钢绞线产品质量证明书》04、《四川省交通厅公路规划勘察设计研究院道桥试验研究所预应力钢绞线检测报告》05、《四川省建筑工程质量检测中心千斤顶测试报告》00二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式0计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中：00Pp——钢绞线的平均张拉力， KN0Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）0P——钢绞线张拉端的张拉力，N1取1562.4KN、N2取1367.1 KN、N3取1367.1 KN。

(例：N1=1395×140÷1000×8=1562.4KN)。

0X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图）0Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图）0K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 0μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.22500L ——预应力筋的长度（m ）(L=X+M)00B ——工作长度，0.6 m （限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）00Ap ——钢绞线的截面积，取140mm ²（供应商或试验的质量报告书提供）00Ep ——钢绞线的弹性模量195000MPa （供应商或试验的质量报告书提供）系数k 及μ值表孔道成型方式 k μ（钢绞线） 预埋金属螺旋管道 0.0015 0.20～0.25 采用值0.00150.225计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：0三、张拉顺序及张拉油表读数计算1） 张拉千斤顶和配套张拉油表经四川省建筑工程质量检测中心标定，并将标定报告交监理工程师审核同意使用，张拉采用两台200B 千斤顶对称同步张拉，张拉顺序为N1—N2—N3，其中N3钢束应对称交替逐级张拉，张拉过程荷载差异不得大于50%锚下张拉控制荷载。

30mT梁预制预应力张拉油压表计算书1、工程概况本合同段共有13座大中桥梁，12座桥梁上部结构形式均采用先简支后连续预应力T梁结构，单幅桥面宽12.25m（包含左右侧0.5m防撞墙宽度），由5片T 梁架设及4个湿接缝浇筑组成。

全线30mT梁555片，40mT梁161片，T梁理论梁长30（40）m，梁肋中心线间距2.4m，梁高2.0（2.5）m，中梁梁宽1.7m，边梁梁宽2.05m，混凝土强度等级为C50，T梁集中在1个预制场预制，T梁架设由梁场从大小里程两端分别架设，小里程端390片30mT梁，大里程端165片30mT 梁及161片40mT梁。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值为f pk=1860 MPa ,弹性模量为Ep=1.95×105MPa,公称直径为15.2mm的高强度、低松弛钢绞线，其技术条件符合GB/T5224标准，波纹管采用金属波纹管。

2、计算过程根据桥梁通用图，预应力钢绞线采用抗拉强度标准值为f pk=1860 MPa ,弹性模量为Ep=1.95×105MPa,公称直径为15.2mm的高强度、低松弛钢绞线，张拉控制应力0.75f pk（1395MPa）。

根据预应力钢绞线检测报告及我国现行15.2mm钢绞线的技术规范：单股钢绞线有效截面积A=140mm2，11束钢绞线A11=140×11=1540 mm2；10束钢绞线A10=140×11=1400 mm2；9束钢绞线A9=140×11=1260 mm2；8束钢绞线A8=140×8=1120mm2。

当张拉控制应力为100%时，边跨边梁N1钢绞线两端张拉力F N1=N1* A11=1395×1540÷1000=2148.3KN；N2钢绞线两端张拉力F N2=N2* A10=1395×1400÷1000=1953KN；N3钢绞线两端张拉力F N3=N3* A10=1395×1400÷1000=1953KN；当张拉控制应力为100%时，边跨中梁N1钢绞线两端张拉力F N1=N1* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；N2钢绞线两端张拉力F N2=N2* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；N3钢绞线两端张拉力F N3=N3* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；当张拉控制应力为100%时，中跨边梁N1钢绞线两端张拉力F N1=N1* A10=1395×1400÷1000=1953KN；N2钢绞线两端张拉力F N2=N2* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；N3钢绞线两端张拉力F N3=N3* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；当张拉控制应力为100%时，中跨中梁N1钢绞线两端张拉力F N1=N1* A9=1395×1260÷1000=1757.7KN；N2钢绞线两端张拉力F N2=N2* A8=1395×1120÷1000=1562.4KN；N3钢绞线两端张拉力F N3=N3* A8=1395×1120÷1000=1562.4KN；根据“千斤顶标定报告”中千斤顶出力值X（KN）-油压Y（MPa）关系方程。