桥梁静载试验载荷计算书

桥梁工程静载荷试验方案一、引言桥梁是连接两个相邻地区的重要交通设施，所承受的荷载通常有静载荷和动载荷两种。

静载荷是指桥梁所承受的恒定荷载，如桥墩、桥梁自重、车辆和行人对桥梁的静态荷载等，它是桥梁设计中最基本的考虑因素之一。

本试验方案旨在通过对桥梁静载荷的试验来验证桥梁设计的合理性，对桥梁的安全性和稳定性进行评估，从而为桥梁施工提供科学的参考依据。

二、试验目的1、验证桥梁设计的合理性：通过对桥梁静载荷的试验，验证桥梁设计的承载能力和结构合理性。

2、评估桥梁的安全性和稳定性：通过试验结果，评估桥梁在静态荷载下的变形和应力情况，判断桥梁的安全性和稳定性。

3、为桥梁施工提供参考依据：通过试验结果，为桥梁的施工提供科学的参考依据，确保桥梁施工的安全性和质量。

三、试验内容1、桥梁静载荷试验：在桥梁建成前，通过在桥梁上加装人工模拟的静态荷载，测量桥梁结构的变形和应力情况，从而评估桥梁的承载能力和结构的合理性。

2、试验方案制定：根据桥梁的设计参数和施工材料的力学特性，制定合理的试验方案，确定试验荷载的大小、位置和布置方式等。

3、试验数据采集：通过安装测量设备，在试验中对桥梁的变形和应力进行实时监测和数据采集，获得准确的试验数据。

4、试验结果分析：根据试验数据，对桥梁的变形和应力情况进行分析，评估桥梁的安全性和稳定性，为桥梁设计和施工提供科学依据。

四、试验过程1、试验前准备：对桥梁的设计参数和施工资料进行全面调研，确定试验的目的和内容，制定合理的试验方案。

2、试验荷载设置：根据试验方案，确定试验荷载的大小和布置方式，设置合理的试验荷载，确保试验的真实性和有效性。

3、试验设备安装：在桥梁上安装测量设备，如应变片、变形计、力传感器等，确保试验数据的准确性和可靠性。

4、试验数据采集：在试验过程中，及时监测和采集桥梁的变形和应力数据，保证试验数据的准确性和完整性。

5、试验结果分析：对试验数据进行分析，评估桥梁的安全性和稳定性，为桥梁设计和施工提供科学依据。

桥梁动静载荷试验方案桥梁动静载荷试验方案是为了测试和评估一座桥梁在正常使用和极端情况下的承载能力和安全性而进行的一项重要实验。

下面是一个简要的桥梁动静载荷试验方案的例子：1. 试验目的：评估桥梁的静态和动态承载能力，确定其在不同荷载情况下的安全性。

2. 试验对象：选择一座符合实际工程的桥梁进行试验。

3. 试验内容：（1）静态试验：按照设计要求，逐渐增加静载荷，观察和记录桥梁的变形情况和应力分布，确定其静态承载能力。

（2）动态试验：施加动态荷载，例如振动装置或车辆通过桥梁，观察和记录桥梁的振动响应和结构变形，确定其动态承载能力。

4. 试验装置：（1）静态试验装置：使用静力加载装置，如液压缸或液压千斤顶，来施加垂直荷载，并使用应变传感器、位移传感器等来监测变形和应力。

（2）动态试验装置：选择适当的振动装置或模拟车辆来施加振动荷载，并使用加速度传感器等来监测振动响应。

5. 试验步骤：（1）准备工作：安装传感器，检查试验装置的正常运行。

（2）静态试验：逐渐增加静载荷，记录桥梁的变形情况和应力分布。

（3）动态试验：按照设计要求施加动态荷载，记录桥梁的振动响应和结构变形。

（4）数据处理：将试验数据进行分析和处理，计算得出桥梁的静态和动态承载能力。

6. 数据分析：（1）静态试验数据分析：根据桥梁的变形情况和应力分布，评估桥梁的静态承载能力。

（2）动态试验数据分析：根据桥梁的振动响应和结构变形，评估桥梁的动态承载能力。

7. 结论与建议：（1）根据试验结果，评估桥梁的承载能力和安全性，给出结论。

（2）根据结论，提出相应的建议，包括结构加固、维护和保养等方面。

总结：桥梁动静载荷试验方案是一个系统的工程实验，通过静态和动态试验来评估桥梁的承载能力和安全性。

通过设计合理的试验装置和精确可靠的数据处理方法，能够为桥梁的设计和使用提供重要依据，确保桥梁的安全性和可靠性。

箱梁静载试验计算书（自动计算）一、二、客运无声屏障、曲线第1页共5页静载弯曲试验加载计算书通桥（2009）2229-Ⅳ预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验加载计算书(两列排水）计算依据1、《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。

2、通桥（2009）2229-Ⅳ中表10.2静载试验数据。

3、中铁第四勘察设计院桥梁设计研究院提供的相关参数。

设计院提供静载试验参数三、四、五、A.1A.1.1加载纵向第2页共5页适用范围时速250公里客运专线铁路无砟轨道后张法31.5m双线简支梁静载试验。

试验梁基本情况本梁为250km/h客运专线31.5m无砟轨道全预应力混凝土简支箱梁，具体情况如下：详细计算过程等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m。

如图A1图A 1 加载图示根据加载图式计算α值各加载点载荷相等：2P1=2P2=2P3……=2Pi ∑=-?=ni iiXP L R M 12由 = /Pi =54.75（m）A.20.38500.8026=75.8361MPaA.3=5081.18（kN·m）第3页共5页式中：R ——支点反力，kN ；则得出：L ——计算跨度，m ；Pi ——各加载点所施加的荷载，kN ；Xi ——各加载点至跨中距离，m ；——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。

计算未完成的预应力损失根据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》附录表A.1，用内插法计算η1、η2，并按下列公式计算△σs：式中：σL6、σL5 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa；η1、η2 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa；△σs ——未完成的预应力损失值，MPa。

计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S (kN·m)式中:A y —跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；A g —跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取Ag=0，m 2）；W 0 —对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 3）；S 1L62L5(1)(1)σησησ?=-+-()12i11031.5282454.75222ni i i i P L M R P X P P P ==?-=?-?+?=∑i54.75M P P α=?=α12η=S y g 0/A e S M σ?=300（A +A ）（W +）10α54.75M P Pα=?=A.4=54.75×(g1×=123.2532（kN·m）=19508.47（kN·m）180.0Kg；20.0kg，25.12kg，A.5=356.32（kN）A.6==40706.27（kN·m）第4页共5页A 0 —跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 2）；e 0 —跨中截面预应力合力中心至换算截面重心距离（后张梁为扣孔换算截面m）；△Ms —未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN·m；△σs —未完成的预应力损失值，MPa。

桥梁单梁（板）静载试验的结果分析内容摘要：桥梁静载试验是鉴定梁（板）安全营运的主要手段，文中拟就理论分析、试验方法、步骤及检测结果及其修正逐一作了分析对比，提出了类似梁（板）在静载试验中应注意的问题和解决方法。

主题词：梁（板）静载试验、试验方法、数据处理、试验结果及其修正。

一、序言随着近年来公路建设的发展，各种桥梁的建设也日渐增加，而因造价、工期、施工难度等各种因素的影响，大部分桥梁预制、吊装的组合梁（板）桥，而在架设梁（板）前对单梁（板）及在成桥后对全桥做静载试验检测设计是否安全、施工质量是否满足规范及设计要求的重要手段，在此，本文仅对架设前单梁（板）静载试验的程序及主要的注意事项作一简单分析，并以《河南省平顶山市洛界公路王三庄桥20M先张法预应力钢铰线低高度箱梁静载试验报告》为例，并援以一些其它桥梁的单梁静载试验加以比照。

示例中的桥梁为低高度预应力组合简支箱梁，采用先张法钢绞线，跨径20M，计算跨径19.5M，设计梁高95CM，每片梁宽244CM，主梁间用现浇湿接缝连系。

二、试验前的理论分析在试验前应按照设计图纸对桥梁进行结构分析，以便确定试验方法、荷载大小、测点布置等。

（一）各梁（板）横向分布系数的计算首先，应依照设计图纸计算出各主梁（板）的截面几荷特征值如面积、截面抗弯（抗扭）惯矩、主梁每延米抗扭惯矩，中性轴位置等。

（采用毛截面或换算截面均可，依据以往经验，由二者计算出的横向分布系数的差异很小，可不予考虑。

）然后，根据梁（板）间的组合情况选用横向分布系数的计算方法，如示例中的桥梁可采用G－M法、刚性横梁法或二者同时采用，取用最不利的情况，而如果是空心板桥则应采用铰接板法。

在横向分布系数得出后，综合考虑预制梁的情况（中、边梁的预制宽度，截面几何特征值等），取用最大的横向分布系数，留待下一步分析时采用。

（二）、计算二期恒载＋活荷载的各项内力由于试验时，预制梁已成形且钢束张拉完毕，即一期恒载已加载完成，所以计算的各项内力应是二期恒载＋活载形成的，其中包括主梁（板）间的湿接缝（铰缝）、桥面系、活载、冲击荷载、温度力、混凝土收缩徐变等，且各项荷载间应进行荷载组合，选取最不利组合计算其控制截面的弯矩、剪力等各项内力，但此内力值为全桥建成后主梁（板）全截面承受的二期恒载＋活载内力值，而在某些情况下，预制梁比成桥时的截面尺寸要小（如示例中的主梁间有湿接缝），截面几何特征值也要小一些，因此，应将内力值按照各相关公式中预制梁与成桥后主梁全截面的截面几何特征值的关系进行修正，然后取用修正值做试验的基础数据。

通桥2201曲线边梁静载试验计算资料一、设计参数梁跨度：L=32冲击系数：1+ｕ=1.1935道碴线路设备（不含防水层、保护层）等二Md=7221.76KN.m期恒载对跨中的弯矩：防水层、保护层质量对跨中的弯矩：Mf=234.24KN.m活载对跨中的弯矩：Mh=9077.39KN.m(含冲击)梁体质量（不含防水层、保护层重）对跨中Mz=5514.24KN.m弯矩：预应力钢束面积：Ap=0.01246m2跨中换算截面面积：A0=1.4605m2对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩：W0=0.9638354m3预应力合力中心至换算截面重心轴的距离：e0=1.1974m跨中截面松弛损失：σL5=12.67Mpa跨中截面收缩徐变损失：σL6=154.7Mpa跨中截面抗裂安全系数：Kf=1.25静活载挠跨比：f/l=1/2148二、施工参数梁体混凝土灌注日期：2008.9.26张拉日期：2008.10.21试验日期：2008.11.25设计强度等级：C55张拉强度：62.54Mpa张拉弹模：37.9Gpa三、计算步骤1、M==5/2P*16-8P-4P=28Pa=282、计算未完成的预应力损失值0.330.605108.65Mpa3、计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔMs=2514.506KN.m 加载设备质量按每一个加载点质量计算2.90KN 加载设备质量对跨中弯矩 Ms=81.20KN.m 4、1当防水层已经铺设时Mka=9655.066KN.m 4、2当防水层未铺设时Mka=9889.306KN.m 防水层已经铺设时Pka=344.8238防水层未铺设时Pka=353.1895当防水层已经铺设时Mk=k*22047.63-3315.1741KN.m 当防水层未铺设时Mk=k*22047.63-3080.9341KN.m 当防水层已经铺设时Pk=k*787.4154-118.39908当防水层未铺设时Pk=k*787.4154-110.03336Kb=0.93325当防水层已经铺设时Mkb=17260.76复核Mkb=17260.76当防水层未铺设时Mkb=17495复核Mkb=17495防水层已经铺设时Pkb=616.4555防水层未铺设时Pkb=624.821311、计算各加载级下相应荷载值根据科技基函[2002]57号附录D未完成的应力损失计算用表η1=η2=9、计算静活载级之跨中弯矩10、计算静活载级荷载5、计算基数级荷载值6、计算各加载级下跨中弯矩ΔσS=4、计算基数级荷载跨中弯矩7、计算各加载级之荷载值8、计算静活载级系数计算：复核：说明静载试验梁体上部物体质量：千斤顶110Kg、横梁架80.5Kg、河砂62.2Kg、钢板40.2Kg、单体总重：292.9kg。

预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。

32m后张法预应力铁路桥简支箱梁静载试验计算书HZ-31.5Q-169(曲线无声屏障)一、简支箱梁主要参数1、梁号：HZ-31.5Q-169；图号：通桥（2008）2221A-II 。

2、梁型：32m双线箱梁；跨度：31.5m ；曲线梁线间距4.6m；无声屏障。

3、梁体浇筑日期：2012年3月12日；终张拉日期：2012年4月10日；拟静载试验时间：2012年5月26日。

4、箱梁自重力距M z=29543.5 kN•m5、道碴、线路、防水层、保护层重量产生的力矩M d=23243.2 kN•m（含M f）。

6、活载力矩（含动力系数）M h=29218.7 kN•m7、冲击系数：1+μ=1.1958、梁载面换算面积：A o=8.70315m29、梁下缘换算截面抵抗距：W o=5.3988441m310、预应力钢筋面积：A y=0.04312m211、预应力合力中心到换算截面重心轴的距离：e o=1.3999m12、收缩徐变应力损失值：σ=104.68MPaL613、松驰应力损失值：σ=15.14 MPaL514、挠跨比：f/L=1/3917（即挠度=8.04mm）15、抗裂安全系数：K f=1.37二、静载计算：1、加载图式：P i P i P i P i P i说明：P i在梁横向对称布置2、计算等效力臂：α (m)跨中弯矩M=R ×L/2-n1i Pi =∑x i (i P P P P === 321) R=2.5 P i =15.75×2.5 P i -(4 P i +8 P i ) =27.375 P i α⨯=P M 即 PM =α=27.375m3、计算未完成的预应力损失值：5261)1()1(L L s σησησ-+-=∆ (按46天)计算：1η=0.43+（0.50-0.43）×6÷20=0.451 2η=1.00s σ∆=（1-0.451）×104.68+（1-1）×15.14=57.47（MPa ）4、计算未完成的预应力损失的补偿弯距 s M ∆（kN•m ） 计算: 300010)/)((⨯++⨯∆=∆e A W A A M g y s s σ=57.47×0.04312×(5.398844/8.70315+1.3999) ×103=5006.35 (kN•m ）5、计算基数级下跨中弯距M ka (kN•m ）（此时状态：竖墙A 、竖墙B 、挡碴墙、防水层、保护层未施工。

静载试验计算书一、试验原因实地核查二、四、计算相关系数αR=5P/2M1=R×L/2=5P/2×32/2=40PM=∑PiXi=M1-8P-4P=28P得α= 28五、计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S根据梁体基本数据表中终张-加载时间的天数，查《预制后张法预应力混凝土简支梁静载试验方法》附录，查得η1、η2，并按下列公式ΔσS、ΔM S；η1=0.424η2=0.973684六、ΔσS =（1-η1）σL6+（1-η2）σL5=(1-0.424)*162.93+(1-0.973684211)*11.94=94.16ΔM S =ΔσS×A y×（W0/A0+e0）×103=94.16*0.01218*(0.848094/1.33642+1.1108)*1000=2001.79七、加载设备对跨中产生的弯矩Ms跨中3个载点重量N=4.0147kN,两端每个加载点重量N=4.8847（按照每个250t千斤顶0.263t；350t 千斤顶重0.35t重；钢板0.5*0.5*0.19625=0.049t；砂0.6*0.6*0.04*1.5=0.022t，锚具2个9.07*2/1000=0.06349t；传感器0.00398t，总重为3.2947kN）平均每个顶0.3t,砂子0.05t，铁板：0.015t,锚具：0.06349t；传感器0.00398，平均每个点重：3.75329KNMs = 5N/2*32/2-8N-4N= 105.09212kN·m八、计算各级加载的跨中弯矩和荷载值防水层已铺Mka =Md+ΔM S –Ms= 7898.59Mk =K(M z+Md+Mh+Mf)+ ΔM S -Mz -Ms-Mf= K* 19874.2-3744.41其中，K=0.6、0.8、kb、1.0、1.05、1.1、1.15、1.2 Kb =[Mh/(1+μ)+Md+Mf+Mz]/( Mh +Md+Mf+Mz) = 0.932706843各级加载的弯矩值和荷载值注：本梁已铺防水层，按已铺防水层加载。

中铁十一局集团桥梁公司津保铁路V标徐水制梁场后张法预应力混凝土铁路桥箱型简支梁静载试验加载计算书中铁十一局集团桥梁有限公司徐水制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法及评定标准》3、中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）二．曲线试验梁有关数据：表1 曲线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2221A—VII2 梁别曲线无声屏障3 梁号YQXSS31.5QW-0094 梁高 3.09m5 跨度31.5m6 梁体混凝土设计强度50Mpa7 28d强度顶板64.0 MPa；腹板64.5MPa；底板65.8 MPa8 28d混凝土弹性模量顶板41.4GPa；腹板44.6GPa；底板43.4GPa9 混凝土灌注日期2012年5月31日10 全部施加预应力日期2012年6月10日11 试验日期2012年07月29日12 计算龄期49天三．中铁工程设计咨询集团有限公司编制:津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据（通桥（2008）2221A—VII）表2 津保铁路预制后张法32m简支梁静载试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2221A—VII1 跨度L m 31.52 梁别曲线无声屏障3 二期恒载q KN·m 191.94 梁体自重力矩MzKN·m 29761.55无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdKN·m 23802.06 活载力矩(含动力系数) MhKN·m 29218.77 动力系数1+μ 1.1958 梁跨中截面换算面积Aom28.774499 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.41363810 预应力钢筋截面面积Aym20.0431211预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.42112 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 105.7413 松弛应力损失值σL5MPa 15.0214 抗裂安全系数Kf1.3715 跨中截面综合剪力滞系数K综1.02216 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.02817 设计挠跨比f/L 1/394218 静载试验等效荷载加载挠度修正系数Ψ 1.0409四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算表3 加力点加载设备重量表项目序号千斤顶（kg ） 垫铁(kg) 垫砂重（kg ） 合计（kg ） 1＃加力点137 39.25 15 191.25 2＃加力点137 39.25 15 191.25 3＃加力点137 39.25 15 191.25 4＃加力点137 39.25 15 191.25 5＃加力点137 39.25 15 191.25 6＃加力点137 39.25 15 191.25 7＃加力点137 39.25 15 191.25 8＃加力点137 39.25 15 191.25 9＃加力点137 39.25 15 191.25 10＃加力点 137 39.2515 191.25 表4 加力点重量表加力点编号 P1＃加力点P2＃ 加力点 P3＃ 加力点 P4＃ 加力点 P5＃ 加力点 （1+2）（3+4） （5+6） （7+8） （9+10） 左侧加载重量(KN)1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 1.9125 右侧加载重量(KN)1.91251.9125 1.9125 1.9125 1.9125 重量(KN)3.8253.825 3.825 3.825 3.8252、加载设备重量对梁体跨中的弯矩：根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算R A = R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=(3.825+3.825+3.825+3.825+3.825)/2 =9.5625KNM S = RA*L/2-8×P1- 4×P2=9.5625*31.5/2-8*3.825-4*3.825 =104.7094KN·m式中：RA 、RB:支点反力(KN)；MS:加载设备对跨中弯矩(KN·m)；L:计算跨度(m)；Pi:各加载点所施加的荷载(KN)；Xi:各加载点至跨中的距离(m)；五．加载图示根据TB/T2092-2003式A.1.1进行计算由加载图式计算α值:跨中弯矩：M =(5×2P/2) ×L/2-（8+4）×2P= 54.75 P KN·mα =M/P= 54.75 m六．计算未完成的应力损失值根据TB/T2092-2003式A.2进行计算未完成的应力损失值Δσs =（1-η1）σL6+（1-η2）σL5式中：Δσs ：未完成的应力损失值(MPa)；σL6、σL5：混凝土收缩徐变与钢筋松弛应力损失值；η1、η2：混凝土收缩徐变与松弛损失完成率。

静载试验加载反力体系设计方案与计算结果［111122］一、设计要求要求针对铁路常用跨度简支箱梁及简支T梁的静载试验进行加载反力梁设计，须满足在1.2级设计荷载下反力梁全截面至少储备1.0MPa压应力，在2.0级设计荷载下反力梁全截面不开裂，同时要求反力梁上拱变形小于5mm。

二、设计依据(1)目标时速200～250公里客运专线（兼顾货运）铁路32m简支箱梁试制、试验-先张法预应力混凝土箱梁研究总报告。

(2)预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准(TB/T 2092-2003)。

(3)客运专线时速250km/h跨度32m简支箱梁通用设计图(图号通桥(2009)-2229A)。

(4)客运专线时速160km/h跨度32m简支T梁通用设计图(图号通桥(2005)-2101)。

三、设计参数(1)箱梁上反力钢横梁及反力台座设计以32m简支箱梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面上横向2点对称加载(作用于腹板中心线处)，在1.2级设计荷载工况下的单点反力荷载P=1384kN，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载P=2606kN。

(2)T梁上反力钢横梁设计以32m单片简支T梁为计算对象，加载方式为纵向5截面对称加载，加载截面相距4m，每截面在腹板中心单点加载，在2.0级设计荷载工况下的单点反力荷载取P=1300kN。

(3)反力台座采用C50混凝土，台座混凝土工程量837m3。

(4)反力台座高3.5m，宽8.4m，全长41.4m，每隔4m设置一道1.4m厚横隔板，试验梁下方操作净空1.8m。

(5)反力台座竖墙内配置8束15-7Φ5曲线预应力束，管道Φ100，张拉应力1300MPa，规格15-7Φ5钢束总长度368m，总重量6.1t。

(6)钢筋工程量：按照配筋率1%估算，台座普通钢筋用量65.7t。

(7)反力台座内夯实填土密度取18kN/m3，台座腔内填土总体积333m3，总重量：599t。

16m 简支空心板中板单梁试验计算书
一、计算规范
1.1《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004
1.2《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62-2004
二、计算软件
2.1 桥梁博士
3.1
三、计算条件
3.1 荷载等级：公路Ⅰ级
3.2 施工张拉顺序及张拉时间符合设计要求
3.3 结构形式：16m，简支空心板，中板
3.4 桥梁横断面布置：0.5m防撞护栏＋11.0m行车道+0.5m防撞护栏＝12.0m
3.5 其他：整体升温，整体降温，温度梯度按规范取用。

四、计算结果
4.1 中板：抗弯惯矩0.033662773333m4，抗扭惯矩0.066590854494m4
边板：抗弯惯矩0.0414********m4，抗扭惯矩0.0691********m4
4.2车道横向分布系数：2车道0.222,3车道折减后0.223，因此选0.223
4.3 控制弯矩及相应位置（弯矩单位为：kN·m）
五、现场试验
5.1 加载形式：考虑到所需加载吨位，拟采用“单点集中力”方式加载，按计算跨径
简支空心板，将千斤顶至于控制截面位置中心:
5.2 加载吨位及相应试验效率、加载效应
5.3注意事项：加载前顶板放置千斤顶处须用沙子找平，并垫上钢板，以防止局部受力
过大；建议在早上或者下午气温相对恒定的时间进行试验，以减少温度变化对仪表和试验梁板的影响；本次试验梁板为新预制，现场试验时可根据实际情况，静载试验效率在0.90～1.05范围内取用低值。

浙江省交通规划设计研究院试验中心
2011-3-8。

桥梁静载试验计算单一、计算依据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》二、试验梁基本数据表三、设计院提供静载试验参数四、加载图式注：每加载点重量G=3 kN；加载数量n=5；加载间距a=4m；加载值P i=2P五、计算相关系数αR = nP i/2 = 5×2P/2 = 5PM = R×L/2-ΣP i X i= R×31.5/2-(2P×8+2P×4)， M= 5P×31.5/2-(2P ×8+2P×4)得α= M / P = 54.75六、计算未完成的预应力损失的补偿弯矩ΔM s根据梁体基本数据表中终张一加载时间的天数，查TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋砼和预应力砼结构设计规范》中表6.3.4-4，得η1、η2，并按下列公式计算Δσs、ΔM s:Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σL5ΔM s=Δσs×A y×(W O/A O+e O)×1031、η1值计算采用内插法(30－20)/(30－21)＝(0.4－0.37)/(0.4－η1)→η1＝0.3702、η2值计算采用内插法(40－2)/(40－21)＝(1.0－0.5)/(1.0－η2)→η2＝0.7368421052631583、计算未完成的应力损失值△σs＝（1－η1）σL6＋（1－η2）σL5＝（1－0.370）×85.21＋（1－0.736842105263158）×14.78＝57.5717736842105（MPa）4、计算未完成应力损失的补偿弯距值△M s△M s＝△σs×A y(W0/A0＋e0)×103＝57.5717736842105×0.03444×（5.636777/9.08937 ＋1.6335）×103＝4468.47477516816（kN·m）sM s = G×α= 3×54.75 = 164.25kN.m八、计算各级加载的跨中弯矩和荷载值（防水层未铺）基数级跨中弯距M ka：M ka = (M d＋M f) × V Z/V J＋ΔM s/V J－M sM ka = (M d＋M f)×1.017/1.0319＋△M s/1.0319－M s=(17364.38＋0)×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25 = 21279.7360792404（kN·m）计算各加载级下跨中弯距：M k = (k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z) × V Z/V J+ΔM s/V J－M sM k =(k(M z＋M d＋M h＋M f) －M z)×1.017/1.0319 ＋△M s/1.0319―M s=（k (31459.38＋17364.38＋24164.75＋0)－31459.38）×1.017/1.0319＋4468.47477516816/1.0319－164.25=71934.6009012501×k－26839.0389183369（kN·m）计算静活载级系数：K b = [M h/(1＋μ) ＋M z＋M d＋M f]/(M h＋M z＋M d＋M f)K b = [24164.75/1.127+31459.38＋17364.38＋0]/ (24164.75＋31459.38＋17364.38＋0)=0.962691515039896计算基数级荷载值：P ka=M ka/α=21279.7360792404/54.75=388.670978616263（kN）计算各荷载下理论挠度值：f = 2 P [ L3＋2 (L/2－Χ1)(3L2－4(L/2－Χ1) 2) +2 (L/2－Χ2)(3L2－4(L/2－Χ2) 2) ] / 48EI/1000=0.0115967247869528 P各级加载的弯矩值、荷载值及挠度值计算：复核：时间：预应力混凝土梁静载试验报告表。