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汽轮机原理沈士一作者：沈士一等编出版社：中国电力出版社出版时间：1992-6-1内容简介:本书对“汽轮机原理”课程的三大部分内容，即汽轮机热力工作原理、汽轮机零件强度和汽轮机调节都作了介绍，主要内容有汽轮机级的工作原理、多级汽轮机、汽轮机变工况特性、凝汽设备、汽轮机零件强度及汽轮机调节。
并结合大型汽轮机的运行特点，介绍了有关内容。
本书为高等学校热能动力类专业本科“汽轮机原理”课程的基本教材，也可供有关专业的师生与工程技术人员参考。
目录:前言绪论第一章汽轮机级的工作原理第一节概述第二节蒸汽在喷嘴和动叶通道中的流动过程。
第三节级的轮周功率和轮周效率第四节叶栅的气动特性第五节级内损失和级的相对内效率第六节级的热力设计原理第七节级的热力计算示例第八节扭叶片级第二章多级汽轮机第一节多级汽轮机的优越性及其特点第二节进汽阻力损失和排汽阻力损失第三节汽轮机及其装置的评价指标第四节轴封及其系统第五节多级汽轮机的轴向推力及其平衡第六节单排汽口凝汽式汽轮机的极限功率第三章汽轮机的变工况特性第一节喷嘴的变工况特性第二节级与级组的变工况特性第三节配汽方式及其对定压运行机组变工况的影响第四节滑压运行的经济性与安全性第五节小容积流量工况与叶片颤振第六节变工况下汽轮机的热力核算第七节初终参数变化对汽轮机工作的影响第八节汽轮机的工况图与热电联产汽轮机第四章汽轮机的凝汽设备第一节凝汽设备的工作原理、任务和类型第二节凝汽器的真空与传热第三节凝汽器的管束布置与真空除氧第四节抽气器第五节凝汽器的变工况第六节多压式凝汽器第五章汽轮机零件的强度校核第一节汽轮机零件强度校核概述第二节汽轮机叶片静强度计算第三节汽轮机叶轮静强度概念第四节汽轮机转子零件材料及静强度条件第五节汽轮机静子零件的静强度第六节汽轮机叶片的动强度第七节叶轮振动第八节汽轮发电机组的振动第九节汽轮机主要零件的热应力及汽轮机寿命管理第六章汽轮机调节系统第一节汽轮机自动调节和保护的基本原理第二节液压调节系统第三节中间再热式汽轮机的调节第四节调节系统的试验和调整第五节汽轮机功频电液调节第六节背压式和抽汽式汽轮机的调节参考文献。
第三章第三章汽轮机的变工况chapter 3 The changing condition of Steam turbine设计工况：运行时各种参数都保持设计值。
变工况：偏离设计值的工况。
经济功率：汽轮机在设计条件下所发出的功率。
额定功率：汽轮机长期运行所能连续发出的最大功率。
研究目的：不同工况下热力过程，蒸汽流量、蒸汽参数的变化，不同调节方式对汽轮机工作的影响；保证机组安全、经济运行。
第一节喷嘴的变工况The changing condition of a nozzle分析：喷嘴前后参数与流量之间的变化关系一、渐缩喷嘴的变工况The changing condition of a contracting nozzle试验：调整喷嘴前后阀门，改变初压和背压，测取流量的变化。
（一）（一）初压P*0不变而背压P1变化（1）（1）εn=1，P1= P*0，G=0，a-b，d（2）（2）0＜εn＜εcr，G＜G cr，a-b1-c1，1（3）（3）εn=εcr，G=G cr，a-b2-c2，e（4）（4）ε1d＜εn＜εcr，G=G cr，a-b3-c3，3（5）（5）εn=ε1d，G=G cr，a-c4，4（6）（6）εn＜ε1d，G=G cr，a-c4-c5，5列椭圆方程：（二）（二）流量网图改变p*0可得出一系列曲线，即流量网图横坐标：ε1= p1/p*0m；纵坐标：βm=G/G 0m；参变量：ε0= p*01 /p*0mp*0m、G*0m：分别为初压最大值和与之相应的临界流量的最大值。
例1：已知：p0 =9MPa ，p01 =7.2MPa，p1 =6.3MPa，p11 =4.5MPa求：流量的变化。
解：取=9Mpa原工况：ε0= p0 /p0m =1，ε1=p1 /p0m=0.7查出：βm =G/G0m=0.94新工况：ε01= p01 /p0m =0.8，ε11=p11 /p0m=0.5查出：βm1 =0.78则：例2：已知：p0 =1MPa ，p01 =0.9MPa，p1 =0.7 MPa，p11 =0.8Mpa，t0 =320℃，t01 =305℃求：流量的变化。
第三章汽轮机在变工况下的工作汽轮机的热力设计就是在已经确定初终参数、功率和转速的条件下，计算和确定蒸汽流量、级数、各级尺寸、参数和效率，得出各级和全机的热力过程线等。
汽轮机在设计参数下运行称为汽轮机的设计工况。
由于汽轮机各级的主要尺寸基本上是按照设计工况的要求确定的，所以一般在设计工况下汽轮机的内效率达最高值，因此设计工况也称为经济工况。
汽轮机在实际运行中，因外界负荷、蒸汽的状态参数、转速以及汽轮机本身结构的变化等，均会引起汽轮机级内各项参数以及零部件受力情况的变化，进而影响其经济性和安全性。
这种偏离设计工况的运行工况叫做汽轮机的变工况。
研究变工况的目的，在于分析汽轮机在不同工况下的效率、各项热经济指标以及主要零部件的受力情况。
以便设法保证汽轮机在这些工况下安全、经济运行。
本章主要讨论电厂使用的等转速汽轮机在不同工况下稳态的热力特性，即讨论汽轮机负荷的变动、蒸汽参数的变化以及不同调节方式对汽轮机工作的影响。
同研究设计工况下的特性一样，分析汽轮机的变工况特性也应从构成汽轮机级的基本元件一一喷嘴和动叶开始。
喷嘴和动叶虽然作用不同，但是如果对动叶以相对运动的观点进行分析，则喷嘴的变工况特性完全适用于动叶。
第一节渐缩喷嘴的变工况研究喷嘴的变动工况，主要是分析喷嘴前后压力与流量之间的变化关系，喷嘴的这种关系是以后研究汽轮机级和整个汽轮机变工况特性的基础。
喷嘴又分渐缩喷嘴和缩放喷嘴两种型式。
本节主要分析渐缩喷嘴的变工况特性。
一、渐缩喷嘴的流量关系式本书第一章已指出，对渐缩喷嘴，在定熵指数k和流量系数μn都不变的条件下，当其初参数p*0、ρ*0及出口面积A n不变时，通过喷嘴的蒸汽流量G与喷嘴前、后压力比εn的关系可用流量曲线(如图3-1中曲线ABC)表示。
当εn εc时，其流量为(3-1)当εn ≤εc，时，其流量为(3-2)显然，对应另一组初参数(p*10、ρ*01)，可得到另一条相似的流量曲线A1B1C1(p*01p*0)，此时通过该喷嘴的临界流量亦相应地改变为由于初参数不同的同一工质具有相同的临界压力比，故各条流量曲线的临界点B、B1…均在过原点的辐射线上，如图3-1所示。
第三节 配汽方式及其对定压运行机组便工况的影响汽轮机的配汽方式有节流配汽、喷嘴配汽与旁通配汽等多种，其中最常用的是节流配汽与喷嘴配汽两种。
旁通配汽主要用在船、舰汽轮机上，故这里不作介绍。
下面先介绍配汽方式，然后介绍配汽方式对定压运行机组交工况的影响。
一、节流配汽进入汽轮机的所有蒸汽都通过一个调节汽门(在大容量机组上，为避免这个汽门尺寸太大，可通过几个同时启闭的汽门)，然后流进汽轮机，如图3．3．1(a)所示。
最大负荷时，调节汽门全开，蒸汽流量最大，全机扣除进汽机构节流损失后的理想比治降)('∆mac t h (见图3.3.1b)最大，故功率最大。
部分负荷时，调节汽门关小，因蒸汽流量减小，且蒸汽受到节流，全机扣除进汽机构节流损失后的理想比治降减为)(''∆mac t h 故功率减小。
图3．3．1(b)中0p '表示调节汽门全开时第一级级前压力，0p ''表示调节汽门部分开启时第一级级前压力。
节流配汽汽轮机定压运行时的主要缺点是，低负荷时调节汽门中节流损失较大，使扣除进汽机构节流损失后的理想比焓降减小得较多。
通常用节流效率th η表示节流损失对汽轮机经济件的影响：mactmac t th h h ∆''∆=)(η （3.3.1） 根据第二章全机相对内效率i η的定义，可得th i mact mac t mac t mac i mac t mac i i h h h h h h ηηη'=∆''∆''∆''∆=∆''∆=)()()()( （3.3.2） 式中，)()(''∆''∆='mact mac i i h h η，指未包括进汽机构的通流部分相对内效率，对再热机组m ac t h ∆、)(''∆mac t h 、)(''∆mac i h 均为高中低压缸比焓降之和。
第三节 配汽方式及其对定压运行机组便工况的影响汽轮机的配汽方式有节流配汽、喷嘴配汽与旁通配汽等多种，其中最常用的是节流配汽与喷嘴配汽两种。
旁通配汽主要用在船、舰汽轮机上，故这里不作介绍。
下面先介绍配汽方式，然后介绍配汽方式对定压运行机组交工况的影响。
一、节流配汽进入汽轮机的所有蒸汽都通过一个调节汽门(在大容量机组上，为避免这个汽门尺寸太大，可通过几个同时启闭的汽门)，然后流进汽轮机，如图3．3．1(a)所示。
最大负荷时，调节汽门全开，蒸汽流量最大，全机扣除进汽机构节流损失后的理想比治降)('∆mac t h (见图3.3.1b)最大，故功率最大。
部分负荷时，调节汽门关小，因蒸汽流量减小，且蒸汽受到节流，全机扣除进汽机构节流损失后的理想比治降减为)(''∆mac t h 故功率减小。
图3．3．1(b)中0p '表示调节汽门全开时第一级级前压力，0p ''表示调节汽门部分开启时第一级级前压力。
节流配汽汽轮机定压运行时的主要缺点是，低负荷时调节汽门中节流损失较大，使扣除进汽机构节流损失后的理想比焓降减小得较多。
通常用节流效率th η表示节流损失对汽轮机经济件的影响：mactmac t th h h ∆''∆=)(η （3.3.1） 根据第二章全机相对内效率i η的定义，可得th i mact mac t mac t mac i mac t mac i i h h h h h h ηηη'=∆''∆''∆''∆=∆''∆=)()()()( （3.3.2） 式中，)()(''∆''∆='mact mac i i h h η，指未包括进汽机构的通流部分相对内效率，对再热机组m ac t h ∆、)(''∆mac t h 、)(''∆mac i h 均为高中低压缸比焓降之和。
节流效率是蒸汽初终参数和流量的函数。
图3.3.2是初压0p ＝12.75MPa ，初温0t ＝565℃时，节流效率th η与背压g p 、流量比G G /1的关系曲线。
只要求出G G /1下的0P ''，若是再热机组尚需知道再热压力1r p 、再热压损1r p ∆与再热温度r t ，就可查水蒸汽图表求出th η。
由图可见，在同一背压下，蒸汽流量比设计值小得越多，调节汽门中的节流越大，节流效率越低。
在同一流量下，背压越高，节流效率越低。
因此，全饥理想比焓降较小的背压式汽轮机，不宜采用节值配汽。
背压很低的凝汽式汽轮机，即使流量下降较多，节流效率仍降得根少。
与喷嘴配汽相比，节流配汽的优点是：没有调节级，结构比较简单，造成本较低；定压运行流量变化时，各级温度变化较小，对负荷变化适应性较好。
现代大型节流配汽汽轮机若是滑压运行则既可用于承担基本负荷，也可用于调峰；若定压运行，则只宜承担基本负荷。
二、喷嘴配汽喷嘴配汽如图3．3．3所示，汽轮机第一级是调节级，调节级分为几个喷嘴组，蒸汽经过全开自动主汽门l后，再经过依次开启的几个调节汽门2，通向调节级。
通常一个调节汽门控制一个喷嘴组，喷嘴组一般有3—6组。
当负荷很小时，只有一个调节汽门开启，也就是只有第一喷嘴组进汽，部分进汽度最小；负荷增大而第一调节汽门接近全开时，打开第二调节汽门，第二喷嘴组才进汽，部分进汽度增大，依次类推。
因此，部分负荷时，只有那个部分开启的调节汽门中的蒸汽节流较大，而其余全开汽门中的蒸汽节流已减到最小，故定压运行时的喷嘴配汽与节流配汽相比，节流损失较少，效率较高。
这是喷嘴配汽的主要优点。
由于各喷嘴组间有间壁(或距离)3，如图3.3.3(b)所示，因此，即使各调节汽门均已全开，调节级仍是部分进汽，也就是说在最大功率下调节级仍有部分进汽损失，而且调节级的直径比第一非调节级大，调节级的余速不能被利用。
而对于节流配汽，除容量根小者外，第一级就做成全周进汽，没有部分进汽损失，而且第一级的余速可被第二级利用。
因此，在额定功率下，喷嘴配汽汽轮机的效率比节流配汽稍低。
喷嘴配汽的主要缺点是，定压运行时调节级汽室及各高压级在变工况下湿度变化都较大，从而引起较大的热应力，这常成为限制这种汽轮机迅速改变负荷的主要因素。
喷嘴配汽汽轮机不论定压运行还是滑压运行，既可承担基本负荷，又可用于调峰。
定压运行的背压式和调节抽汽式汽轮机宜采用喷嘴配汽方式，以减少节流损失。
设调节级为四个喷嘴组，图3.3.4所示是第I 、II 调节汽门全开，第III 调节汽门部分开启，第IV 调节汽门关闭时的调节级热力过程线。
初压为0p 的新蒸汽流经自动主汽门和两个全开调节汽门后，压力降到'0p ，调节级后压力为2p ，第I 、II 两喷嘴组和动叶的理想比焓降相等，即12t t t h h h ∆=∆=∆，有效比焓降也相等，即12t t h h ∆=∆，动叶后比焓为'2h ；流经部分开启的第III 调节汽门的蒸汽，其节流较大，第III 喷嘴组前压力降为''0p 理想比焓降较小，为3t h ∆，有效比熔降为3t h ∆，动叶后比焓较高，为''2h 。
由于调节级后的环形空间是相通的，级后压力2p 相同，故两股初压不同的汽流在调节级中同样膨胀到2p ，在调节级汽室中混合后，流入第一非调节级。
为使这两股汽流混合均匀，调节级汽室容积较大，且调节级直径大于非调节级第一级直径。
不利用余速，以免汽流在末混合之前进入第一非调节级使得进汽不均匀而效率下降。
两股汽流混合后的比焓2h 可用下面式子求得()()'''1223212322G G h G h G G G h G h ++=++= ()()()()13'''12030122322i i G G h h G h h G G h G h h G G+-∆+-∆++==133120i i G G G h h h G G +⎛⎫=-∆+∆ ⎪⎝⎭（3.3.3）那么，调节级的相对内效率i η为131302331212i i i i i t t t h h h G h G G G G G h G h G h G Gηηη-∆∆++==+=+∆∆∆ （3.3.4）上三式中 123,,G G G ——第I 、II 、III 喷嘴组中的流量； 13,i iηη ——全开与部分开启调节汽门后喷嘴组和动叶的相对内效率。
三、调节级压力与流量的关系在喷嘴配汽的汽轮机中，调节级是特殊级，它的变工况与中间级和末级的都不同，需要专门介绍。
1．简化的调节级压力与流量的关系以凝汽式汽轮机中具有四组渐缩喷嘴的单列动叶调节级为例。
变工况特点，可作以下简化假定：1)忽略调节级后温度变化的影响，调节级后压力2p 正比于全机流量； 2)各种工况下级的反动度都保持为零，2111p p =； 3)四个调节汽门依次开启，没有重叠度；4)几全开调节汽门后的喷嘴组前压力均为0p '不变。
图3.3.5(a)是上述假定下调节级四个喷嘴组的P —1G 曲线。
设计工况下，前三个调节汽门全开，第IV 调节汽门关闭，流量为G 。
最大流量下，四个调节汽门全开，流量为1.2G 。
图3.3.5(b)是各喷嘴组蒸汽流量与总流量的关系曲线，由于纵横坐标部是流量1G ，故0Q 线必然是45o 斜线。
调节级汽室压力21p 的变化线，以图3.3.5(a)中的辐射线0S 表示，凝汽式汽轮机以全部非调节级为一机组．忽略调节级后温度变化，有1212G G p p =．故21p 与流量1G 成正比。
已设调节级的反动度始终为零，则2111p p =，故直线0S 也代表11p 。
第1调节汽门开始开启到全开之后，第1喷嘴组前压力1p的变化由折线017表示。
在第I调节汽门开始开启到全开的过程中，调节级只有第1喷嘴组通汽，通汽面积不变，故可把调节级和所有非调节级看成一个级组，因此第I喷嘴组前压力10p 与1G 成正比，如辐射线0l 所示。
点1表示第1调节汽门全开，10p 达'0p 最大值。
直线137表示第II 、III 、IV 调节汽门依次开启时，第1喷嘴组前压力10p ='0p 不变。
虚线0ag 是折线017的临界压力1c p 变化线，110c c p p ε=。
以02H 段表示的21p ，也是11p 小于虚线0aH 表示的1c p ，故第I 喷嘴组流过的是临界流量，如图(b)中的折线0IJ 所示，其中0I 段表示第1调节汽门逐渐开大时，临界流量正比于10p 增大；IJ 段表示10p ='0p 不变时，临界流量也不变。
图(a)中HS 段表示的21p (即11p )大于虚线Hg 表示的临界压力，表明第1喷嘴组处于亚临界工况，10p 又不变，故第1喷嘴组的流量随背压21p 升高而按椭圆曲线下降，如图(b)中JK 段所示。
第II 调节汽门开启过程中和全开后，第II 喷嘴组前压力20p 的变化以曲线2m37表示，20p 的临界压力2c p 以虚线bcg 表示。
第II 调节汽门开启之前，第II喷嘴组前汽室，经喷嘴、动叶与级后汽室相通，故第II 组喷嘴前的压力也是21p 。
以2r 段表示的调节级后压力21p (即11p )大于虚线br 表示的2c p ，故第II 喷嘴组及其动叶所组成的级为亚临界工况，级的20p —1G 关系由式(3.2.9a)计算，现21p 稍有增大，故曲线2m 是近似双曲线。
以r4段表示的21p (即11p )小于以虚线rc 表示的2c p ，所以这一段内第II 喷嘴组是临界工况，以m3表示的20p 与第II 喷嘴组的蒸汽流量成正比，故m3是过点8的辐射线上的一段。
直线37表示第II 调节汽门已全开，在第III 、IV 调节汽门开启时，20p ='0p 不变。
图(b)中的斜线IL 表示第II 调节汽门不断开大，第II 喷嘴组中流量不断增加。
直线LM 表示第II 调节汽门全开后，20p ='0p 不变，第II 喷嘴组中临界流量也保持不变。
两椭圆曲线MN 与JK 的差值表示第II 喷嘴组的背压HS 段高于临界压力，且20p ='0p 不变，流量随背压升高而按椭圆曲线规律减小。
第III 调节汽门开启时和全开后，第III 喷嘴组前压力30p 的变化如曲线457所示，虚线deg 表示曲线457的临界压力3c p ，以46S 段表示的21p (即11p )始终大于3c p ，故第III 喷嘴组中流量始终小于临界流量。
图(b)中斜线LU 表示第III 汽门开大，流量增大。
两椭圆曲线UV 与MN 之差表示第III 调节汽门全开后30p 不变，11p 升高，第III 喷劈组中流量按椭圆曲线规律下降。
