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关于连体结构这主要是由于连体部分的存在，使与其连接的两个塔不能独立解放振动，每个塔的振动都要受另一个塔的约束。
两个塔可以同向平动，也可相向振动。
而对于连体结构，相向振动是最晦气的。
2、连接体部分受力繁复连体结构由于要协调两个塔的内力和变形，因此受力繁复。
更何况，连体部分跨度都比较大，除要承受水平地震作用所产生的较大内力外，竖向地震作用的影响也较明明，有事甚至是控制工况。
3、连接方式多样连体结构的连接方式大致分为两种，一种是强连接，另一种是弱连接。
（1）强连接当连体结构有足够的刚度，足以协调两塔之间的内力和变形时，可设计成强连接形式。
强连接又可分为刚接和铰接，但无论采用哪种形式，对于连接体而言，由于它要负担起整体内力和变形协调功能，因此它受力非常繁复。
在大震下连接体与各塔楼连接处的混凝土剪力墙往往简易开裂，是设计中需要重点加强的地方。
强连接形式主要用于连体跨度层数较多，其本身刚度比较大，连体两端塔体刚度大致相等的结构。
（2）弱连接当连体的刚度比较弱，不足以协调两塔之间的内力和变形时，可设计成弱连接形式。
（如连廊）二、连体结构的计算要点连体结构应按繁复高层建筑进行结构设计，因此，按规范的要求连体结构应符合下列要求：（1）应采用至少两个例外力学模型的三维空间分析软件进行整体内力和位移的计算。
《高规》5.1.13条可采用SATWE和PMSAP进行分析和校核。
ETABS是啥东西还没用过。
（2）抗震计算时，要考虑偶然偏心的影响，振型数要足够多，以保证振型参与质量不小于总质量的90%。
(3)于连体结构采用强连接形式，结构的扭转效应非常明明，因此在地震作用时宜考虑双向地震作用的影响。
（4)《高规》3.3.4条第3款，应采用弹性动力时程分析进行补充计算。
有条件的最佳采用弹塑性静力或动力分析法验算单薄层弹塑性变形，并从中找出结构构件的单薄部位，做到大震下结构不倒塌。
在PKPM系列软件中PUSH&EPDA软件可以进行弹塑性静力或动力时程分析计算，可以输出怯懦层位置及结构裂缝宽度分布图。
地下室计算一、地下室和上部结构整体建模共同计算一般应将地下室和其上的上部结构各层共同建立完整的计算模型进行计算分析。
上部结构和地下室组成一个受力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。
共同作用分析可以较准确地得到上部结构对地下室变形的影响，同样也可以较准确地反映地下室结构的变形对上部结构的影响。
一般情况下地下室都有侧土约束，因此需要考虑地下室回填土侧向约束对整体结构水平位移的影响。
另外，规范对于地下室的很多要求、地下室本身的计算等常需要在整体模型中得到体现。
二、地下室的计算参数将地下室建入整体模型后，需要在计算参数的几处设置地下室相关的参数：一是在结构总体信息页中设置地下室层数、嵌固端所在层号等；二是在地下室信息页填写地下室回填土的侧向约束、侧向水土压力等地下室相关参数。
1、结构总体信息页嵌固端所在层号一般和地下室层数相同。
但是当地下一层的刚度不够大、不能起到嵌固作用时，可能比地下室层数小。
嵌固端所在层号影响底层柱内力调整、嵌固层梁柱配筋调整、刚重比计算等。
在楼层组装时，应正确输入地下室各层的底标高。
软件可根据用户输入的地下室层数，给出每层的层名称，如地下1层、地下2层等。
这些信息的输入还有助于基础部分的设计。
2、计算控制信息页这里设置有选项“地下室是否按照刚性楼板假定计算”，软件隐含将地下室部分的各层按照强制刚性板假定计算。
有的地下室结构不适合按照强制刚性板假定计算，如板柱结构的地下室层，若计算时不能考虑楼板的面外刚度，计算模型与实际不符。
此时可将这样的楼层设置为弹性楼板3，并在此处的选项中取消对地下室按照强制刚性板假定计算。
3、地下室信息页如图3.6.1，这是有关地下室计算的重要参数，主要填写“土层水平抗力系数的比例系数（m值）。
m值可按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.7.5中取值。
同时软件在对话框中给出m值的常见取值范围。
地下室部分特殊的荷载就是地下室外墙的侧向土、水压力。
四种计算模式的意义和适用范围：在建筑结构中，楼板主要承受竖向荷载作用。
同时，由于楼板既有平面内刚度，又有平面外刚度，因此在实际的工程受力中，楼板对结构的整体刚度、竖向和水平构件的内力均有影响。
从理论上讲，楼板可以采用平面板元或壳元来模拟。
对于一般的普通钢筋混凝土现浇楼板，其厚度并不大，因此其变形满足直线法假定，平面内刚度和平面外刚度相对独立，可以分别采用平面应力膜单元和板弯曲单元计算，然后进行应力叠加；若板厚度较大，如厚板转换层中的楼板或筏板基础中的筏板，其变形已不满足直线法假定，平面内刚度和平面外刚度也不再相对独立，这时就得采用中厚板单元或厚板单元模拟楼板进行计算。
1、刚性板假定(1)假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。
每块刚性板内的所有节点均有三个面内公共自由度，即沿X、Y向的平动自由度和绕Z轴的扭转自由度。
而绕X、Y向的扭转自由度和沿Z轴的平动自由度则忽略不计。
(2)、XX刚度放大系数的应用高规》第5.2.2 条规定：在结构内力与位移计算中,现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。
楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3~2.0。
对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。
3)、适用范围：楼板形状比较规则的结构2、弹性板6 假定(1)楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。
2)适用范围：板柱体系或板柱—剪力墙结构。
3、弹性膜假定(1)、采用平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽略了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。
2)、适用范围广泛应用于楼板厚度不大的弹性板结构中，比如体育场馆等空旷结构、楼板局部大开洞结构、楼板平面布置时产生的狭长板带、框支转换结构中的转换层楼板、多塔联体结构中的弱连接板等结构。
4、弹性板3 假定1)物理意义楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限刚。
程序采用中厚板弯曲单元来计算楼板平面外刚度。
2)适用范围厚板转换层结构和板厚比较大的板柱体系或板柱—抗震墙体系。
福州市人民政府办公厅关于稳定住房消费支持刚性住房需求的实施意见正文：---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 福州市人民政府办公厅关于稳定住房消费支持刚性住房需求的实施意见榕政办〔2015〕78号各县（市）区人民政府，市直各有关单位，各有关金融机构：为了贯彻落实国家、省政府关于稳定住房消费的要求，支持居民自住性、改善性住房需求，积极消化可售商品房，促进我市房地产市场平稳健康发展，根据《福建省住房和城乡建设厅福建省财政厅福建省金融工作办公室关于稳定住房消费支持刚性住房需求的若干意见》（闽建房〔2015〕4号），现就进一步落实稳定住房消费支持刚性住房需求提出如下实施意见：一、进一步明确首套房首改房认定标准首套房和首改房（均含一手房和二手房）认定主体为购房个人。
除购买规划用途审批为别墅的房屋外，个人购买首套房、首改房，可享受首套房有关优惠政策。
个人购买首套房后，再次购买住房，除增加住房面积、增加电梯功能、改善地段等级、购买“学区房”等情形认定为首改房外，所购房屋属于旧房换新房、家庭成员上班距离或子女上学距离变近、居住环境有所改善，均认定为首改房。
取消对境外个人、境外机构的购房限制。
首套房、首改房的住房信息证明由市、县（市）房屋登记机构出具，按房屋登记所在地房屋登记信息系统个人申请查询时名下通过市场交易方式取得的住房（不含经济适用房、解困房、征收安置房、房改房、集资房、继承房、受赠房和个人自建房）登记信息予以认定。
二、充分发挥住房公积金作用对住房公积金缴存职工的贷款申请，不再查询个人住房信息。
首次申请住房公积金贷款的职工，首付比例降低至20%；已还清首次住房公积金贷款的职工，可以第二次申请住房公积金贷款,首付比例降低至30%。
船体强度与结构设计船体强度与结构设计1. 船体梁抵抗总纵弯曲的能⼒，成为总纵强度（简称纵强度）。
2. 重量的分类：（1）按变动情况来分○1不变重量，即空船重量，包括：船体结构、舾装设备、机电设备等各项固定重量。
○2变动重量，即装载重量，包括：货物、燃油、淡⽔、粮⾷、旅客、压载等各项可变重量。
（2）按分布情况分○1总体性重量，即沿船体梁全场分布的重量，通常包括：主体结构、油漆、索具等各项重量，对于内河⼤型客船，还包括：纵通的上层建筑及旅客等各项重量。
○2局部性重量：即沿船长某⼀区段分布的重量，通常包括：货物、燃油、淡⽔、粮⾷、机电设备、舾装设备等各项重量。
3.重量分布原则：对于各项重量按近似的和理想化的分布规律处理时，必须遵循静⼒等效原则1）保持重量的⼤⼩不变，这就是说要使近似分布曲线所围的⾯积等于该项实际重量2）保持重量重⼼的纵坐标不变，即要使近似分布曲线所围的⾯积⾏⼼纵坐标与该项重量的重⼼纵坐标相等3）近似分布的曲线的范围与该项重量的实际分布范围相同或⼤体相同3.描述浮⼒沿船长分布状况的曲线称为浮⼒曲线。
4.计算状态：通常是指，在总纵强度计算中为确定最⼤弯矩所选取的船舶典型装载状态,⼀般包括满载、压装、空载等和按装载⽅案可能出现的最不利以及其它正常营运时可能出现的更为不利的装载状态。
4.静波浪弯矩与船型、波浪要素以及船舶与波浪的相对位置有关，波浪要素包括波形、波长和波⾼，⽬前得到最⼴泛应⽤的坦⾕波理论，根据这⼀理论，⼆维波的剖⾯是坦⾕曲线形状。
坦⾕波曲线形状的特点是：波峰陡峭，波⾕平坦，波浪轴线上下的剖⾯积不相等，故谓坦⾕波。
4.传统的标准计算⽅法：（1）将船舶置于波浪上，即假想船舶以波速在波浪的船舶⽅向上航⾏，船舶与波浪处于相对静⽌状态。
（2）以⼆维坦⾕波作为标准波形，计算波长等于船长（内河船舶斜置于⼀个波长上），计算波⾼按有关规范或强度标准选取。
（3）取波峰位于船中及波⾕位于船中两种状态分别进⾏计算。
土木吧丨遇到结构错层怎么办？▲土木吧权威土木专家团队打造关注土木吧，可入土木精英群YJK技术支持部供稿一．对错层的楼层应采用弹性楼板计算对错层的楼板不应再按照默认的刚性板计算，一般至少应按照弹性膜计算，按照刚性板计算时容易发生错层处短柱的超限。
错层处应使用弹性膜（50016）上部结构计算中，软件对于水平的楼板自动按照默认的刚性板计算。
当楼板出现错层时，软件默认按照竖向错开的两块或者多块刚性板计算，这种相距过近的刚性板容易导致应力集中、导致某些构件的内力异常现象，其中最常见的是短柱超限。
为了避免错层结构的计算异常，可把存在错层楼板的楼层设置为全部或者局部弹性板，至少设置为弹性膜，设置弹性板将增加计算工作量，按照现在YJK的计算能力，这种计算量的增加对计算效率的影响很小。
当错层结构出现某些构件超限时，可首先采取的措施就是将超限构件周边的楼板设置为弹性膜或者其他类型的弹性板。
1、用户问题第一层中左侧局部梁降标高2m，造成相连的三根柱计算结果超限，什么原因？错层处的柱抗剪超限，查看该柱的构件信息，可见X向组合剪力达到3309kn，截面不满足抗剪要求。
查看X向地震的单工况剪力，该柱剪力突变，达到768kn。
该柱的纵向配筋也较大。
2、查找问题YJK错层处短柱抗剪超限，经查X向地震剪力达到将近800，出现突变增大，而相邻柱的剪力在100-200。
剪力出现突变增大的原因是错层高低跨处按照默认的刚性板计算，由于上下两块刚性板作用，容易发生短柱的剪力突变。
3、解决方案解决方案是将这里的楼板设置为弹性膜，本例设为弹性膜再计算后，错层处短柱剪力降为328，X向组合剪力从3309降低到1560，不到原来的一半，不再抗剪超限。
该柱的纵向配筋也大大较少。
错层处刚性板模型容易剪力突变，解决方案为把楼板设置为弹性膜，这是一个典型常见问题。
4、小结上部结构计算中，软件对于水平的楼板自动按照默认的刚性板计算。
当楼板出现错层时，软件默认按照竖向错开的两块或者多块刚性板计算，这种相距过近的刚性板容易导致应力集中、导致某些构件的内力异常现象。
运用PKPM判断确定整体结构的合理性整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。
新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。
（1）周期比:是控制结构扭转效应的重要指标。
它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。
也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。
《高规》第4.3.5条对结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。
如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。
以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。
同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。
验算周期比的目的，主要是为了控制结构在罕遇大震下的扭转效应。
如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
所以一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
Building 与PKPM 的对比结果差异化设计中不少工程师会遇到midas Building 与PKPM 计算的差异，尤其是结构设计中的重要指标，也常常不一致，如我们经常提到的七个重要的指标：周期比、位移比、剪重比、刚重比、刚度比、轴压比、层间受剪承载力之比，以及在做结构复核计算时需要核对的质量等参数，现做如下简单说明。
1. 周期比地震周期计算，保持模型一致性较高时，该项结果基本一致。
周期计算公式KM 2T π= 值得注意的是，该结果受结构质量矩阵、刚度矩阵、连梁刚度折减系数、楼板刚性假定的影响，故应保证这些参数的一致性。
1.1 结构质量Building 与PKPM 质量对比差异表Building PKPM 差别Bld-PKPM 容重25/76.98 （砼/钢） 26/78（砼/钢） 低4%~8%/ 1.325%（混凝土结构/钢结构） 考虑梁柱部分刚域效果扣除重叠部分 不扣除 低1%~2%考虑地面以下部分质量默认不统计 - 偏小 楼板自重若勾选，结果偏大 - 偏大 重力加速度 9.8 10 影响荷载转换的质量（如导入的模型将使Building 质量大2%） 1.2 各种构件刚度影响因素1.2.1材料：弹性模量，剪切模量1.2.2截面特性：横截面（线单元）；厚度（面单元）1.2.3梁刚度折减系数（1）中梁/边梁/连梁刚度折减系数Building与PKPM梁刚度折减对比单独设置梁刚度折减，可用于中梁刚度放大系数和连梁刚度折减系数的设置：中/边梁刚度（My）、连梁刚度（My）（整体设置与单独设置同时考虑时，单独设置具有优先级）。
中梁/边梁刚度放大系数，有效翼缘宽度按照《混规》表5.2.4的计算方法。
（2）梁柱刚域重叠部分Building中如勾选“考虑梁柱重叠部分刚域效果”，可自定义刚域长度系数，默认为梁宽/柱高，或按《高规》5.3.4条计算。
Building考虑梁柱重叠部分刚域效果选项《高规》第5.3.4条：在结构整体计算中，宜考虑框架或壁式框架梁、柱节点区的刚域影响，梁端截面弯矩可取刚域端截面的弯矩计算值。
09年11月的一点思考
/forum/viewthread.php?tid=129320
论点：不再支持刚性楼板假定！
先列几条规范：作为论据
《高规》5.1.5 ：进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚性，相应地设计时应采取必要措施保证楼板平面内的整体刚度。
当楼板会产生较明显的面内变形时，计算时应考虑楼板的面内变形或对采用楼板面内无限刚性假定计算方法的计算结果进行适当调整。
条文说明：高层建筑的楼屋面绝大多数为现浇钢筋混凝土楼板和有现浇面层的预制装配式楼板，进行高层建筑内力与位移计算时，可视其为水平放置的深梁，具有很大的面内刚度，可近似认为楼板在其自身平面内为无限刚性。
采用这一假设后，结构分析的自由度数目大大减少，可能减小由于庞大自由度系统而带来的计算误差，使计算过程和计算结果的分析大为简化。
计算分析和工程实践证明，刚性楼板假定对绝大多数高层建筑的分析具有足够的工程精度。
采用刚性楼板假定进行结构计算时，设计上应采取必要措施保证楼面的整体刚度。
比如，平面体型宜符合本规程 4.3.3 条的规定；宜采用现浇钢筋混凝土楼板和有现浇面层的装配整体式楼板；局部削弱的楼面，可采取楼板局部加厚、设置边梁、加大楼板配筋等措施。
可见高规主要针对的是拟刚性楼板的调整措施，而没硬性规定周期、位移等一定要采用刚性楼板假定。
再看《抗规》3.4.3条：不规则的建筑结构，应按下列要求进行水平地震作用计算和内力调整，并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施：
1 平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：
1)扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；
2)凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
条文说明：……3 对规则与不规则结构作出了定量的划分，并规定了相应的设计计算要求，……
对于结构扭转不规则，按刚性楼盖计算，当最大层间位移与其平均值的比值为1.2时，相当于一端为1.0，另一端为1.45；当比值为1.5时，相当于一端为1.0，另一端为3。
美国FEMA 的NEHRP规定，限1.4。
可见，对于位移比要求有一“刚性楼板假定”前提，但目的是为了有一个量化参考标准，而不是这样的概念才是正确的！
最后看新的《抗规——征求意见稿》
第3.4.3条，表和08抗规没什么区别，但增加了一个【说明】，这个说明如下：
[说明]本次修订，拟明确规定表3.4.3 所列的不规则类型是主要的而不是全部不规则，所列的指标是概念设计的参考性数值而不是严格的数值，使用时需要综合判断。
对于扭转不规则计算，需注意以下几点：
1)刚性楼盖，按国外的规定，指楼盖周边两端位移不超过平均位移2 倍的情况，并不是刚度无限大；因此，计
算扭转位移比时楼盖刚度按实际情况确定而不限于刚度无限大假定；
……
从以上时间顺序和思路看来，对于位移比和周期等控制概念越来越接近于和实际相符，而不是一味要求“采用刚性板假定”
因为软件设置需要一个包络设计，能涵盖大部分结构工程，而且符合规范要求。
规范中的位移比要求是在刚性板下的控制指标，但不是说实际上的位移就是如此；周期比更没有刚性板假定的前提，实际周期随着局部“弱板件”，可能较长，比值没有意义，但不代表有意义的比值就是真实周期体现！
另：软件编制者水平高过大部分设计者，理解规范能力也非我所及，但大家思考问题应该从概念出发，而不该从软件应用开始，什么也逃不脱客观规律吧？在此前提下，我们可以有自己的理解，即便我是错的，经过大家的指正对我个人也是种促进，谢谢大家！
而荣维生、王亚勇在《楼板刚、弹性计算假定对梁式转换高层建筑地震作用效应的影响》一文中指出：若楼板采用刚性膜假定能够满足多遇地震下的抗震变形验算，而采用弹性板假定未必能满足。
因而，在侧向刚度较小的结构中，需按弹性板假定来进行结构抗震变形验算。
文章同时指出：建议在复杂的高层建筑中，进行结构内力与位移计算时，楼板宜按弹性板考虑。
故：计算层间位移角时，对于一般的结构，可以采用刚性楼板的假定；对于有转换层等复杂高层建筑，不宜采用刚性楼板的假定。
很简单，想想老教授为什么说“对于有转换层等复杂高层建筑，不宜采用刚性楼板的假定”？！因为其不准确，失真！
最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
“强制性刚性楼板”是新规范设计“位移比”的需要，楼层中的房间可能是“刚性板”、“弹性板”、“板厚为0”等这三种情况，这样在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算，平均位移才能计算准确，则位移比也能计算合理。
模型建好后，若没有对该房间定义为“弹性楼板”，则程序自动按“刚性楼板假定”分析，也就是说不论是否点选“强制采用刚性楼板假定”这个选项算出的位移结果应该是一样的。
但是“强制刚性楼板”仅用于位移比的计算，而作构件设计计算时则需另备份模型，不应选择“强制刚性楼板”，是弹性板的还是要定义为弹性板，这样算出的构件才比较准确。
以上均为个人见解，仅供参考。
和前一段一个问题：都失真了，怎么还说“平均位移才能计算准确，则位移比也能计算合理”？因为规范里规定了要求计算平均位移和位移比，而规范提供的前提参数就是刚性板假定，如果不设刚性板，则“和规范无法比较，和规范比较起来也没有意义”；但你在刚性板假定下的位移不是“真实下的位移”，即使符合规范要求，又有什么意义？
客观的说，楼上所提的资料我仅略略看过部分，但我想：诸位前辈的总结是在一定的语境下、一定经验总结下，推衍出来大部分都适用的一个控制参数指导结论，不客气点说“有部分拍脑门的因素”。
但针对特殊结构（开洞、转换等）未必能适用，所以要补充一句“对于有转换层等复杂高层建筑，不宜采用刚性楼板的假定”。
至于软件怎么设置，是应用阶段的事，不能从应用推导理论！
要想想，为什么位移计算和内力计算采用不同楼板的假定？因为软件得出的各种结论本身要符合规范要求：位移计算要符合规范假定，但位移计算下的内力不是真实内力（因为不是真实位移），这个问题不难理解，但对此偏偏议论纷纷，看来不明确的《规范》和简装本《软
件操作说明》的误导还将对此问题一直含糊下去。
《规范》是力学概念在工程上的应用手册、是具体工程实现的指导性意见，必然有一定的保守性、滞后性和包络性；科学实践和相对成熟的经验才可能升华为规范条文。
在“刚性板”下得出位移输出是真实位移的一种简化，是早期为了节约机时、在一般工程下和真实位移差别不大，可接受的一个假定之一。
但随着工程的复杂性和特殊性，“刚性板”下的结论不是都是合理和永远有效的，因为事实才是真理，而事实是不受规范条文控制的！
出台的“刚性板”这一计算条件，是经历许多实际工程的检验，专家们认为可以作为大部分工程的参考条件。
统一是为了有控制性和可比性，而不是约束。
如果其它假定能得出更近似事实真相的位移，我想专家不会反对的！（这话应该在规范条文说明里注明，但为了维护权威和所谓的严谨，是不会印上去的。
如果从专家嘴里说，但大部分人多一事不如少一事，某些东西说透了，大部分学生就都懂了，以后出的书就没有卖点了，影响了GDP增长不说，权威也就不值钱了。
）
以上是本人的一点粗浅理解，请大家不要人云亦云，也看看其他人的发言，。
