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桩基承载力计算软件
桩基承载力计算软件？以下带来关于桩基承载力计算软件的受弯及受冲切，相关内容供以参考。
一、受弯计算:
1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):
方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):柱截面长边尺寸(m):柱截面短边尺寸(m):
作用于桩基上的竖向力设计值(kN):桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):柱端垂直于X 轴向的弯矩设计值(kN-m)桩i 至柱中心线的距离(m):
桩i 至通过桩群重心的Y 轴线的距离(m):
考虑弯矩作用时, 第i 桩的竖向反力设计值(kN): (公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:
垂直Y 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):垂直X 轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):承台高度(mm):
砼弯曲抗压强度设计值(N/mm ):钢筋强度设计值(N/mm ):构件尺寸(mm):
纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：截面的有效高度(mm):弯矩(kN-m）公式4.1.5-1公式4.1.5-2配筋率(%)
二、受冲切计算:
承台受柱冲切的承载力计算:
自柱短边到最近桩边的水平距离(m):公式(5.6.6-3)
桩基的重要性系数:
砼的抗拉强度设计值(N/mm )公式(5.6.6-4)
承台受柱冲切的承载力设计值(kN):满足受柱冲切的承载力要求. 三,承台受剪计算:
柱边至沿X 向桩边的水平距离(m):公式(5.6.8-2)
桩基的重要性系数:
砼的抗压强度设计值(N/mm )公式(5.6.8-1)
承台受剪的承载力设计值(kN):满足受剪的承载力要求。
以上是下面为建筑人士收集整理的关于“桩基承载力计算软件”等建筑相关的知识可以登入建设通进行查询。
地基承载力计算公式（附小桥涵地基承载力检测）【摘要】简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式。
下面用TXT文本简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式，供参考使用。
适于标准受压，只考虑基础宽度、超载影响，不考虑其他诸如倾斜等因素。
1、太沙基（Terzaghi）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1)*cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(45+φ/2)Nγ= 6 * φ / (40 -φ)式中c、φ分别表示土的粘聚力、内摩擦角，B表示基础宽度。
以下同。
2、汉森（Hansen）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1)*cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(π/4+φ/2)Nγ = 1.5 * Nc * tan²φ3、梅耶霍夫（Meyerhof）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1) * cotφNq=exp(π*tanφ)*tan²(π/4+φ/2)Nγ = (Nq - 1) * tan(1.4 * φ)4、魏锡克（Vesic）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1) * cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(π/4+φ/2)Nγ = 2 * (Nq + 1) * tanφ5、沈珠江地基极限承载力qu公式qu= (1 + d / B) ^ (1 / 3) * (c / tanφ * (Nq - 1) + 0.5 * γ * b * Nγ)其中Nq=exp(π*tanφ)*tan²(π/4+φ/2)Nγ = (Nq - 1) * sinφ6、普兹列夫斯基临塑荷载pcr和临界荷载p(1/4)pcr= Mc * c + Mq * qp(1/4)= Mc * c + Mq * q + (1 / 4) * Mγ* γ * B其中Mc = π/ tanφ / (1 / tanφ +φ- π/ 2)Mq = (1 / tanφ +φ+ π/ 2) / (1 / tanφ + φ- π/ 2)Mγ= π / (1 / tanφ +φ- π/ 2)经推导，广义临界荷载p(1/n)p(1/n)= Mc * c + Mq * q + (1 / n) * Mγ* γ * B7、王长科地基第一拐点承载力q1公式q1 = c * Nc + q * Nq + 0.5 * γ * B * Nγ其中Nc = 2 * tan³(45+φ/2)Nq = (tan(45+φ/2)) ^ 4Nγ = (Nq - 1) * tan(45+φ/2)小桥涵地基承载力检测《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（P28）“小桥涵的地基检验可采用直观法或触探方法，必要时可进行土质试验”。
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 3.9活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.5
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.6
静载分项系数 1.2楼面静载 4.2活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.9
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
静载分项系数
1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载
2.0
设 计 值7.6
静载分项系数
1.2
楼面静载 4.6活载分项系数 1.4楼面活载
2.0设 计 值8.3
静载分项系数
1.2楼面静载 6.6活载分项系数
1.4楼面活载
2.0设 计 值10.7
静载分项系数
1.2楼面静载 5.5活载分项系数 1.4楼面活载
0.7设 计 值
7.6静载分项系数
1.2楼面静载 5.1活载分项系数 1.4楼面活载
0.7设 计 值
7.1楼面静载
5.7楼面活载0.8考虑坡度后按投影算其楼面荷载应乘1.12
静载分项系数 1.2楼面静载 4.9活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值8.7
静载分项系数 1.2楼面静载8.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值12.5
静载分项系数 1.2楼面静载 5.3活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值9.2。
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 3.9活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.5
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.6
静载分项系数 1.2楼面静载 4.2活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.9
静载分项系数 1.2楼面静载 4.2活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.8
静载分项系数 1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设 计 值7.6
静载分项系数 1.2楼面静载 4.6活载分项系数
1.4
楼面活载 2.0设 计 值
8.3
静载分项系数 1.2楼面静载 6.6活载分项系数
1.4
楼面活载 2.0设 计 值
10.7静载分项系数 1.2楼面静载 5.2活载分项系数
1.4
楼面活载0.7设 计 值
7.2
静载分项系数 1.2楼面静载 5.1活载分项系数
1.4
楼面活载0.7设 计 值
7.1楼面静载
5.7
考虑坡度后按投影算其楼面荷载应乘1.12
楼面活载0.8设 计 值8.0。
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
小桥涵xx力检测《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（P28）“小桥涵的地基检验可采用直观法或触探方法，必要时可进行土质试验”。
就我国在建高速公路桥涵地基承载力而言，设计单位在施工图中多给出了地基承载力要求，如圆管涵基底承载力要求100kpa、箱涵250kpa等等。
因此承建单位一般采用（动力）触探法对基底进行检验。
触探法可分为静力触探试验、动力触探试验及标准贯入试验，那么它们分别是怎样定义的？适用范围又是什么呢？我想我们检测人员是应该搞清楚的。
1、静力触探试验：指通过一定的机械装置，将某种规格的金属触探头用静力压入土层中，同时用传感器或直接量测仪表测试土层对触探头的贯入阻力，以此来判断、分析确定地基土的物理力学性质。
静力触探试验适用于粘性土，粉土和砂土，主要用于划分土层，估算地基土的物理力学指标参数，评定地基土的承载力，估算单桩承载力及判定砂土地基的液化等级等。
（多为设计单位采用）。
2、动力触探试验：指利用锤击功能，将一定规格的圆锥探头打入土中，根据打入土中的阻抗大小判别土层的变化，对土层进行力学分层，并确定土层的物理力学性质，对地基土作出工程地质评价。
动力触探试验适用于强风化、全风化的硬质岩石，各种软质岩及各类土；动力触探分为轻型、重型及超重型三类。
目前承建单位一般选用轻型和重型。
①轻型触探仪适用于砂土、粉土及粘性土地基检测，（一般要求土中不含碎、卵石），轻型触探仪设备轻便，操作简单，省人省力，记录每打入30cm的锤击次数，代用公式为R=（0.8×N-2）×9.8（R-地基容许承载力Kpa ，N-轻型触探锤击数）。
②重型触探仪：适用于各类土，是目前承建单位应用最广泛的一种地基承载力测试方法，该法是采用质量为63.5kg的穿心锤，以76cm的落距，将触探头打入土中，记录打入10cm的锤击数，代用公式为y=35.96x+23.8(y-地基容许承载力Kpa ，x-重型触探锤击数)。
1. 抱梁和矩形管截面横梁的承载能力计算： 货架的承载能力为P （总载重），货架材料的许用应力为［σ］，横梁长度为L ，抗弯截面模量为W Z 。
按简支梁承受均布载荷计算，其承载力为：[]LW P Zσ12=对Q235，取许用应力为120MP a ，对Q215取105 MP a ，对Q195取90 MP a 。
因此对后两种材料的货架承载力，需在Q235的基础上分别乘以系数0.875、0.75。
2. P 型梁横梁承载能力计算：首先计算P 型梁横截面形心，然后计算I X 、I Y 、I XY 、I ΩX 、I ΩY 。
计算弯曲中心X 0的位置20xyy x xxy y y I I I I I I I X --=ωω假设弯曲横向力作用与台阶中点。
P 型梁受弯曲、扭转共同作用。
分别按弯曲和扭转计算应力，然后按第三强度理论确定极限载荷。
扇性惯性积的计算公式为：公式中：若c c y h x b 11,，则取：)(,0(11c c y h x b --。
P 型梁的扭矩在梁端最大，跨中最小，接近与零。
因此按近似计算，可分别在跨中计算弯曲强度、支座端计算扭转强度。
最大扭矩为：qlX 0/2。
或者： M T = PX 0/2。
由于X 0＜＜l 。
因此最大扭矩远小于最大弯矩（PL /8）。
由于P 型梁为闭口薄壁梁。
因此其扭转切应力远小于弯曲正应力。
所以按弯曲正应力计算极限载荷。
但乘0.6的折算系数。
LW P Z][2.7σ=P 型管的计算是基于闭口薄壁管的假设计算的。
若为开口薄壁管（管纵向未完全焊接），则其承载能力只有计算值的1/3~1/4。
)(4)(12)(12)(4)(4)(660012)(12)(412261326132512215214314333232311211b x bth I b x th I y h tb I y h b th I x b bth I x b th I b ty I I I h tx I y h tb I y h htb I c y c x c y c x c y c x c y x y c x c yc x -=-=-=-=-=-=====-=-=ωωωωωωωωωωωω。
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值 N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝ 18.3KN；根据脚手架设计方案，每平方米由 2 根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故： P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值 :f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝ 7173KN；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式：＝Nf A式中：N－立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝ l0 /i ＝ 2.15/1.58*100 ＝ 136；l0－计算长度， l0＝kμh＝ 1.155*1.5*1.2 ＝2.15m；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55； h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取 1.58cm；A－立杆的截面面积， 4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm 2。
σ＝15.8/ （0.367*4.89）＝ 88.04N/mm 2<[f]=205N/mm 。
满足要求 .支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
施工平台（栈桥）承载力计算书（12根桩基）一、单桩承载力验算1、计算公式Qu＝λsUΣq sui l iq sui、－桩周第i层土的极限侧阻；l i-桩周第i层土的厚度；λs-侧阻挤土效应系数；2、基本参数参照设计图纸及《建筑施工手册第四版》可知：q su2=30kPa（粉砂）l2=8m，λs=0.83、单桩承载力Qu＝λsUΣq sui l i=0.8×3.14×0.6×30×8=361.73KN考虑0.5的安全系数，单桩承载力为241.2KN二、纵向钢梁受力计算本施工平台分配梁上铺设单拼36#b工字钢，其计算跨径为5.5m。
取最不利情况做受力计算（7棵工字钢中5棵受力，最边两棵工字钢不受力），所以单跨单棵工字钢受力为：70吨（整个施工平台）/2（两跨）/5（5棵工字钢受力）=7吨=70KN（1）抗弯强度计算1）跨中最大弯矩计算Mx=ql2/8l-计算跨径，l=5.5mq-均布荷载，q=70/5.5=12.73KN/mMx=(12.73×5.5×5.5)/8=48.14KN·m2）强度计算M x/W nx≤f-----------------------------由《钢结构设计规范》中查得M x-最大计算弯矩，M x=48.14KNmf-钢材抗弯强度设计值，f=215N/mm2W nx－工字钢的截面抵抗矩，取920.8mm3则：M x/nW nx=（48.14×1000）/920.8=52.28N/mm2<f=215N/mm2（2）抗剪承载力计算1）最大剪力V max=0.5×q×l=0.5×48.14×5.5=132.39KNl-计算跨径，l=5.5m2）抗剪计算Τmax=VS/It w≤f vV-计算截面沿腹板平面作用的剪力，V=132.39KNf v-钢材抗剪强度设计值，f v=125N/mm2S－36b工字钢面积矩541.2cm4I-36b工字钢的截面惯性矩16574cm3I/S=16574cm4/541.2cm3=31cmt w-腹板厚度，取12mmΤmax=VS/It w=(132.39×1000)/(31×10×12)=35.59/mm2<f v=125N/mm2（3）型钢变形计算5ql4/n384EI≤[f] --------------由《建筑施工脚手架实用手册》中查得q-荷载，q=48.14KN/ml-工字钢的跨径，l=5.5m。
CFG 桩、旋喷桩、水泥搅拌桩、粉喷桩等半刚性桩复合地基承载力计算人U=加∙* + 0∙（i 一加）∙A R式中：5：复合地基承载力特征值（KPa ）加：桩土面积置换率，A =—：桩身的截面面积（m2）4&：单桩竖向承载力特征值（KN ）,有单桩静载试验时取极限承载力之半即R a ^R υ, 无单桩静载试验时,按Ra=戒•工LtT i + A P q P 估算，q p 为桩端阻力（KPa ） d 为桩直径，L j 为第i 层土厚（m ）, τι为桩侧第i 层土的侧阻力（KPa ）0：桩间土承载力折减系数，无经验时取0.75〜0.95,天然地基承载力高时取较大值 匚：处理后桩间土承载力特征值，按经验取值，无经验时取天然地基承载力（KPa ）灰土桩、碎石桩、震冲碎石桩、砂桩、塑料排水板等柔性桩复合地基承载力计算//：为桩土应力比，n =丘,或π = ≤, d e 为等效当量圆直径，正三角布桩/=1.05»、正方 Lk 血形布桩/=1.13D 、矩形布桩4 =1.13JDQ2；心桩直径，粉土 n =1.5〜3,粘性土“=2〜4, /皿为桩的承载力特征值，余同前。
♦复合地基弹性模疑：ESP = [1 + m （n -1）]∙ E s , E S 为桩间土的地基弹性模量 ♦复合地基摩阻力：r f =[l+∕π（n-l ）]∙r j , %为桩间土的地基摩阻力 ♦桩的应力增加系数：μc =——-——，桩间土应力折减系数：μs =——*—— =β1 + 77/（H-I ）∖ + m （n -1）♦塑料排水量等效圆直径d p =a.2ih + d∖ α为渗透能力折减系数，取0.75,方板宽，3板厚。
上图左所示，阴影部分被三角形套住的部分合汁起来为一个半圆，桩径为d,梅花桩中心距为D,则置换率m ：ΓT -+ (l-m)∙∕u . =m ∙ f,k + d 一加)∙ f s ,k = [1 + W - D] ∙f s ,k1 Jld I πd 1 Zn = ⅛=TV =^ =丄% LΛ.D^囲迈 2 2 4 Tr上图右所示，若经检测复合地基承载力仍不够，需在三角形中加打一根桩予以补强时，则置换率m ：1 πd 1 和23 TUl 2ZH=Λ = +-= ^ =丄⅞1、庁 n2 √3 n 2 2√32 2 4 3π♦正三角形梅花桩根数计算：上图左所示，2个边长为D 的正三角形所框住的桩截而刚好是一个整圆（即单根桩）,1 .若处理而积S 范围内桩的根数为N,则按比例公式类推计•算有：2∙-∙sin60o ∙D 2:1 = S:7V,所以有：2S S SN = K 丽=E 莎"咖歹用EZ 取整函数公式有：NfT 二.正方形布桩的复合地基置换率m 值的计算上图右所示，若经检测复合地基承载力仍不够，需在正方形中加打一根桩予以补强时，则置换率m ：.1 ml 2 加/2 τal 2In= ^= 4 4__=^ = £. 1A l ） D2 D ）♦正方形布桩根数计算：上图左所示，1个边长为D 的正方形所框住的桩截而刚好是一个整圆（即单根桩）,S若处理而积S 范围内桩数为N,则按比例有：D 21∖ = S ∙.N,用EXCel 函数取整：N = -T = INTZr三.矩形网格布桩的复合地基置换率m 值的计算≈0.9069∣- 2J 〃卜/d ID )∖D, {∖.05D)2≈((I 、2J d ' 2 "d'k0.606D yIdJ D 2∙COS 30OJ°上图左所示，阴影部分被正方形套住的部分合计起来为一个圆，桩径为d,桩中心距为D,则置换率m ：.1 ΛZ ∕2ml 2A 4∙-∙—— —— 八2 加=虫=」=丄=兰• 1 AD D 2 D 24 ∖D ） ≈0∙785‰d 1.1280.d e ≈∖Λ3D,≈1.5708∣ ≤VD 1≈1.05D√∕r ≈ 0.61D0.8OZ)0.7979D•当Di=D 2=D,亦即0=60。
“桥梁工具箱”软件使用教程1、软件简介桥梁工具箱（Bridge Tools Box）软件是一款服务于现场工程技术人员的工程计算软件，将一个个计算分解为计算单元，比如对一个砼结构进行计算，需要计算配筋，砼局部承压，砼冲切，轴心受压，偏心受压等等，分别对该计算单元进行程序设计实现，并生成word版本计算书。
通过将个计算单元的计算书整合到一个文件中即生成了标准的计算书。
通过计算单元的划分使得能够适用于现场施工的各种情况。
喜欢请购买正版，谢谢！/2、软件功能介绍2.1砼抗冲切承载力计算功能2.1.1开发目的砼抗冲切承载力是路桥施工中经常要计算的一个项目，比如砼搅拌站水泥罐支腿对基础砼的冲切，桩基对承台砼的冲切等等，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成word版本计算书，特开发该项功能以减轻技术人员的劳动强度。
2.1.2软件界面如下图所示2.1.3软件界面说明桥梁工具箱软件中砼冲切计算根据《混凝土结构设计规范》（GB20010-2002）7.7受冲切承载力计算中的相关规定和公式进行计算。
为了更好地理解程序各参数的含义建议读者阅读该规范！该规范的电子版将随软件一同赠给软件使用者！程序中各参数输入框均是为了计算获得相关参数的需要。
截面中各参数的含义为：●局部荷载设计值：Fl——局部荷载设计值或集中反力设计值；●砼强度等级：通过组合框选择；强度取值根据《公路钢筋砼和预应力砼桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中的表格3.1.4取值。
●临界截面周长：对应规范中的Um 。
●临界截面2个方向有效预压应力σpc，m。
●长宽比βs，含义如下。
当为圆形时，程序默认取2，不必输入。
●截面高度h——板厚或基础厚。
两个配筋方向截面有效高度h0=h-as（m）其中h0，h，as的含义如下图所示。
●板柱结构中柱类型的影响系数-αs：2.1.4计算事例某喷射砼搅拌站有一个100t水泥罐，罐自重40t，共4个支腿，支腿下钢板0.6×0.6m,储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C20砼,长3.27m，宽为3.27m，浇注深度为1m，基础底面积A=3.27×3.27=10.69m2 。
