(60 100 60)公路预应力连续梁桥示例--待续未完选编

修改版(60+100+60)m连续梁专项方案新建铁路合福线六标段连续梁专项施工方案新建合福铁路合肥至福州段徽水河特大桥60+100+60m连续梁专项施工方案编制复核批准中铁六局合福铁路安徽段站前六标项目经理部二0一二年二月1新建铁路合福线六标段连续梁专项施工方案一、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1徽水河特大桥施工图纸（合福施（桥）-77）；1.1.2双线（60+100+60）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）； 1.1.3常用跨度连续梁桥墩轮廓图（合福施（桥）参05-1）； 1.1.4《墩顶临时固结》合福施（桥）参05-Ⅷ； 1.1.5《铁路连续梁球型支座安装图》（GTQZ）；1.1.6《徽水河特大桥接触网基础预留接口设计图》（合福施图（桥）HFAHV-77-J00；1.1.7《徽水河特大桥实施性施工组织设计》；1.1.8铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南； 1.1.9《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[2021]241号）； 1.1.10《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2021）； 1.1.11《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB 10005-2021； 1.1.12《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424―2021）； 1.1.13《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2021）； 1.1.14《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2021/J342-2021）；1.1.15《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2021）； 1.1.16我单位积累的修建桥梁、改造道路等的成熟技术、质量、安全、文明施工等文件。

2新建铁路合福线六标段连续梁专项施工方案1.2编制范围新建铁路合福线合肥至福州段HFZQ-6标段中徽水河特大桥60m+100m+60m连续梁施工全过程。

二、工程概况徽水河特大桥中心里程为DK234+540.128，孔跨布�Z为1－24m简支箱梁+11－32m简支箱梁+1-24m简支箱梁+1－（60m+100m+60m）连续梁+11－32m简支箱梁+1－24m简支箱梁，全长为1059.215米；本桥跨越徽水河，采用60+100+60m连续梁跨越。

嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁膺架法施工检算资料一、设计依据1.1《嘉桐特大桥施工设计图》1.2《公路桥涵设计——基本资料》1.3《钢结构设计规范》1.4《路桥施工计算手册》1.5《建筑施工手册》二、工程概况：沪杭铁路嘉桐特大桥全长26.265Km，起讫里程DK84+686.700～DK110+951.680，其中五标段范围长19.116Km，三工区承担嘉桐特大桥0#台～196#墩段施工任务，里程为DK84+686.500～DK91+037.445，共计6.35Km。

嘉桐特大桥位于浙江嘉兴市王店镇境内。

桥址范围内为平原地区，地势平坦，河网交错，多为农田，具有典型的江南水乡特征。

农作物多为水稻，本桥绝大部分穿行在稻田中，沿途跨越较多河流、公路及道路。

跨规划嘉绍通道连续梁中心里程DK89+361.58，跨度（60+100+60）m，连续梁底至原地面最大高度14.08m，与规划嘉绍通道夹角57°，嘉绍通道宽55m，净高5.5m，路面标高5.7m。

三、设计简介：为了满足业主对沪杭客运专线工期要求，嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁采用膺架法施工。

支架采用贝雷梁支架施工，初步拟定支架形式如下：横桥向基础为C25承台基础，每个承台由3Φ1.0m+2Φ1.5m钻孔桩组成。

钻孔桩采用C2O混凝土，钻孔深度为34～54m不等。

每个承台上采用7根Φ630mm ×12mm钢管做支架墩身，钢管与承台通过预埋钢板连接，钢管之间采用L75mm ×75mm×8mm角铁做连接系。

钢管顶部为5I22垫梁，垫梁上横桥向摆放I50a 工字钢做横梁。

贝雷梁搭设在横梁上，贝雷梁采用标准321不加强型，贝雷梁间距根据梁截面不同而调整。

贝雷梁上部横桥向铺12cm×12cm方木做WDJ 碗扣式脚手架基础，方木纵桥向间距为30-90cm不等，碗扣式脚手架搭设在方木上做为调整连续梁标高之用，脚手架立杆间距30～120cm不等，横杆步距60-120cm不等。

60+100+60m 预应力砼连续梁0#块施工方案检算铁路特大桥60+100+60m 的预应力砼连续梁结构型式，该位置主梁0#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。

在该图施工说明中提到，“悬臂施工过程中，各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩65368kN-m 及相应竖向支反力52033kN，其材料及构造由施工单位设计确定”。

根据现场情况，将两者结合起来统一进行设计，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。

一、荷载计算根据设计图纸，0#块结构尺寸及各变化截面如下图所示，通过CAD 量测出各截面面积，计算出对应截面线荷载为：半ⅠⅠ截面半截面I II芷江跨沪昆铁路特大桥12#、墩梁体截面图I-I 截面线荷截：m kN q /36.668262853.121=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /82.5952624581.112=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，得出顺桥向工字钢荷载分布图：q1顺桥向荷载分布图12#墩及13#墩支架设计结构型式及使用型钢型式一样，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /03.8382.1)3036.668(2.1)(31=⨯+=⨯+m kN q q /98.7502.1)3082.595(2.1)(32=⨯+=⨯+mkN q /362.1302.13=⨯=⨯二、纵向分配梁受力检算根据施工方案设计图，顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁，对纵向分配梁进行检算，查得I32b 型工字钢的材料特性为：I32b 工字钢特性：Ix=11621cm 4，W=726.3cm3，A=73.45cm 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×116.21=24404.1KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×7345=1542450KN简化力学模型为L=5.4m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用桥梁结构计算软件SM Solver计算，则建立模型及计算图如下：结构模型图弯矩图剪力图由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=288.45KN.m由剪力图可得出最大剪力为：Q=-924.15KN弯曲应力检算为：Mmax／W=288.45×103／10×726.3×10-6=39.7Mpa<[σw]=145MPa，满足要求抗剪承载能力检算:τ=QS／bI=924.15×103／11.5×271×10=29.7MPa＜[τ]=85MPamax挠度检算为：ƒmax=1.5mm<L／400=1700／400=4.25mm故顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁能够满足设计和施工要求。

京津城际轨道交通工程杨村特大桥DK67+485.73～DK67+707.51 跨京津塘高速公路悬灌连续梁施工方案编制：审核：批准：中铁十七局京津城际交通轨道工程项目部目录一、工程概况 (1)1.连续箱梁构造 (1)2.主要技术参数（见图1.1） (2)3.主要工程数量（见图1.1） (2)二、施工计划 (2)三、施工安排 (3)1.劳动组织和队伍安排 (3)2.材料计划 (4)⑴工程材料数量表（见表1.1） (4)⑵临时材料数量表（见表3.2） (4)⑶连续梁混凝土的供应 (4)⑷材料垂直提升和吊装 (4)3.施工机具设备（见表3.3） (4)四、连续梁施工 (5)1．0号梁块的施工 (6)⑴支架设置形式 (6)⑵支架检算 (6)⑶支架安装 (8)⑷支架预压 (8)⑸永久支座安装 (9)⑺模板、钢筋施工 (11)⑻波纹管的安装 (14)⑼混凝土浇筑 (15)⑽预应力张拉和管道压浆 (17)2．挂篮施工作业 (20)⑴挂篮构造及工作原理 (20)⑵挂蓝预压 (20)⑶挂篮拼装 (23)⑷连续梁悬臂段施工 (26)⑸连续梁线形控制 (28)⑹挂篮拆除 (30)3．直线段施工 (32)⑴地基处理 (32)⑵支架搭设 (33)⑶支架检算 (33)4．连续梁合龙施工 (36)⑴合龙段及体系转换顺序 (36)⑵合龙段临时锁定 (37)⑶通长束的留孔、穿索、张拉、压浆 (37)⑷合龙段施工要点 (38)五、临时支座施工 (39)2.临时支座的施工 (40)⑴临时支座安装步骤 (40)⑵临时支座拆除 (41)⑶主要工程量（见表3.2） (41)六、技术措施 (41)七、质量保证措施 (43)1、建立质量监控体系 (43)2、强化质量意识和业务能力 (44)3、建立健全质量管理制度 (44)4、建立工程质量追究制度和实行质量一票否决权 (45)八、工期保证措施 (45)1、从组织管理上保证工期 (45)2、强化进度计划管理 (46)3、从资源上保证工期 (46)3、从技术上保证工期 (46)九、安全防护措施 (46)十、环保措施 (48)十一、冬季施工方案 (49)1、编制依据 (50)2、工程概况 (50)3、冬季施工安排 (50)4、冬季施工准备 (50)5、混凝土冬季施工 (51)○1○2○3○4○5○6○76、冬期钢筋加工技术要求 (55)7、预应力钢筋张拉及真空压浆 (56)8、冬期拆模要求 (56)9、冬季施工安全保证措施 (57)⑴．施工便道 (57)⑵．施工机械 (57)⑶．施工人员 (57)一、工程概况本连续梁位于京津铁路客运专线DK67+485.73～DK67+707.51段杨村特大桥的678#～681#墩之间，梁全长221.5m，一联三孔(60+100+60) m预应力混凝土双线连续箱梁。

新建合福铁路合肥至福州段徽水河特大桥60+100+60m连续梁专项施工方案编制复核批准中铁六局合福铁路安徽段站前六标项目经理部二0一二年二月一、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1徽水河特大桥施工图纸（合福施（桥）-77）；1.1.2双线（60+100+60）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）；1.1.3常用跨度连续梁桥墩轮廓图（合福施（桥）参05-1）；1.1.4《墩顶临时固结》合福施（桥）参05-Ⅷ；1.1.5《铁路连续梁球型支座安装图》（GTQZ）；1.1.6《徽水河特大桥接触网基础预留接口设计图》（合福施图（桥）HFAHV-77-J00；1.1.7《徽水河特大桥实施性施工组织设计》；1.1.8铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南；1.1.9《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；1.1.10《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.1.11《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB 10005-2010；1.1.12《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424—2010）；1.1.13《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.14《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004/J342-2004）；1.1.15《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.16我单位积累的修建桥梁、改造道路等的成熟技术、质量、安全、文明施工等文件。

1.2编制范围新建铁路合福线合肥至福州段HFZQ-6标段中徽水河特大桥60m+100m+60m连续梁施工全过程。

二、工程概况徽水河特大桥中心里程为DK234+540.128，孔跨布置为1－24m简支箱梁+11－32m简支箱梁+1-24m简支箱梁+1－（60m+100m+60m）连续梁+11－32m简支箱梁+1－24m简支箱梁，全长为1059.215米；本桥跨越徽水河，采用60+100+60m 连续梁跨越。

高速铁路(60+100+60)m连续梁施工方案二00九年二月十八日/tech/prof_LQ5036_1_0_2_21.htm免费施工方案(定期更新)：/tech/prof_LQ5130_1_0_2_21.htm第1章编制依据与编制原则1.1 编制依据1.1.1 《xx特大桥(D-2)段-DIK23+230.56~DIK23+657.23》，图号：京沪高京徐施桥-011.1.2 《桩基钢筋布置图》，图号：京沪桥通-241.1.3 《承台钢筋布置图》，图号：京沪桥通-211.1.4 《无碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)》，跨度：60+100+60m，图号：通桥(2008)2368A-V1.1.5 《无碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)》，跨度：60+100+60m，图号：通桥(2008) 2368A-V (适用CRTSⅠ、Ⅱ型板式无砟轨道结构补充设计图纸)1.1.6 《信号配合》、《通信配合文件》、《电气化配合设计文件-第一册》、《电气化配合设计文件-第二册》及其它四电文件1.1.7 《高速双线桥梁综合接地钢筋布置图》，图号：京沪桥通-221.1.8 《高速正线桥梁防震落梁措施》，图号：京沪桥通-37修1.1.9 《铁路桥梁大吨位球型钢支座(LXQZ型)安装图》，图号：叁桥通(2008)8360-LXQZ-JH1.1.10 《常用跨度梁桥面附属设施-伸缩缝》，图号：通桥(2008)8388A1.1.11 《桥上CRTS II型板式无砟轨道预埋件设计-(第一册)》，图号：京沪高京徐施轨061.1.12 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)/tech/prof_LQ5036_1_0_2_21.htm免费施工方案(定期更新)：/tech/prof_LQ5130_1_0_2_21.htm1.1.13 《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)1.1.14 《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》1.1.15 《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》1.1.16 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)1.1.17 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)1.1.18 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)1.2 编制原则1.2.1 坚持“质量第一、信誉至上”的原则，严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现；1.2.2 狠抓施工计划，坚持节点工期不动摇的原则，采用流水施工方法，组织有节奏、均衡、连续的施工；确保架梁工期不受影响，实现铁道部，京沪建设总指挥部的工期目标。

60+100+60变截面连续梁桥(施工图）总说明一、概述东苕溪为四级航道，通航净宽55m，净高7m，水面正宽178m,通航最高水位2。

62m（85高程）。

路线跨越处河道规整，浆砌片石护岸，河堤上均有汽车通道，河道与路线交角为90°。

该桥服从路线总体走向要求，位于R=5500m的右偏圆曲线上。

桥址区地层上部为亚粘土及淤泥质亚粘土，底层为强风化、中风化砂岩或花岗岩。

二、设计采用的标准及规范1、采用规范⑴ 《公路工程技术标准》（JTJ001-97)⑵ 《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89)⑶ 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85）⑷ 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）⑸ 《公路桥涵地基与基础技术规范》（JTJ024—85）⑹ 《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89)⑺ 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000）⑻ 《高速公路交通安全设施设计与施工技术规范》（JTJ074—94)⑼ 《公路桥位勘测设计规范》(JTJ062—91）⑽ 《交通行业标准公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4—93）2、参考规范⑴ 《英国标准学会British Standard BS5400》⑵ 《Standard Specifications for Highway Bridges》U.S.A，1996。

⑶ 《日本高等级公路设计规范》第二册，1990.⑷ 《公路桥梁抗风设计指南》三、设计技术标准计算行车速度：100km/h桥梁宽度: 2×(0。

5m(护栏）+净-15.5m（行车道）+1.0m（护栏））桥面横坡: 2 %桥梁最大纵坡： -2。

55%和尚塘航道等级：四级（通航净宽55m，净高7m）和尚塘航道设计最高通航水位：2。

620m（国家黄海85高程，下同）设计荷载：汽车-超20级,挂车—120地震烈度：地震基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防桥面铺装： 10cm厚沥青混凝土铺装船舶撞击力： Fv=400KN,Fh=550KN四、本桥沿线自然地理概况1、地形、地貌桥址区地貌类型属杭嘉湖平原，地势平坦开阔，水网发达,河流沟渠密布。

4.1一般规定4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。

4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。

4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。

箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。

箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。

当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。

4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。

预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。

箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：条件腹板宽度Bmin(cm)腹板内无纵向或竖向后张预应力钢筋时20腹板内有纵向或竖向后张预应力钢筋之一时30腹板同时有纵向和竖向后张预应力钢筋时384.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。

根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。

当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。

4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。

同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。

1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。

预应力混凝土连续梁桥姓名班级学号联系方式：摘要：随着现代化步伐的加快，我国基础设施建设正以前所未有的规模在全国展开，同时质量问题越来越成为人们关注的焦点。

预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种，它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好,特别是主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适等优点。

上述种种因素使得这种桥型在公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用.在连续梁桥的施工方法中，常用的有满堂支架法、悬臂法、顶推法、先简支后连续等施工方法。

关键词:预应力混凝土连续梁桥结构设计施工方法悬臂法顶推法Prestressed concrete continuous girder bridgeWith the quickening pace of modernization，China’s infrastructure construction is on an unprecedented scale in the national expansion, and at the same time，quality problem is becoming more and more become the focus of attention。

Prestressed concrete continuous girder bridge is one of the prestressed bridge, it has the overall performance is good，the structure stiffness and deformation is small, the seismic performance is good, especially the main girder deformation deflection line gentle, floor less expansion joints, driving comfort etc. All of these factors make this bridge in highway, city and railway bridge engineering widely adopted. In the continuous girder bridge construction method, commonly used have full framing method, the cantilever method, pushing method, first Jane after a continuous construction method。

预应力混凝土连续梁桥实例近些年来，我国已用各种典型的施工方法修建了不少大中型跨径预应力混凝土连续梁桥。

下面介绍其中的沙洋汉江桥和奉浦大桥。

1. 沙洋汉江桥沙洋汉江桥沙洋汉江桥位于我国湖北省荆门县的沙洋镇，是跨越汉江，联系汉口到宜昌的公路桥。

桥梁全长1818.5m，主桥采用八跨一联的变截面预应力混凝土连续梁桥，中跨111m，桥面行车道宽9m，两侧人行道各宽1.5m，全宽12.5m（图6.14）。

桥址位于汉江下游，属平原稳定性河道，河床滩、槽分明，枯水时主槽河面宽600—700m，两岸河滩约1100m，但主河槽冲淤变化剧烈，一次洪水的主槽标高冲淤变化幅度达8.7m，平均变化幅度4.5m，主槽并有横向摆动的历史，根据汉江水情变化，为了桥梁的安全和两岸人民的安全，在桥梁全长设计中按两岸沿江大堤堤距考虑。

桥位处地质情况复杂。

根据地质条件和冲刷情况，主桥墩基础选用钢筋混凝土空心井，平均高度31m，置于泥灰岩层上。

主墩采用钢筋混凝土空心墩，墩高13.6～14.8m，每个主墩上设置两个承载力为19600kN的盆式橡胶支座。

主桥与引桥的过渡墩基础选用4根直径1.25m钢筋混凝土钻孔桩。

钢筋混凝土实体墩、引桥均采用直筋1.4m钢筋混凝土双圆柱墩，直径1.5m及1.25m钻孔灌注桩，桩长约30m。

河道按四级航道标准设计。

通航净宽55m，净高8m，主航道在主桥的两个边部。

沙洋汉江桥主桥为62.4＋6×111＋62.4m的预应力混凝土连续梁桥，边跨与中跨之比为0.56：1。

横截面为单箱单室。

连续梁的墩顶高为6m。

跨中梁高3m，底缘按二次抛物线变化。

横截面的尺寸按常规选定，其中腹板与底板采用变厚度。

主桥的横隔梁设置3～5道，主桥中跨设置在支点、四分点、跨中截面；边跨仅设置在支点、跨中和端部截面。

在主桥与引桥相接的过度墩上设置铸钢制梳齿板伸缩缝。

主桥采用挂篮悬臂浇筑法施工。

墩顶的箱梁及横隔板是在墩旁托架上立模现场浇筑，待桥墩与墩顶的箱梁临时固结后进行悬臂浇筑施工。

京沪高速铁路土建一标天津特大桥工程跨独流碱河北堤连续梁悬臂浇注施工方案第一章、编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》3、《京沪高速铁路天津特大桥施工图设计文件》4、《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》跨度60+100+60m含适应CRTSⅡ型板式无砟轨道结构补充设计图纸（图号：通桥（2008）2368A-Ⅴ）5、高速正线桥梁防震落梁措施图号：京沪桥通-37修6、桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道预埋件设计图号：京沪高京徐施轨067、梁部检查车预埋件布置图图号：京沪桥通-42修8、铁路桥梁大吨位球型钢支座（LXQZ型）安装图图号：叁桥通（2008）8360-LXQZ-JH9、《装配式公路钢桥多用途手册》10、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000第二章、工程概况新建京沪高速铁路天津特大桥DK135+664.71～ DK135+886.41段采用60+100+60m跨连续梁设计，该桥主跨跨越天津市西青区南河镇独流碱河北大堤，对应桥墩编号为E101#～E104#。

碱河北堤顶宽约8.5m，铁路与其交角为114°，桥下净空约7.5m。

桥梁采用双线设计，线间距5m，桥梁采用悬臂浇注施工方法，单“T”构共分13个悬臂浇注节段，梁段最高为0#块处7.85m，最低为直线段处4.85m，0#块长14m，直线段长9.75m，梁体为单箱单室、变截面、变高度结构，箱梁顶宽12m，底板宽6.7m，顶板厚度40cm，隔墙处加厚，按折线变化，底板厚度40~120cm，按直线变化，腹板厚60至100，隔墙处加厚，按折线变化，全联在端支点、中跨及中支点处共设5个横隔板。

由于CRTSⅡ型板式无砟轨道对桥面构造的要求，梁面设置顶宽3100mm的加高平台，距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高平台高15mm，其它区域加高平台高65mm，加高平台的平整度应满足3mm/4m 及2mm/1m的要求。

连盐铁路（60+100+60）m预应力混凝土连续梁设计及施工周腾周楼摘要：新建连盐铁路中山河特大桥，根据桥址自然环境、水文、通航等建设条件，设计采用（60+100+60）m预应力混凝土连续梁跨越中山河；梁部采用单箱单室直腹板变高度箱型梁；本文以此工程为背景，介绍其结构设计、结构静力分析、结构的关键构造、施工方法、大临工程设计等，可为此类连续梁设计及施工提供参考。

关键词：预应力混凝土连续梁；结构设计；静力分析；关键构造；大临工程1工程背景及概况新建连盐铁路北起连云港，南接盐城。

本工点上跨中山河。

河道现状横断面呈梯形，顶宽48m，底宽45m，深5m，规划河顶宽60m，河底宽45m，规划河底高程为-2.50m，流向自右向左，现状为等外级通航。

根据《连盐铁路通航批复》规划为四级航道，规划通航净宽及净空为60×7.5m，与水流方向夹角右前角为86°。

桥址范围内地形较平坦，地层主要为软塑－硬塑黏土、软塑-硬塑粉质黏土、流塑淤泥质粉质黏土，稍密－密实粉土，稍密－密实的粉砂，密实的细、粗砂，场地土类型为软弱土，该场地为Ⅳ类场地。

土壤最大冻结深度为0.3m。

工点内未发现对工程有影响的不良地质。

设计结合线路平纵、水文、航道等建设条件，采用（60+100+60）m预应力混凝土连续梁跨越中山河主河槽及边滩。

（60+100+60）m预应力混凝土连续梁，桥梁立面布置见图1。

图1 桥梁立面布置图（cm）2主要技术标准及设计荷载2.1主要技术标准（1）线路等级：Ⅰ级铁路；（2）设计速度：客车200km/h，货车120km/h；（3）线路情况：有砟轨道，双线；（4）设计活载：中活载。

2.2设计荷载（1）恒载恒载主要包含结构自重、二期恒载、收缩徐变及基础不均匀沉降。

二期恒载重量包括桥上有砟轨道线路设备重，以及防水层、保护层、人行道栏杆、挡砟墙等附属设施重量。

桥上二期恒载q=163.86kN/m。

支座不均匀沉降边墩按1.5cm考虑，中墩按2.0cm考虑。

目 录1 设计说明 (3)1．1 概述 (3)1.2 设计标准与规范 (3)1.3 技术标准及技术条件 (3)1.4 主要材料 (3)1.5 工程地质条件 (4)1.6 设计要点 (6)1.7施工要点 (7)2 水文计算 (10)2.1确定设计流量 (10)2.2 桥孔长度的确定 (11)2.3确定桥面标高 (12)2.4 冲刷计算 (13)2.4.1桥下一般冲刷 (13)2.4.2 局部冲刷计算 (15)3 结构设计与计算 (19)3.1 总体布置与主体结构尺寸拟定 (19)3.1.1设计基本资料 (19)3.1.2 总体布置及结构尺寸拟定 (19)3.1.3 施工方案及施工顺序的确定 (20)3.2 材料特性及关键输入数据说明 (21)3.2.1 材料特性 (21)3.2.2关键输入数据说明 (21)3.3 结构离散与计算图式 (23)3.4 主要施工阶段内力图 (23)3.5 活载内力计算 (25)3.5.1 跨中、支点截面内力影响线 (25)3.5.2 活载内力计算 (26)3.6 次内力计算 (27)3.7 内力组合 (29)3.8 预应力钢束估算及布置 (30)3.9 承载能力极限状态强度验算 (33)3.9.1 正截抗弯承载能力验算 (34)3.9.2 斜截面抗剪承载力及抗剪截面验算 (40)3.9.3 斜截面抗弯承载能力验算 (43)3.10 正常使用极限状态应力验算 (43)3.10.1 预应力损失及有效预应力计算 (43)3.10.2主要施工阶段应力验算 (57)3.10.3 正常使用极限状态抗裂验算 (60)3.10.4 持久状况下应力验算 (60)3.10.5 正常使用极限状态挠度验算与预拱度设置 (63)4 桥墩设计与计算 (64)4.1设计资料 (64)4.2 截面强度验算 (64)4.2.1 墩身自重计算 (64)4.2.2 墩身纵桥向地震力计算 (65)4.2.3 墩身横桥向地震力计算 (69)4.2.4 截面验算 (71)4.3 墩顶水平位移验算 (72)4.3.1 墩顶日照位移计算 (73)4.3.2 墩顶动力位移计算 (74)4.4墩壁局部稳定验算 (76)5 桥台设计与计算 (77)5.1 设计资料 (77)5.2 台身顶、底的台后土压力 (77)5.2.1台身顶的台后土压力 (77)5.2.2台身底的台后土压力 (78)5.3 基础底的台后土压力 (78)5.4 台身底的台前土压力 (79)5.5 基础底台前土压力 (80)5.6 台后、台前土压力汇总 (80)5.7 恒载 (80)5.8 活载 (81)5.9 摩阻力 (82)5.10 台身顶、底及基础底截面的作用力汇总 (82)5.11 台身顶、底及基础底的截面验算 (82)6 桩基设计与计算 (84)6.1设计资料 (84)6.2 计算与验算 (84)致谢............................................................................................................................错误！未定义书签。

勘误声明公路桥梁设计丛书《连续梁桥》（徐岳，邹存俊等编著，人民交通出版社2012年5月第一版）出版后，陆续发现了一些文字或公式方面的印刷错误，有的是由WORD 系统版本转换出版系统过程造成，有的则是作者疏忽。

本想重印时一并勘误，但一直未能实施，给广大读者带来许多不便，为此全体作者一直深感愧疚，这里特别向读者深表歉意。

现将原本准备重印时的勘误材料一并通过网络发布，以尽量减少读者不便、弥补作者的缺憾。

同时，全体作者向反馈问题的读者表示最诚挚的感谢！目录P2 第九行“持久状态承载能力”改为“持久状况承载能力” 第一章P16 倒数第六行“作用组合效应”改为“作用效应组合” 倒数第五行“强度”改为“承载能力”P17 右下角“图1-19 有限元法计算流程图”改为“图1-19 有限元法计算流程”P29 第四行“两端”改为“梁端”第五行“梁段”改为“梁端”图1-38 c ）中，公式改为“()()2121211212L L L e L e L f L f N c A y++++”P32 倒数第七行中“22sin W F F θθ-=”应改为“22sin W F F θθ==” P35 式（1-26）中“22(1)2111120(1){(,)(,)}Lt L M dx M dxX d t d t EI EIξξϕτϕτ+++⎰⎰”应改为“22(1)2111120(1){(,)(,)}LL t L M dx M dxX d t d t EI EIξξϕτϕτ+++⎰⎰”P38 图1-46中a ）中“()()s s t E t φσε=”应改为“()()c c t E t φσε=” 图1-46中b ）中“()s t ε”应改为“()c t ε” P39 式（1-48）中“()()dV Et Vc 0τσε⎰”应改为“()()dV Et E Vc 0τσεφ⎰”式（1-50）中“00T F δ”应改为“0T F δ” 倒数第十四行中“施工过程相应”前加“与” P40 式（1-53）中“1i t -”应改为“1i t -”式（1-56）中“ξτ”应改为“t ξ”式（1-56）下第一行“式中，i i t t ≤≤-ξτ1”应改为“式中，i i t t t ≤≤-ξ1” P41 倒数第十七行中“*/i i E φδ”应改为“*/ii E φσ” 式（1-71）中“(,)i i t t γ”应改为“1(,)i i t t γ-”P42 图1-48中“{}{}**0101i F K φδ⎡⎤=-⎣⎦”应改为“{}{}**00i i i F K φδ⎡⎤=-⎣⎦” 式（1-74）应改为“()()60160109/10s cm sc cm cm f f f εβ-=+-⨯⎡⎤⎣⎦”式（1-76）应改为“()()()()0.51201/350//s s s s t t t t t h h t t t β⎡⎤--=⎢⎥+-⎢⎥⎣⎦” P43 第一行中去掉“、”P46 图1-52下第一行中“T ∆”应改为“1T ∆”图1-52中最右边的公式里，()y s σ应改为“()y s ’σ”式（1-88）上倒数第一行中“次力矩”应改为“次应力”P47 图1-53图名中“竖向温度梯度曲线”应改为“竖向梯度温度”P48 式（1-95）应改为“11121111212222221212i n i n i i ii in i i n n ni nn n n k k k k P kk k k P k k k k P k k k k P ∆⎡⎤⎧⎫⎧⎫⎢⎥⎪⎪⎪⎪∆⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪=⎢⎥⎨⎬⎨⎬∆⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪∆⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎣⎦⎩⎭⎩⎭”式（1-96）中δ应改为“”P49 式（1-99）应改为“111211112122222212000000n i n i iii ii n n nn n n ni k k k P k b kk k P k b k k b k k k P k b ∆-⎡⎤⎧⎫⎧⎫⎢⎥⎪⎪⎪⎪∆-⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪=⎢⎥⎨⎬⎨⎬∆⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎪⎪∆-⎢⎥⎪⎪⎪⎪⎣⎦⎩⎭⎩⎭”式（1-99）下第三行去掉“i P =” P51 式（107）中“sd S ”改为“ld S ”P54 式（1-111）应改为“max min 1max min 1()()1()()()()1()()b b u b u u b u b p pe ub u u b u b u b p pe M e K M K e n K K e e A M e K M K e n K K e e A σσ--+⎫≥⎪++⎪⎬++-⎪≥⎪++⎭”P55 式（1-113）应改为“max min 1max min 1()()0.5()()()()0.5()()u b b b b u b ck u u b u b p peu u b u u u b ck b u b u b p peM K e M K e e W W f n K K e e A M K e M K e e W W f n K K e e A σσ-+--+⎫≤⎪++⎪⎬-+++⎪≤⎪++⎭（+）（+）”P57 第十三行的“效益”应改为“效率” P60 倒数第十行中去掉“长”P63 倒数第五行中的第一个“I ”改为“i ” P64 表1-5中表名应改为“预应力损失组合”P66 式（1-147）中最后一项应改为“()()'0''0'p p p pd a h A f --σ”式（1-148）应改为“()[]()''0'''''p p pd s sd f f cd p pd s sd A f A f h b b bx f A f A f σ-++-+=+” P71 第八行中“就”改为“计” 第十九行中“间距”改为“宽度”P73 倒数第十四行中“限制值”改为“限值”第二章第78页，第3行“二级”改为“一级”。