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托架设计计算书

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XX铁路连续梁施工挂篮设计计算书编制:校核:审核:目录一、工程概况 (3)二、托架设计 (3)三、载荷分析 (4)四、托架主桁片计算 (6)五、托架细部计算 (24)六、结论 (26)托架设计计算书一、工程概况溪坪大桥、后在特大桥、刘厝特大桥主桥为（40+64+40）m连续梁。

梁部0#块长度8m，1#块长度3m，边跨直线段长度7.6m。

主桥墩身均为空心高墩，根据桥梁结构形式，采用大型托架现浇0#块、1#块，挂篮施工普通块段，托架二次利用现浇边跨直线段的施工方案。

刘厝大桥主桥为（60+100+60）m连续梁，梁部0#块长14m，高7.2m，采用托架现浇施工；牵出线大桥主桥为（48+80+48）m连续梁，七口特大桥主桥为（32+48+48+32）m连续梁，0#块结构尺寸较小，同样采用托架现浇施工。

二、托架设计1、设计原则1.1 可完成0#、1#块、边跨直线段使用托架浇筑，略改装可多次循环利用。

1.2 使用常用型材，结构要简单，受力要明确。

1.3 适应主边墩顶部实心段混凝土构造。

1.4 安装、拆除要方便，节省人力物力，节省工期。

2、布置及构造2.1 主墩顶对称布置，每侧4片桁片；边墩单侧布置4片桁片。

2.2 水平间距按照载荷分布状况布置，保证4片桁片基本受力均匀，且保证横梁挠度复核规范要求。

2.3 部分参数：经几种构造反复比较计算，主桁片选定如下结构：托架形式为三角托架，桁架构造。

上直角边长5.4m，悬臂0.6m；竖直直角边长2.7m。

主要杆件选用[36b双拼；下支点[36b双拼牛腿，全约束；上支点预应力锚固件，横向约束；节点板均采用群螺栓连接，M10.9级高强螺栓副，配弹簧垫圈。

经计算各种工况下最大挠度为3.8mm。

除刘厝大桥0#块上锚固点预应力张拉吨位每根45吨外，其他现浇段上锚固点预应力筋每根张拉40吨。

3、为保证托架加工质量，选用专业挂篮厂家加工所有构件。

横向连接采用[20a现场焊接加固。

4、详细构造见附图。

三、载荷分析取一桁片进行分析，考虑其:G1—模板、托架、横梁、排架等自重载荷；G2—钢筋、砼重力载荷；G3—施工人员机具载荷；G4—砼振捣载荷；其中G1、G2为恒载，G3、G4为活载。

静载荷分项系数取1.2，动载荷分项系数取1.4。

计算强度、稳定性采用G=1.2*恒载+1.4*活载；计算刚度采用G=1.2*恒载。

1、工况一：浇筑（40+64+40）m连续梁0#块。

1.1 侧模重量G1’=(5.266/1.8)*1.6*9.8=45.9KN；底模系统按照5吨考虑，G1’’=5*9.8=49KN，有G1=94.9KN。

托架自重通过施加重力实现。

1.2 悬臂长度1.5m，其中悬臂端截面积17.12m2，悬臂根部截面积19.06m2，按照台体体积公式计算得体积V=27.12m3，钢筋砼密度取2.6t/m3，有G2=27.12*2.6*9.8=691.02KN。

1.3 人员机具载荷G3=1.5KPa*1.5*12.2=27.45KN。

1.4 混凝土振捣载荷G4=2.0KPa*1.5*12.2=36.6KN。

1.5 按照四片桁架均匀受力，有单片桁架沿线路方向每延米载荷集度：强度计算Q1=[（94.9+691.02）*1.2+（27.45+36.6）*1.4]/1.5/4=172.3KN/m；刚度计算Q2=（94.9+691.02）*1.2/1.5/4=157.2KN/m。

均布载荷范围：托架根部向外1.5m。

2、工况二：（40+64+40）m连续梁0#块载荷卸除，浇筑1#块。

2.1 侧模重量G1’=(5.266/1.8)*4*9.8=114.68KN；底模重量按照8吨考虑，G1’’=8*9.8=78.4KN；G1=193.08KN。

2.2 1#块单面砼体积46m3，G2=1172.08KN；2.3 人员机具载荷G3=1.5*3*12.2=54.9KN；2.4 混凝土振捣载荷G4=2.0KPa*3*12.2=73.2KPa；2.5按照四片桁架均匀受力，有单片桁架沿线路方向每延米载荷集度：强度计算Q1=[（193.08+1172.08）*1.2+（54.9+73.2）*1.4]/3/4=151.5KN/m；刚度计算Q2=（193.08+1172.08）*1.2/3/4=136.5KN/m。

均布载荷范围：托架向外1.5m处至4.5m处。

3、工况三：浇筑（40+64+40）m连续梁边跨直线段。

边跨直线段投影悬臂长5.7m。

3.1 托架横梁、排架、模板系统按照20吨考虑，G1=20*9.8=196KN；3.2 砼自重载荷：砼悬臂端头截面积9.74m2，直到距端头3.2m处为同面积截面，从距端头3.2m至距端头5.7m为均匀变化截面，5.7m处截面积为11.72m2。

有V=31.17+26.79=57.96m3，G2=57.96*2.6*9.8=1476.8KN；3.3人员机具载荷：G3=1.5*12.2*5.7=104.31KN；3.4 混凝土振捣载荷：G4=2.0KPa*5.7*12.2=139.08KN；3.5按照四片桁架均匀受力，有单片桁架沿线路方向每延米载荷集度：强度计算Q1=[（196+1476.8）*1.2+（104.31+139.08）*1.4]/5.7/4=103KN/m；刚度计算Q2=（196+1476.8）*1.2/5.7/4=88KN/m。

均布载荷范围：托架根部至外端头5.7m处。

4、工况四：（40+64+40）m连续梁合拢段施工。

4.1 模板支架重：G1=10t=98KN；4.2 合拢段砼重：G2=11.72*2*2.6*9.8=597.3KN；4.3 人员机具载荷：G3=1.5KPa*12.2*2=36.6KN；4.4 混凝土振捣载荷：G4=2.0KPa*12.2*2=48.8KN；4.5按照四片桁架均匀受力，锚固点作为集中力作用在托架节点上，有单片桁架受集中力：强度计算：F1=[（98+597.3）*1.2+（36.6+48.8）*1.4]/2/4=188.8KN；刚度计算：F2=（98+597.3）*1.2/2/4=104.3KN。

均布载荷范围与工况三相同，集中力位置设在托架节点位置。

5、工况五：浇筑刘厝大桥0#块。

刘厝大桥0#块体积大、悬臂长，对托架要求高。

5.1 侧模重量G1’=(5.266/1.8)*4.6*9.8=131.9KN；底模系统按照15吨考虑，G1’’=5*9.8=147KN，有G1=278.9KN。

托架自重通过施加重力实现。

5.2 悬臂长度4.5m，其中悬臂端截面积30.01m2，悬臂根部截面积24.24m2，按照台体体积公式计算得体积V=122.04m3，钢筋砼密度取2.6t/m3，有G2=122.04*2.6*9.8=3109.6KN。

5.3 人员机具载荷G3=1.5KPa*4.6*12.6=86.9KN。

5.4 混凝土振捣载荷G4=2.0KPa*4.5*12.6=113.4KN。

5.5 按照四片桁架均匀受力，有单片桁架沿线路方向每延米载荷集度：强度计算Q1=[（278.9+3109.6）*1.2+（86.9+113.4）*1.4]/4.5/4=241.5KN/m；刚度计算Q2=（278.9+3109.6）*1.2/4.5/4=225.9KN/m。

四、托架主桁片计算1、建立模型：软件计算部分采用通用有限元分析程序ANSYS10.0结构分析模块。

杆件全部采用beam3梁单元模拟计算。

主桁架材质选用Q235b，抗拉、抗压、抗弯强度为215MPa，抗剪强度125MPa。

主桁架示意图如下：主桁采用双拼[36b槽钢，在桁架平面内A=68.09*2cm2=136.18cm2；按照截面周边36cm*30cm计算，X向惯性矩ixx=12651.8*2=25303.6cm4，惯性半径ix=13.63cm，Y向惯性矩iyy=iyc+a2A=[496.7+（15-2.37）2*68.09]*2=22716.4cm4，惯性半径iy=√（iyy/A）错误！未找到引用源。

=18.3cm。

2、分载荷工况计算校核。

建立有限元模型图如下：下支点为固支，全约束，上支点为仅有水平约束。

分四种工况进行计算：工况一：托架浇筑（40+64+40）m连续梁0#块。

工况二：（40+64+40）m连续梁0#块载荷卸除，托架浇筑1#块。

工况三：托架浇筑（40+64+40）m连续梁边跨直线段。

工况四：托架、吊篮浇筑（40+64+40）m连续梁边跨合拢块。

工况五：刘厝大桥现浇0#块。

2.1 工况一：托架浇筑（40+64+40）m连续梁0#块。

2.1.1载荷示意图及变形图2.1.2 轴应力图最大轴应力16.4MPa，压应力，出现在AC杆上。

2.1.3剪力图最大剪应力为Q=196391/(136.18e-4)=14.4MPa<125MPa。

2.1.4弯曲应力图最大弯曲应力为43.4MPa，小于215MPa。

2.1.5等效应力图最大等效应力41.5MPa，小于215MPa。

2.1.6支点反力上支点水平反力-74.1KN，竖直反力0；下支点水平反力74.1KN，竖直反力258.5KN下，承受弯矩6.2KNm。

2.1.7稳定性分析最易失稳杆件为内AC杆件。

按照截面周边32cm*30cm计算，X向惯性矩ixx=8144.2*2=16288.4cm4，惯性半径ix=12.15cm，Y向惯性矩iyy=iyc+a2A=[336.332+（16-2.158）2*55.1]*2=21787.1cm4，iy=√（iyy/A）错误！未找到引用源。

=14.06cm按照最危险方向计算，计算X向稳定性，杆件按照一端固定，另一端铰支考虑，有：λ=μl/ix=15.6查《钢结构设计规范》，属轴心受压b类截面，查表得稳定系数ψ=0.982，则有：σ=N/(ψA)= 16.4MPa/ 0.953=16.7MPa小于215MPa。

稳定性满足使用要求。

2.1.8结论：此托架满足0#块使用要求。

2.2工况二：（40+64+40）m连续梁0#块载荷卸除，托架浇筑1#块砼。

2.2.1载荷示意图及变形图最大变形2mm，小于3m/400=7.5mm。

2.2.2轴应力图2.2.3剪力图2.2.4弯曲应力2.2.5等效应力最大等效应力70.9MPa，小于215MPa。

2.2.6支点反力上支点水平反力-500.4KN；下支点水平反力500.4KN，竖直反力454.5KN，承受弯矩12.3KNm。

2.2.7稳定性最易失稳杆件为斜杆下面一半。

按照截面周边32cm*30cm计算，X向惯性矩ixx=8144.2*2=16288.4cm4，惯性半径ix=12.15cm，Y向惯性矩iyy=iyc+a2A=[336.332+（16-2.158）2*55.1]*2=21787.1cm4，iy=√（iyy/A）错误！未找到引用源。

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盖梁托架计算书

盖梁托架计算书

盖梁受力托架计算第一章30米T梁的B型盖梁托架计算一、荷载计算1、盖梁钢筋砼重量：q1=40.776m3×2600Kg/m3=106017.6Kg=1060.2 KN2、模板荷载（根据实际制作的模板）q2=70 KN3、施工人员、施工料具荷载（考虑3、4人施工人员及小型振捣器）： q3=4 KN4、振捣砼产生的冲击荷载（考虑振动器的作用范围为2米）：q4=2m×2m×2KN/m2=8 KN5、横梁16a的槽钢自重：（槽钢按照中对中50cm布置，长度3.0米，墩柱上不布置，共32根）：q5 = 32×3m×17.23Kg/m=1654.08Kg=16.54 KN6、纵梁45a工字钢自重：（工字钢2根，每根长度12米）q6=2×12m×80.38Kg/m=1929.12Kg=19.29 KN二、横梁内力计算：横梁槽钢的受力验算如图:qL1、横梁[16a槽钢所受荷载：Q1=q1+q2+q3+q4+q5=1060.2+70+4+8+16.54=1158.74 KN横梁共16根，每根长3.0米，有效受力长按2.4米计，将所受力按照均布荷载分解q=1158.74/16/2.4=30.18 KN/m（均布荷载按盖梁投影面积分解：1158.74/10.9/2.4*0.5=22.15 KN/m）2、横梁弯曲应力：按外伸臂梁计算横梁弯矩，根据《路桥施工计算手册》静力计算用表知：①OA段最大弯矩M=1/2qx2=1/2×30.18KN/m×0.325m×0.325m=1.59 KN·m②AB段最大弯矩（跨中x=a+L/2=0.325+1.75/2=1.2m）M=qLx/2×[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]=30.18×1.75×1.2/2×[(1-0.325/1.2)(1+2×0.325/1.75)-1.2/1.75]=9.96 KN·m③横梁采用[16a槽钢，查表得，W=108.3cm3弯曲应力：σ=M max/W=9.96×1000/108.3=91.97 Mpa<[σ]=145 Mpa 满足要求。

托架结构计算书-2支点

托架结构计算书-2支点

编写计算原因：1、将3支点调整为2支点，纵向分配梁I28工字钢调整为I32A工字钢，钻孔平台大量I32a工字钢，考虑常规菱形挂篮前后两个吊点，无需更换分配梁材料；2、3对I50工字钢调整为2道 2I45a工字钢焊接成双工字钢箱型，原钻孔桩平台里面纵向主梁14根12m长I45A工字钢；3、I12.6工字钢间距50cm，均布力转换为集中力过大，所以调整为40cm了；4、支架水平联系梁[10槽钢是否采用I25A工字钢（长7.25m）中间截断可用在墩台施工盖梁上I25A（长3.5m）。

5、目前钻孔平台、墩台、墩身均未使用到I28工字钢，需额外采购，单根I28a 工字钢端部与焊接焊缝长度不够承受竖向剪切力，托架斜撑采用2I25工字钢焊接成箱型；6、挂篮模板混凝土侧压力计算、主桥整体预留挂篮锚固孔布置是否等菱形挂篮厂家确认后；以上为个人考虑几个方案编写计算书的理由，请徐总工审核，是否合适，请徐总工定夺。

0#块、1#块现浇托架结构计算书1、编制依据1、悬灌梁部分设计图纸及相关设计文件2、《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

2、编制范围60m+90m+90m+60m悬灌梁0#块、1#块现浇段。

3、荷载组合1、托架布置图顺桥向立面图横桥向立面图2、托架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1;模板、支撑自重荷载P2;人员、设备重 P3;施工产生荷载 P4;计算选取荷载大小为：箱梁混凝土容重26.1KN/m3。

模板、支撑自重、人员设备重、施工产生荷载按结构自重荷载0.15取值。

荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.5。

4、计算书（受力状况按0#、1#块分层两次浇注混凝土计算）梁体纵断面图如下图所示：1、钢筋混凝土自重荷载P1（受力状况按0#、1#块第一层浇注高3.7m计算）结构施工分两层（中心高3.7m+1.5m）浇筑，预压荷载按照结构荷载1.3倍取值。

《托架设计计算书》doc版

《托架设计计算书》doc版

《托架设计计算书》doc版《托架设计计算书》doc版挂篮设计计算书XX铁路连续梁施工挂篮设计计算书编制: 校核: 审核: 目录一、工程概况1 二、托架设计2 三、载荷分析3 四、托架主桁片计算5 五、托架细部计算26 六、结论27 托架设计计算书一、工程概况溪坪大桥、后在特大桥、刘厝特大桥主桥为（40+64+40）m连续梁。

梁部0#块长度8m，1#块长度3m，边跨直线段长度7.6m。

主桥墩身均为空心高墩，根据桥梁结构形式，采用大型托架现浇0#块、1#块，挂篮施工普通块段，托架二次利用现浇边跨直线段的施工方案。

刘厝大桥主桥为（60+100+60）m连续梁，梁部0#块长14m，高7.2m，采用托架现浇施工；牵出线大桥主桥为（48+80+48）m连续梁，七口特大桥主桥为（32+48+48+32）m连续梁，0#块结构尺寸较小，同样采用托架现浇施工。

二、托架设计1、设计原则1.1 可完成0#、1#块、边跨直线段使用托架浇筑，略改装可多次循环利用。

1.2 使用常用型材，结构要简单，受力要明确。

1.3 适应主边墩顶部实心段混凝土构造。

1.4 安装、拆除要方便，节省人力物力，节省工期。

2、布置及构造2.1 主墩顶对称布置，每侧4片桁片；边墩单侧布置4片桁片。

2.2 水平间距按照载荷分布状况布置，保证4片桁片基本受力均匀，且保证横梁挠度复核规范要求。

2.3 部分参数：经几种构造反复比较计算，主桁片选定如下结构：托架形式为三角托架，桁架构造。

上直角边长5.4m，悬臂0.6m；竖直直角边长2.7m。

主要杆件选用[36b双拼；下支点[36b双拼牛腿，全约束；上支点预应力锚固件，横向约束；节点板均采用群螺栓连接，M10.9级高强螺栓副，配弹簧垫圈。

经计算各种工况下最大挠度为3.8mm。

除刘厝大桥0#块上锚固点预应力张拉吨位每根45吨外，其他现浇段上锚固点预应力筋每根张拉40吨。

3、为保证托架加工质量，选用专业挂篮厂家加工所有构件。

盖梁托架计算书

盖梁托架计算书

3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。