脱硫串联塔运行技术交流

串联吸收塔烟气脱硫改造技术2016串联吸收塔烟气脱硫改造技术1 前言我国煤的硫份变化范围较大，从0.1%到10%都有。

从总体上看，我国属于硫煤储量较多的国家，据统计，我国煤炭资源中有大约30%的煤硫含量在2%以上，尤其西南地区有些煤田含硫量高达10%。

目前我国所采煤炭中约1/6为高硫煤，中、低硫类开采较大，有些优质低硫煤煤田已面临资源枯竭，如：著名的大同煤田，优质低硫煤最多只能开采15年。

因而，我们随着时间的推移，不得不越来越多的面临中、高硫煤的使用。

SO2是造成大气污染的主要污染物之一，有效控制工业烟气中SO2是当前刻不容缓的环保课题。

我国2011年全国二氧化硫排放量高达2217.9万吨，已成为世界SO2排放第一大国。

由此造成的经济损失超过5000亿元人民币。

我国每年排入大气的87%的SO2来源于煤的直接燃烧。

其中大约一半来自于火力发电厂，随着我国工业化进程的不断加快，SO2的排放量也日渐增多。

为降低排入大气的SO2总量，GB13223-2011《火电厂大气污染物排放标准》已经实施，新建电厂SO2排放标准更加严格，要求排放不大于100mg/Nm3 。

由上可知。

中国未来脱硫行业的发展趋势时，随着燃用煤种含硫量的越来越高，火电厂大气污染物排放标准也会越来越严格，如此，将会要求烟气脱硫系统的脱硫效率也随之越来越高。

2 目前国内脱硫系统现状当前世界上已开发的并已稳定运行的湿法烟气脱硫技术和干法循环流化床技术、以及半干法烟气脱硫技术。

据有关统计表明，湿法烟气脱硫技术占世界上已经安装并稳定运行的电厂烟气脱硫装机总容量的85，尤其日本占98%，美国占92%。

我国20万千瓦机组以上的大中型电厂，湿法脱硫也占脱硫总装机容量的90%，60万千瓦以及以上的大型机组脱硫，至今全部采用湿法烟气脱硫技术。

脱硫系统在去除烟气中SO2的同时，也需要消耗很大部分的能源，如水、气、石灰石、电等，煤种含硫量越高，需要的脱硫效率也越高，同时消耗的能源也越高，国内目前湿法脱硫效率在95%左右，普遍采用单吸收塔，采用的脱硫工艺以石灰石石膏-湿法脱硫工艺为主。

脱硫烟塔合一技术介绍从上个世纪八十年代初期开始，以德国为代表的一些发达国家开始尝试利用冷却塔排放湿法脱硫后的烟气，目的是节省较大的烟气再热器的投资和提高烟气排放的扩散效果，经过二十年的发展，到目前为止，全世界大概已经有三十多台机组采用了这种技术。

烟气通过冷却塔排放，是将烟气用烟气管道送入塔内配水装置的上方集中排放。

这对冷却塔带来了两个方面的影响，一方面，烟气排入会使配水装置上方的气体流量增加，流速有所增加，带来额外的流动阻力，但冷却塔内烟气的流速很低，一般都在1.0m/s左右，即使流速增加30%，带来额外的流动阻力增加也非常有限，与冷却塔的其他阻力（人字柱、进风口、淋水装置、淋水、出口等阻力）相比，还是较小的。

考虑这部分额外的流动阻力增加和烟气管道带来的局部阻力，将冷却塔的总阻力系数增加3。

另一方面，烟气排入冷却塔与配水装置上方的湿空气发生混合换热现象，改变了塔内气体的密度。

锅炉在设计工况运行时，吸收塔出口烟气温度范围为43-50℃（主要决定于吸收塔入口烟气温度），考虑到烟道长度和环境温度变化带来的温度降低，进入冷却塔的烟气温度为3 6-43℃。

以下是就烟塔合一时可能遇到的问题进行探讨：一、烟气能否从烟塔顺利排出烟气能否从烟塔顺利排出,根本是看烟塔内填料上方混合气体的密度是否比环境空气的密度低。

这两个密度差越大，通风量越大，混合气体的热浮力越大，烟气从烟塔排放的扩散效果就越好。

在烟塔运行的绝大多数时间里，烟塔内填料上方混合气体的密度都比环境空气的密度低，烟气都会顺利排放。

当夏季环境温度达到38℃，烟气温度只有为40℃时，烟气仍然可以通过烟塔顺利排出。

但我们必须保证在机组运行的任何情况下，烟塔都能顺利排烟，就必须考虑到烟塔运行的极端情况。

对烟塔来说，最极端恶劣的烟气排放工况就是：环境温度为极热（42℃），并且烟塔不通循环水。

这时如果使烟气顺利排放，烟气温度必须达到52.5℃以上。

环境温度为38℃，并且烟塔不进循环水时，使烟气顺利排放的最低烟气温度为48℃。

脱硫工程技术交流中常见参数以下数据基于：2*600MW机组规模基建电厂煤含硫率为0.7%工艺系统：1．喷淋塔的相关参数：喷淋管的层间距：2m/层，600MW机组喷淋塔共设3层，喷嘴64只/层；体积为：Φ=（17~18）m*H=（25~28）m；液槽深度H=4~5m，浆液量约1300~1500 m3。

塔内烟气速度为4m/s。

2．喷嘴：为三层螺旋陶瓷喷嘴，碳化硅材质。

外径Φ=100mm，内径Φ=65mm，Q=125m3/h。

3．浆液循环泵：功率范围：N=600~800kw，出力Q=8000~9000 m3/h。

浆液循环泵只需3~4分钟即可将浆液循环一遍，液气比11~12 L/m3。

4．鼓泡塔的相关参数：4个顶进式搅拌器。

体积约为：Φ=23m*H=19m；液槽深度约为：H=4m（按浆液停留15~25小时计算）喷射管管径150mm,升气管管径650mm；喷射管浸液深度一般为：150mm~200mm；喷射管3000根左右(PVC管),升气管150根左右(FRP管)。

5．钙硫比1.02~1.03。

6．反应时间：喷淋塔3.5s左右，鼓泡塔0.5s左右。

7．除雾器工作温度80℃以内。

内部材料为PP，尺寸：（15~16）m*（9~10）m。

烟气系统：1．烟气量：范围值200万Nm3/h左右。

2．升压风机:喷淋塔 N=4000kw左右，ΔP=3500Pa左右。

鼓泡塔 N=7000kw左右，ΔP=6500Pa左右。

3．升压风机尺寸：15*10m左右。

4．GGH:烟气烟气换热器（类似电厂常用的空气预热器），国内使用一般为旋转再生型GGH。

尺寸：17*17m左右。

5．为防止未处理烟气侧向处理后烟气侧泄漏，GGH装有升压密封风机：N=175kw左右，ΔP=7000Pa左右。

6．GGH四个位置烟温值：A:120℃左右, B:80~90℃, C:40~50℃, D:70~80℃压缩空气系统：1．仪用15~17 m3/h，杂用14 m3/h左右。

小氮肥设计技术!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"!!!!!!!!!"!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"!!!!!!!!!"两级串联脱高硫技术的应用张彤（安徽省三星化工集团公司２３３６１０）２００４年第２５卷第６期三星化工集团公司是一个由年产合成氨３０００ｔ的小氮肥厂，逐步发展起来的集尿素、甲醇、碳酸氢铵、三聚氰胺、压力容器制造、热电联产为一体的大型化工企业。

其核心企业涡阳化肥厂，经过３０多年的不断发展，目前实际生产能力已达年产氨醇１８×１０４ｔ。

２００３年下半年，集团公司领导审时度势，决定增上２台６Ｍ３２压缩机。

这样，脱硫系统的改造势在必行。

另外考虑到煤炭市场的日趋紧张，公司明确要求脱硫系统的改造要在满足扩能的同时，具备脱高硫的能力。

为此，我们经过考察研究，并结合我厂实际情况，采用了两级串联脱高硫技术。

现把技改情况小结如下。

１改造前状况１．１工艺流程气柜→静电除焦塔→罗茨风机→１＃第１除尘塔→１＃脱硫塔→１＃第２除尘塔２＃第１除尘塔→２＃脱硫塔→２＃第２除尘#$塔→送压缩１．２主要设备除尘塔Φ３０００×１６８９２２台脱硫塔Φ３８００×２４６００７０×７０散堆填料层２台静电除焦塔Φ３０００×１０５００２台Φ４７００×１４５００１台罗茨鼓风机ＭＬ８４ＷＤ—２５７２５７ｍ３／ｍｉｎ２２０ｋＷ８台（开５备３）再生槽Φ７７００／６８００×６６１５１台除尘塔Φ３０００×１６８９０４台贫液槽Φ４０００×４８００２台脱硫泵１０ｓｈ－９７５ｋＷ４８６ｍ３／ｈ３台（开２备１）再生泵２５０Ｓ－６５１３５ｋＷ４８５ｍ３／ｈ３台（开２备１）连续熔硫釜Φ７００／６８０×６６１５２台（开１备１）１．３存在问题（１）脱硫效率低现在装置仅能满足半水煤气Ｈ２Ｓ＜１ｇ／ｍ３，超过１ｇ／ｍ３时，出口Ｈ２Ｓ含量＞１２０ｍｇ／ｍ３。

工业技术科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald601 系统配置介绍贵州兴仁项目为脱硫新建机组，针对云贵地区高硫煤的情况，该项目采用串联塔方案。

设计S O 2浓度入口为6 650 m g /N m 3,出口不超过35 m g /N m 3,脱硫效率99.5%。

新建系统及塔区主要配置如图1所示。

2 设计工况各部分耗量具体数据如表1所示。

3 运行调节(1)液面控制：根据表1设计工况下水耗量可以看出一级塔的水耗基本上是二级塔水耗的10倍。

由于从一级塔出来后为饱和烟气，烟温在43 ℃左右，进入二级塔后烟气蒸发水耗很少，因此二级塔液位比一级塔的液位更难控制，同时又因为二级塔除雾器冲洗水的加入，使得二号吸收塔液位容易较高。

该项目设置两种措施进行二级塔的控制。

一级塔和二级塔设置联通管，二级塔设计液位比一级塔液位高1 m。

根据连通器原理，只要二级塔比一级液位高时，浆液将沿连通管道由二级塔流向一级塔，最终达到两个塔的液面基本保持一致。

其次设置倒浆泵，在二级塔排浆同时降低二级塔液位。

当二级塔密度达到排浆密度时，开启倒浆泵往一级塔倒浆，此种强制运行可以加快二级塔液位降低，对二级塔液位控制形成强有力保证。

(2)排浆控制：由于二级塔的石膏排出量远远小于一级塔，所以整个系统的石膏由一级塔进行脱水。

二级塔的浆液靠连通管道或倒浆泵往一级塔排，二级塔设计的石膏排出泵的出力能力为两个塔的和。

当二级塔无需排浆时，通过连通管控制液位，当二级塔需要排浆时，可以打开倒浆泵往一级塔排浆，再由一级塔脱水。

(3)密度控制：一级塔和二级塔均设置滤液回流的入口，但由于一级塔蒸发量大，石膏产量大，易出现密度偏高的情况，密度太高会造成管道及泵的磨损、腐蚀结垢、泵出力增大、电耗提高。

因此，滤液回流管道主要进入一级塔来降低密度，同时滤液回流可以避免频繁开除雾器冲洗或加入外来工艺水调节密度。

而当密度低时可以通过加大供浆量来提高密度。

脱硫专业保证正常运行监视调整操作管理技术措施1. 引言脱硫是指通过化学或物理方法将燃煤、燃油等燃料中的硫化物去除，以降低燃料燃烧过程中产生的二氧化硫（SO2）的排放浓度，从而减少大气污染。

为了保证脱硫装置的正常运行，需要进行监视、调整、操作和管理等技术措施。

本文将介绍脱硫专业为保证设备正常运行所采取的技术措施，并用word文本格式进行输出。

2. 监视技术措施为了保证脱硫装置的正常运行，需要对各项运行参数进行监视。

常见的监视技术措施包括：•监测烟气中的二氧化硫浓度，可以使用在线连续监测仪器进行实时监测，并及时反馈给操作人员；•监测脱硫剂的投加量，通过称重或流量计等仪表实时监测，并调整脱硫剂的投加量以保证脱硫效果；•监测脱硫剂的堆积情况，定期对脱硫剂的堆积情况进行检查，并及时清理；•监测脱硫剂的成分和质量，通过取样分析的方式对脱硫剂的成分和质量进行监测，以确保其对二氧化硫的吸收效果。

3. 调整操作技术措施根据监测数据和运行情况，需要及时进行调整操作，以保证脱硫效果和设备的正常运行。

常见的调整操作技术措施包括：•调整脱硫剂的投加量，根据监测数据和脱硫效果判定，适量增加或减少脱硫剂的投加量；•调整烟气流量和温度，根据脱硫剂的吸收特性和脱硫效果，合理调整烟气流量和温度，以提高脱硫效果；•调整脱硫装置的操作参数，根据脱硫装置的设计特点和运行情况，合理调整操作参数，以保证脱硫效果和设备的正常运行；•调整污水处理系统的操作参数，根据脱硫废水的水质和排放标准要求，合理调整污水处理系统的操作参数，以达到合理排放要求。

4. 管理技术措施除了监视和调整操作，对于脱硫装置的管理也是非常重要的。

管理技术措施包括：•建立完善的脱硫装置运行记录，记录各项运行参数、调整操作情况和设备运行状态，以便于日后分析和查找问题；•定期进行设备的检修和维护，包括设备的清洁、润滑、更换磨损件等，以保证设备的正常运行；•对操作人员进行培训和考核，提高操作人员的技术水平和责任意识，从而保证设备的正常运行；•与相关部门和监管机构保持良好的沟通和协调，及时了解相关政策和法规，并按照要求进行操作和管理。

2019年01月高硫煤脱硫串联双塔的石膏雨防治的探讨杨法华（华电四川广安有限责任公司，四川广安638000)摘要：针对我司高硫煤的超低改造湿法脱硫工艺的串联双塔对“石膏雨”控制方面进行了分析，并从FGD 系统设计和运行诸多方面提出了影响石膏雨的因素和解决问题的方法，从而在最大程度上减少湿法脱硫“石膏雨”现象的发生。

关键词：湿法烟气脱硫；石膏雨；串联双塔；超低排放；高硫煤1概况和系统运行介绍我司三期2＊600MW 机组超低排放改造工程采用SCR+湿法双塔串联脱硫+湿式电除尘，不设GGH 。

脱硫装置采用一炉两台塔配置，脱硫吸收剂为石灰石，我司处于西南高硫煤区域，系统采用双塔双循环喷淋塔工艺，双塔内合计布置三级除雾器，一级塔设计４台浆液循泵加一层合金托盘，二级塔设计５台浆液循环泵。

145℃左右的烟气进入一级吸收塔，再通过塔间烟道进入二级塔浆液洗涤，脱硫后的净烟气温度降至50℃左右，经除雾器去除携带的小液滴，最后经过湿式电除尘的烟气通过烟囱排入大气，此时排出的烟气即所说的“湿烟汽”，“湿烟汽”遇冷后凝结以“雨”形式下落。

因我司的湿法脱硫不设置GGH ，存在湿烟气现象，从现场运行情况看，石膏雨较原单塔设计有很大改观，不仅有利于单位文明生产，还有于助于提升企业形象。

本文在石膏雨形成机制和双塔设计运行控制方面对石膏雨进行简要阐述。

图1：系统概况2石膏雨形成机理和影响因素“石膏”是烟气中携带的石膏浆液随烟气排放落至地面形成的。

在目前常用的各种脱硫塔中,喷雾塔产生的雾滴直径较小,且小直径的雾滴占总雾滴的比例最大。

喷雾塔通常采用大流量,大口径雾化喷嘴,雾化压力一般为0.7~1.5bar ，在实际运行中,烟气中带有大量的小液滴(<200µm),通过除雾器除雾之后，15µm 以下的雾滴无法拦截，因此净烟气中有一定量的石膏浆液。

但是如果烟气流速超过设计值，除雾器的效果将大打折扣，甚至失效，高速的净烟气下发生二次携带现象，大量的石膏浆液将会随烟气被带入烟囱。