矿用锚索设计计算书

xxxxx煤矿锚索支护选型验算计算单位：xxx技术科计算日期：2011年1月16日我矿掘进巷道采用锚杆（锚索支护），为确保支护的有效性，保证矿井安全生产，我矿技术部门特对采取的掘进工作支护方式进行了验算。

一、锚杆（索）长度计算： L=KH+L 1+L 2式中 L---------锚杆（索）长度，m; H----------自然平衡拱高度，m; K----------安全系数，一般取K=2;L 1---------锚杆（索）锚入稳定岩层的深度，一般按经验取0.5m; L 2---------锚杆（索）在巷道中的外露长度，一般取0.1m 。

H= fB2＝526.4⨯＝0.46（岩巷） H=fB 2＝326.3⨯＝0.6（煤巷） 式中 B--------巷道开掘宽度，取最大4.6m; f---------岩石坚固系数，砂岩取5，煤层取3。

则岩巷L=2×0.46+0.5+0.1=1.52m ， 煤层顶板L=2×0. 6+0.5+0.1=1.80m 。

2、锚杆（索）间、排距计算锚杆（索）间、排距计算，按间、排距相等布置，取其 α=γKH Q式中 α---------锚杆（索）间排距，m;Q--------锚杆（索）设计锚固力，100KN/根;H----------自然平衡拱高度，岩巷取0.46m ，煤巷取0.6m; γ----------被悬吊砂岩的容重，岩巷取25.48kN/m 3，煤巷取13.5kN/m 3;K---------安全系数，一般取2; α=48.2546.02100⨯⨯＝2.07m(岩巷)α=5.136.02100⨯⨯＝2.48m(岩巷)通过以上计算，我矿掘进工作面采用直径15.4mm 、长度3.5m 的锚索，间、排距均为1m,能够保证矿井的支护安全。

但当围岩稳定性较差时，锚索的间排距都缩小为0.8m,不得大于0.9m,且顶板破碎时，采用挂梁配合锚索支护。

XXX挡墙加固工程计算书计算：校审：审定：XXXX设计研究院xx 年xx月一、边坡岩土设计技术参数选取说明：1、设计范围：xx高切坡2、设计依据《xx加固工程工程地质勘察报告》《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)3、设计使用年限50年，安全等级2级。

4、岩性层面及裂隙关系：该地段位于xx向斜东南翼边缘部，单斜构造，岩层产状130º∠18º～20º。

发育两组早期节理：LX1为倾向节理，节理面产状300°～320°∠35°～65°，LX2为走向节理，节理面产状为10°～25°∠55°～65°，节理裂隙闭合较好，贯通性较差。

裂隙不太发育，岩体较完整。

5、边坡的分段：根据边坡的高度，将整个边坡分为二段，主体为7米高，部份高度为10米，分别采用1-1’,2-2’剖面作为计算剖面。

6、计算参数取值：边坡的主要岩性以强~中风化泥岩、砂岩为主：岩石重度：γ=25.5KN/m3边坡重要性系数：γ=1.1强风化粉砂岩：φ＝18 o，ｃ＝50KPa=55°岩体等效内摩擦角：φd二、支护锚索设计1、1－1’剖面设计（AB和CD区段代表剖面）（1）、按岩体等效内摩擦角计算侧向土压力1.1 基本资料1.1.1 工程名称： 1-11.1.2 挡土结构的高度 h ＝ 7m，主动土压力增大系数ψc ＝ 1.0，挡土墙墙背的倾角α ＝ 90°1.1.3 地表均布荷载标准值 q ＝ 30kN/m，边坡对水平面的坡角β ＝0°1.1.4 岩土的重度γ ＝ 19.0kN/m，土的粘聚力 c ＝ 0kN/m，墙背土的等效内摩擦角φ ＝30°，土对挡土墙背的摩擦角δ ＝ 15°1.2 挡土墙主动土压力系数κa挡土墙在土压力作用下，其主动压力系数应按基础规范式 L.0.1-1 计算：κa ＝ {Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2}*{κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]+2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)-2*[(κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ)*(κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ) +η*Sinα*Cosφ)]^0.5}1.2.1 κq ＝ 1+[2*q/(γ*h)]*[Sinα*Cosβ/Sin(α+β)]＝ 1.151.2.2 η＝ 2 * c /(γ * h) ＝ 2*0/(25.5*8.7) ＝ 01.2.3 令 A ＝ Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2＝ 21.2.4 令 B ＝κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]＝ 1.5181.2.5 令 C ＝ 2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)＝ 01.2.6 令 D ＝κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ= 0.5751.2.7 令 E ＝κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ)+η*Sinα*Cosφ=0.7861.2.8 κa ＝ A * [B + C - 2 * (D * E) ^ 0.5] ＝ 0.3471.3 主动土压力合力标准值 EaEa ＝ψc * 0.5 * γ * h ^ 2 * κa ＝ 161kN（2）、锚杆配筋计算ehk=Ehk/H/0.85=27KN/m2锚索竖向设置二排，倾角为30°，肋柱水平间距5m。

取值1-1剖面设锚处每孔锚索或锚杆承担的滑坡推力设计值F n (kN)83.6滑动面内摩擦角φ（°）15锚索或锚杆与滑动面相交处，滑动面与水平面夹角α(°)20锚索或锚杆与水平面的夹角β（°）2098.26522锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）109.2锚筋抗拉强度设计值fy(KPa)330000结构重要性系数γ0 1.1锚索或锚杆抗拉工作系数ξ2，0.69计算每孔锚索钢绞线或锚杆总面积As（mm²）527.5计算每孔锚索钢绞线或锚杆根数n2.91单根钢绞线或钢筋公称面积A （mm ²）181.5单根钢绞线或钢筋公称直径d （mm ）15.2选用钢绞线或锚杆根数1锚固体直径d h (mm)90锚索与水泥砂浆粘结强度设计值f b （KPa ）2400钢筋与砂浆粘结工作条件系数ξ30.6锚固段长度L SA (m)0.15锚索锚固段为枣核状时，Lsa(m)1.75锚固体与锚孔孔壁粘结强度特征值f rb (kPa)200锚固体与地层粘结工作条件系数ξ11锚固段长度Lm （m ） 1.93锚 索 或 锚 杆 计 算 表锚索或锚杆轴向拉力设计值Nt（kN）锚索或锚杆与水泥砂浆粘结强度，确定锚固段长度L sa （m）按锚固体与锚孔孔壁的粘结强度，确定锚固段长度L m （m）数据名称竖向间距la 排数取值取值362-2剖面3-3剖面74073615150.26179920200.34906620200.349066788.6784.6126000012600001.1 1.10.690.69997.7992.789.67.27.189.6139.0139.015.215.288170170295029500.60.61.12 1.121.28 1.28200200117.387.35表度L sa （m）度Lm （m）cos tan )sin(φβα++=n ak F N a t p N n 20ζγ=b s t o sa f d N r L πξ3≥rb b t m f d N L πξ1≥)cos(tan )βαφβα+++n F。

附录二支挡结构计算书1.支挡结构计算书 (2)1.1支撑形式 (2)1.2 1-1剖面锚索设计： (2)1.2.1设计锚固力的计算及锚索的间距确定： (2)1.2.3 锚固体设计计算 (3)1.2.4外锚结构设计 (3)1.2.5锚具的选取 (4)1.2.1设计锚固力的计算及锚索的间距确定： (4)1.2.3 锚固体设计计算 (5)1.2.4外锚结构设计 (5)1.2.5锚具的选取 (5)1.支挡结构计算书1.1支撑形式选取锚索对滑坡体进行加固，锚固技术能够充分发挥岩土体自身强度和自承能力，与岩土体共同作用。

其次通过对锚杆施加预应力，能够主动控制岩土体变形，调整岩土体应力状态，有利于岩土体的稳定性。

1.2 1-1剖面锚索设计：1-1剖面锚索加固示意图：)cos(tan )sin(θαϕθαλ+++=F T 式中：F------滑坡下滑力（KN ），T------设计锚固力（KN ），ϕ------滑动面内摩擦角（°）；θ-------锚索与滑动面相交处滑动面倾角（°）；α-------锚索与水平面的夹角（锚固角），以下倾为宜，不宜大于45°，一般为15°-30°，也可按照下式计算：θϕβ-++++︒=)1(212145A A A A------锚索的锚固段长度与自由段长度之比；λ-----折减系数，与边坡岩性及加固厚度有关，在0-1之间选取。

1.2.1设计锚固力的计算及锚索的间距确定：1-1剖面锚索设置在第19滑块，受到设计滑坡推力1628.512KN ，锚固角22°，锚索与滑动面相交处倾角为16°。

采用φ15.2mm 钢绞线，强度标准值1860Mpa ，截面积139mm 2。

可得T=2122.56KN设计锚索间距d=4m ，锚杆排数n=4，则每孔锚索设计锚固力为 Nt=4*d T =44*56.2122=2122.56KN 1.2.2 拉杆设计锚杆安全系数K=1.8，每股钢绞线的截面积139mm 2，拉杆所需钢绞线股数为： 15139*18601000*56.2122*8.1139*139====ptk f KNt A m 采用15束φ15.2mm 钢绞线的锚索。

8200进风系统巷支护参数计算按巷道断面为5.7×3.6m 进行验算，采用υ22×2200mm 锚杆配合球形钢托板，锚索采用υ17.8×9300mm 进行支护。

1、用解析法确定单体锚杆的支护参数（按单体锚杆悬吊作用计算）（1）锚杆长度L 的确定：L=l 1+l 2+l 3式中：l 1—锚杆外露长度，考虑配合钢带支护，l 1取100mm ，l 2—取普氏免压拱高（b ），f=5,l 2=b=B ／2f （f ≥3时） 顶f H B b ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=︒245tan 2ω（f ≤2时） f —岩石坚固性系数B —巷道跨度，5.7ml 2=B ／2f=5.7／2×5=0.57ml 3—深入稳定岩层长度，按锚固粘结力（πd τc l 3）等于杆体屈服或拉断承载力（t d σπ24）而得的公式估算： l 3=ct d τσ4=22×335/4×5=368mm 或 l 3=c td τσ4=22×445/4×5=489.5mm 式中：d —锚杆直径，22mm ；σt —杆体材料的设计抗拉强度，υ22mm 螺纹钢锚杆设计屈服强度为335Mpa ，抗拉强度为455Mpa 。

τc —锚杆与树脂的粘结强度，螺纹钢与砂岩取5.0 Mpa 。

所以锚杆长度 L= l 1+l 2+l 3=100+570+368=1038mm 或L= l 1+l 2+l 3=100+570+489.5=1159.5mm我们取值锚杆长度2200mm 。

（2）按锚杆杆体承载力与锚固力等强度原则确定锚杆直径d锚杆锚固力Q 等于锚杆杆体承载力P ，P=t d σπ24，由P=Q 得：式中：Q —按矿现场锚固力拉拔试验数据取t=85000N ；σt —锚杆杆体材料的设计抗拉强度，υ22mm 螺纹钢锚杆设计抗拉强度为455Mpa 。

15mm 0154.0104550085013.113.16==⨯==m Qd t σ 所以锚杆直径选择为22mm 大于15mm 可满足支护需要。

某某边坡加固锚索格构设计计算书一、计算说明二、计算依据由《边坡工程处治技术》(赵明阶、何光春、王多垠编著，人民交通出版社）中“第7章格构加固边坡的设计与施工”和《公路路基设计规范》(JTG D30-2004)和地质勘察资料进行边坡格构加固设计计算。

三、计算所需基本资料1、计算锚固荷载所需的计算参数①稳定系数：取Fs=1.2；②滑动面（带）容重γ值：取γ=19KN/m3(饱和容重为23.47KN/m3）；③滑面强度参数c、φ值：取c=7.2KPa,φ=29°。

2、格构的结构设计与计算①两锚索之间的格构梁的长度ι：取ι=4m；②格构梁尺寸：取b×h=60mm×60mm；③C25混凝土：弯曲抗压强度设计值f cm=13.5×103KN/m2，轴心抗压强度设计值f c=11.9×103KN/m2；④钢筋受拉、压设计强度：Ⅰ级钢筋f y=f y'=210×103KN/m2,Ⅱ级钢筋f y =f y'=300×103 KN/m2。

四、计算1、锚固荷载的计算根据实际情况，本边坡具有连续的潜在滑动面，所以采用条分法稳定性进行锚固荷载反算。

取一个条块作为独立分析单元，其上的作用力包括坡面荷载Q、条块重力W、锚索预应力L、剪切面反力N、抗滑力S以及条间作用力E和V。

根据竖向平衡可以得到：Ncosαi-W-Q-(V i-V i+1)-L i sinβ+Ssinαi=0 (公式1）式中的抗滑力S可以表示为抗剪强度与安全系数的比，因此可以解出滑面的法向力：边坡的安全系数:为了简化计算,忽略条间作用力;如果坡面荷载为0,则上式变为:mα＝cosαi+tgφi sinαi/kαi——条块滑面倾角；b i——条块滑面长度；β——锚索倾角；c i,φi——滑面强度参数，通常假定原整个滑面是均匀分布的。

取出滑坡剖面,分为两个条块,计算模型如下图1由滑坡剖面计算模型图1，将各参数代入公式4,反算锚固荷载L见下表1。

****高速公路第***合同段里程桩号： **～*** 锚索张拉计算书编制：复核：审核：***有限公司***合同段项目经理部锚索张拉计算书1.编制依据1.1《***合同段两阶段施工图设计》；1.2《公路路基施工技术规范》（JTG F10-2006）；1.3《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTGF80/1-2004）；1.4其他现行法律、法规、标准等。

2.工程简介**合同段主线共设置锚索框架梁三处，设计每束6根钢绞线，锚索钢束采用符合国标《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的低松弛高强度钢绞线，公称直径为15.24㎜，截面积140mm²，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，弹性模量E p=1.95×105MPa。

预应力钢绞线设计吨位650KN，控制张拉力为设计的1.05～1.1倍，即最大控制张拉力为715KN。

待混凝土强度达到设计强度的80％并且混凝土养生时间达到7天后方可进行张拉。

所有钢束均采用单根单端张拉，则单根钢绞线控制张拉力为δK=119.17KN，千斤顶工作长度按0.35m计算。

张拉顺序：0→0.1δK（初应力值作延伸量的标记）→0.3δK（测延伸量）→1.0δK（持荷5分钟、测延伸量）→δ锚固。

3.张拉设备⑴25t千斤顶二台；⑵压力表一只；⑶千斤顶回归方程：y=0.2156x-0.4（其中y表示油表读数，x表示张拉力）。

4.计算公式及参数预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=P P×L/（A P×E P）式中：P P—预应力筋张拉力（N）；L —预应力筋的长度（mm）（自由长度+实际工作长度）；A P—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2；E P—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2。

①当张拉力δ=0.1δK=11.917KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=2.2MPa；②当张拉力δ=0.3δK=35.751KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=7.3MPa；③当张拉力δ=1.0δK=119.17KN时，油表读数为y=0.2156x-0.4=25.3MPa；预应力筋张拉伸长量见附件。

参数说明计算参数输入数值单孔设计张拉力(KN)P S 520520520520L 128000280002800028000L 224000240002400024000L 320000200002000020000ΔL 197.7777777897.7777777897.7777897.7777778ΔL 283.8095238183.8095238183.8095283.8095238ΔL 369.8412698469.8412698469.8412769.8412698ΔL 1-213.9682539713.9682539713.9682513.968254ΔL 2-313.9682539713.9682539713.9682513.968254给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力σ680.952381680.952381680.9524680.952381给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载(N)P 95333.3333395333.3333395333.3395333.3333单根钢绞线束的截面面积(mm 2)A 140140140140钢绞线的弹性模量E 195000195000195000195000分布差异张拉之第一步级张拉荷载增量(KN)△P 127.2380952427.2380952427.238127.2380952分布差异张拉之第二步级张拉荷载增量(KN)△P 259.0158730259.0158730259.0158759.015873回归方程A值A 0.03390.03390.03390.0339回归方程B值B0.190.190.190.19张拉力参数1△P 12△P 1△P 2P S *12.5%2△P 2张拉力X（KN）27.2380952454.4761904859.0158730265118.031746压力表值Y（Mpa）0.733371429 1.656742857 1.8106380952.01353.81127619自由端长度(mm)各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下伸长量(mm)各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量(mm)520520********* 2800028000280002800028000 2400024000240002400024000 2000020000200002000020000 97.7777897.7777897.7777897.7777897.77778 83.8095283.8095283.8095283.8095283.80952 69.8412769.8412769.8412769.8412769.84127 13.9682513.9682513.9682513.9682513.96825 13.9682513.9682513.9682513.9682513.96825 680.9524680.9524680.9524680.9524680.9524 95333.3395333.3395333.3395333.3395333.33 140140140140140 195000195000195000195000195000 27.238127.238127.238127.238127.2381 59.0158759.0158759.0158759.0158759.01587 0.03390.03390.03390.03390.0339 0.190.190.190.190.19 P S*25%P S*50%P S*75%P S*100%P S*110% 130260********* 4.2178.62413.03117.43819.2008。

锚杆计算书锚杆计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 计算方法土类型1 5.00 19.00 10.00 12.00 水土合算填土2 5.00 19.20 27.30 23.70 水土合算填土3 5.00 19.00 16.00 27.00 水土合算填土4 5.00 19.20 12.00 32.00 水土合算填土5 5.00 20.40 89.00 19.00 水土合算填土—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。

基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。

2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。

侧壁重要性系数1.00。

3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————4.锚杆设计参数：—————————————————————————————————————————序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m) 锚固角度(°)锚杆间距(m) 安全系数1 63.00 -2.00 0.15 15.00 1.50 1.502 80.00 -5.00 0.15 15.00 1.50 1.50—————————————————————————————————————————一、第一阶段,第1层拉锚的计算：参照规范要求，锚杆的拉力设计值取支点计算力乘以侧壁重要系数的1.25倍。

3.标准段MBZ3-DFL-015钻孔计算（锚索）---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ][ 内力取值 ]箍筋计算：上部剪力设计值V＝547.10(kN)中间部位剪力设计值V＝1546.65(kN)根据《混凝土结构设计规范》第6.3.15条b=1.76r=1144mmh0=1.6r=1040mm上部选取φ10@150箍筋：Asv=2×79=158mm根据《混凝土结构设计规范》第6.3.4条Vcs=0.7f t bh0+f yv A sv h0/s=1486.7kN > V=547.10kN，满足要求!中部选取φ10@100箍筋：Asv=2×79=158mm根据《混凝土结构设计规范》第6.3.4条Vcs=0.7f t bh0+f yv A sv h0/s=1634.6kN > V=1546.65kN，满足要求!---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆参数 ][ 锚杆内力 ]锚杆内力值均为水平向反力（未考虑锚杆倾角），在设计图纸中转换为锚杆轴向力。

一、锚索设计承载力钢绞线直径为φ15.24mm 时230kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时320kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时454kN 。

二、锚索设计破断力 钢绞线直径为φ15.24mm 时260kN ，钢绞线直径为φ17.8mm 时355kN ，钢绞线直径为φ21.6mm 时504kN 。

三、按悬吊理论计算锚杆参数：1、锚杆长度计算：L = KH + L1 + L2式中：L — 锚杆长度m ；H — 冒落拱高度m ；K — 安全系数，一般取K=2；L1 — 锚杆锚入稳定岩层的深度，一般按经验取0.5m ； L2 — 锚杆在巷道中的外露长度，一般取0.1m ； 其中：H =f B2式中：B — 巷道开掘宽度；f —岩石坚固性系数，砂岩取 ；则L=2、锚杆间排距计算，通常间排距相等，取a ：a =KHr Q式中：a — 锚杆间排距，m ；Q — 锚杆设计锚固力， KN/根；H —冒落拱高度，取m；r —被悬吊砂岩的重力密度，取KN/m3；K —安全系数，一般取K=2；3、锚杆锚固长度计算：L0 = LD21 /（D2-D22）式中：L--锚固剂长度，为500mm。

D--钻孔直径，为32mm。

D1—树脂锚固剂直径，为28mmD2--锚杆内径，为20mm .四、锚索间排距的确定：L=nF2/［BHγ-(2F1sinθ)/L1］式中：L—锚索排距，m；B—巷道最大冒落宽度，m；H—巷道冒落高度，按最严重冒落高度取米；γ—岩体容重，取KN/m3 ；L1—锚杆排距，米；F1—锚杆锚固力，取KN；F2 —单根锚索的极限破断力，取210KN；θ—角锚杆与巷道顶板的夹角，85ｏ；n—锚索排数，取；考虑巷道宽度，间距取米，排距取米，符合理论计算要求。

五、1、锚索长度确定：L=L1+L2+L3+L4 式中L ——锚索总长度L1——锚索深入到较稳定岩层的锚固长度，m; L2——需要悬吊的不稳定岩层，取 mL3——上托盘及锁具的厚度，取0.2mL4——需要外露的张拉长度，取0.35m 按GB J86—1985要求2、锚索锚固长度L1按下式确定：L1≥K ×2411f f D 式中 K ——安全系数 取K=2D1——锚索钢绞线直径 取 mmf1——钢绞线抗拉强度， N /mm 2f2——锚索与锚固剂的粘合强度，取10N /mm 23、锚索数目的确定 N=K ×1P W 式中 N ——锚索数目K ——安全系数P1——锚索的最低破断率286.5kNW ——被吊岩石的自重，kN4、W=B ×∑h ×∑r ×D 式中B ——巷道掘进宽度，取最大宽度 m 计算∑h——悬吊岩石厚度，取m∑r——悬吊岩石平均容重kN/m2D——锚索间排距，取不大于锚索长度的1/2 取m浅析规则式植物造景和自然式植物造景苏旺指导老师：汪小飞（黄山学院生命与环境科学学院，安徽黄山245041）摘要：本文分析了规则式植物造景和自然式植物造景，和他们各自的造景特色和主要适用在什么场合。

预应力锚索拉施工技术方案一、工程概况本合同段K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φj15.2预应力锚索，框架梁采用3×3m。

该段左侧路堑边坡地质比拟复杂，情况主要为：左侧边坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组〔Tsz〕,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。

开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。

为了保证边坡的稳定，需立即进展力。

二、施工依据1、"混凝土构造工程规"GB50666--2011；2、依据交通部颁发的"公路工程质量检验评定标准"〔JTGF80-2004〕2004版；3、依据省建筑工程勘察"施工图设计文件";4、"预应力筋用锚具、夹具和连接器"GB/T14370;5、现行国家标准"预应力混凝土用钢绞线"GB/T5224。

三、施工日期2012年4月15日~2013年5月25日四、人员配置技术员1名、技术工人2人、普工6人五、设备配置六、施工方法拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，拉前进展单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。

拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格前方可投入使用。

待锚孔的水泥浆和格构混凝土到达设计强度才能进展锚索预拉。

拉采用"双控法〞即采用拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差异应在±6%以说明拉正常，否那么应查明原因并采取措施前方可进展拉。

拉步骤：锚索采用单根拉，拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4拉，两次拉时间间隔不小于一天，拉顺序按"跳墩〞形式进展，即先拉两边两根锚索后再拉中间的一根锚索，拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头局部。

锚杆（索）设计根据现场地质条件和地形特征，斜坡体由于受到先期构造作用和后期风化作用强烈影响，出露基岩破碎，裂隙发育，且距交通要道较近的特点，拟采用锚杆（索）对局部卸荷裂隙发育、稳定性较差的危岩体进行锚固，以达到加固坡面，抑制风化剥落、崩塌的发生。

通过现场调查及三维激光扫描数据分析，半壁山危岩体主要失稳模式为倾倒式和滑移式。

1.倾覆推力计算：推力计算：式中：k-后缘裂隙深度（m）。

取11.1m；hv-后缘裂隙充水高度（m）.取3.7m；H-后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离（m）. 取15m;a-危岩带重心到倾覆点的水平距离（m），取3.4m；b-后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离（m），取6.8m;h0-危岩带重心到倾覆点的垂直距离（m），取7.2m;fk-危岩带抗拉强度标准值（kPa），根据岩石抗拉强度标准值乘以0.4 折减系数确定暴雨工况下190kPa;θ-危岩带与基座接触面倾角（°），外倾时取正，内倾时取负值；β-后缘裂隙倾角（°）；K-安全系数取1.5；2.锚杆计算（1）锚杆轴向拉力设计值计算公式：,式中Nak -锚杆轴向拉力标准值（kN）；Na -锚杆轴向拉力设计值（kN）；Htk -锚杆所受水平拉力标准值（kN）；α-锚杆倾角（°），设计取值为15°；γa-荷载分项系数，可取1.30；(2) 锚杆钢筋截面图面积计算公式：锚杆截面积：As-锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积（m ）；2ξ-锚杆抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92；2γ-边坡工程重要系数，取1.0；fy-钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度标准值（kN），取300N/ mm；(3) 锚杆锚固体与地层的锚固长度计算公式：(4) 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算公式：锚固段长度按上述两个公式计算，并取其中的较大值。

式中：la-锚杆锚固段长度（m）；frb-锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）；fb-锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa）；D-锚杆锚固段的钻孔直径（m）；d-锚杆钢筋直径（m）；γ-边坡工程重要系数，取1.0；ξ-锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取 1.00，对临时性锚杆取11.33；3;;hkx y为安全起见，该处单孔锚索钢绞线取4 根。

锚杆（索）1.锚杆（索）的作用机理立柱在荷载的作用下，有绕着基地转动的趋势，此时可以利用灌浆锚杆（索）的抗拔作用力来进行抵抗。

灌浆锚杆（索）指用水泥砂浆(或水泥浆、化学浆液等)将一组钢拉杆(粗钢筋或钢丝束、钢轨、小钢筋笼等)锚固在伸向地层内部的钻孔中，并承受拉力的柱状锚固体。

它的中心受拉部分是拉杆。

其受拉杆件有粗钢筋，高强钢丝束，和钢绞线等三种不同类型。

而且施工工艺有简易灌浆、预压灌浆以及化学灌浆。

锚固的形式应根据锚固段所处的岩土层类型、工程特征、锚杆（索）承载力大小、锚杆（索）材料和长度、施工工艺等条件，按表1-1进行具体选择。

同时，为了更好地对锚杆（索）进行设计，以下将对锚杆（索）的抗拔作用力机理进行介绍。

锚杆（索）的抗拔作用力又称锚杆（索）的锚固力，是指锚杆（索）的锚固体与岩土体紧密结合后抵抗外力的能力，或称抗拔力，它除了跟锚固体与孔壁的粘结力、摩擦角、挤压力等因素有关外，还与地层岩土的结构、强度、应力状态和含水情况以及锚固体的强度、外形、补偿能力和耐腐蚀能力有关。

许多资料表明，锚杆（索）孔壁周边的抗剪强度由于地层土质不同，埋深不同以及灌桨方法不同而有很大的变化和差异。

对于锚杆（索）抗拔的作用机理可从其受力状态进行分析，由图1-1表示一个灌浆锚杆（索）中的砂浆锚固段，如将锚固段的砂浆作为自由体，其作用力受力机理为：锚杆选型表1-1当锚固段受力时，拉力T 。

首先通过钢拉杆周边的握固力(u)传递到砂浆中，然后再通过锚固段钻孔周边的地层摩阻力(τ)传递到锚固的地层中。

因此，钢拉杆如受到拉力作用，除了钢筋本身需要有足够的截面积(A)承受拉力外，锚杆（索）的抗拔作用还必须同时满足以下三个条件：①锚固段的砂浆对于钢拉杆的握固力需能承受极限拉力； ②锚固段地层对于砂浆的摩擦力需能承受极限拉力； ③锚固土体在最不利的条件下仍能保持整体稳定性。

以上第①、②个条件是影响灌浆锚杆（索）抗拔力的主要因素。

iii+1i地层砂浆钢筋直径T ii+1T uu 地层砂浆ii+1孔壁摩阻力τi i i+1i+1T =P ·AT =P·A握裹应力u图1-1 灌浆锚杆（索）锚固段的受力状态2.锚杆（索）的设计计算锚杆（索）的设计原则:(1)锚杆（索）设计前应进行充分调查，综合分析其安全性、经济性与可操作性，避免其对路堤周围构筑物和埋设物产生不利影响。