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JGJ31-2003《体育建筑设计规范》中华人民共和国行业标准体育建筑设计规范Design code for sports buildingJGJ <31—200<3J 265—200<3200<3第 1 页中华人民共和国行业标准体育建筑设计规范Design code for sports buildingJGJ <31—200<3批准部门: 中华人民共和国建设部国家体育总局实施日期: 200<3 年 10 月 1 日200<3第 2 页中华人民共和国建设部国家体育总局公告第 144号建设部，国家体育总局关于发布行业标准《体育建筑设计规范》的公告现批准《体育建筑设计规范》为行业标准，编号为 JGJ <31—200<3，自200<3年 10月 1日起实施。
其中，第 1.0.8、4.1.11、4.2.4，5.7.4条为强制性条文，必须严格执行。
中华人民共和国建设部国家体育总局200<3年 5月 <3日第 <3 页前言根据建设部(8<3)城科字第 224号文的要求，标准编制组在广泛调查研究、认真总结实践经验、参考有关国际标准和国外先进标准，并广泛征求意见基础上，制定了本规范。
本规范的主要技术内容是:1.总则;2.术语;<3.基地和总平面;4.建筑设计通用规定;5.体育场;6.体育馆;7.游泳设施;8.防火设计;9.声学设计; 10.建筑设备。
本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由主编单位负责具体技术内容的解释。
本规范主编单位:北京市建筑设计研究院(地址:北京市西城区南礼士路 62号，邮政编码:100045)本规范的主要起草人: 马国馨单可民曹越魏春翊孙东远项端祈马晓钧第 4 页目录1 总则 (7)2 术语 (9)<3 基地和总平面 ..................................................... 1<34 建筑设计通用规定 (16)4.1 一般规定 (16)4.2 运动场地 (16)4.<3 看台 (17)4.4 辅助用房和设施 (22)5 体育场 (28)5.1 一般规定 (28)5.2 径赛场地 (29)5.<3 田赛场地 ...................................................... <315.4 足球场地 ...................................................... <345.5 比赛场地综合布置 .............................................. <355.6 练习场地 ...................................................... <365.7 看台、辅助用房和设施补充规定 .................................. <375.8 田径练习馆 .................................................... <376 体育馆 (41)6.1 一般规定 (41)6.2 场地和看台 (41)6.<3 辅助用房和设施 ................................................ 4<36.4 练习房 ........................................................ 4<3 7 游泳设施 (45)7.1 一般规定 (45)7.2 比赛池和练习池 (45)第 5 页7.<3 辅助用房与设施 (49)7.4 训练设施 (50)8 防火设计 (51)8.1 防火 (51)8.2 疏散与交通 (52)9 声学设计 (54)10 建筑设备 (58)10.1 给水排水 (58)10.2 采暖通风和空气调节 (59)10.<3 电气 (61)本规范用词说明 (68)第 6 页1 总则1.0.1 为保证体育建筑的设计质量，使之符合使用功能、安全、卫生、技术、经济及体育工艺等方面的基本要求，制定本规范。
《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010宣贯培训《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010宣贯培训国家标准管理组第十二章修订规范的试设计试设计应用软件：PKPM主讲人：夏绪勇单位：中国建筑科学研究院建研科技股份有限公司设计软件事业部主要内容第一部分：试设计简介第二部分：混凝土构件设计修改影响第三部分：结构分析与内力调整影响第一部分：试设计简介试设计由中国建筑科学研究院设计软件事业部提供PKPM设计软件，7个单位对7种结构形式的10个工程进行设计及分析、对比，参与试设计的单位及结构形式如下：中国建筑设计研究院：剪力墙结构（高层住宅）北京市建筑设计研究院：框架-筒体结构（办公楼）华东建筑设计研究院：框架-剪力墙结构（办公楼）中国建筑西南设计院：框架结构（办公楼）中国航空工业规划设计研究院：框架-剪力墙结构（多层厂房）、排架结构（单层厂房）南京市建筑设计研究院：板柱结构郑州大学综合设计研究院：框架结构（教学楼）、框架-剪力墙结构（商住楼）、剪力墙结构（商住楼）。
算例一：框架结构办公楼（中国建筑西南设计院）算例二：框架结构教学楼（郑州大学）算例三：剪力墙结构高层住宅（中国建筑设计研究院）算例四：剪力墙结构商住楼（郑州大学）算例五：框架-剪力墙结构办公楼（华东建筑设计研究院有限公司）算例六：框架-剪力墙结构商住楼（郑州大学）算例七：框架-剪力墙结构多层厂房（中国航空工业规划设计研究院）算例八：框架-筒体结构办公楼（北京市建筑设计研究院）算例九：排架结构厂房（中国航空工业规划设计研究院）算例十：板柱结构（南京市建筑设计研究院）第二部分：混凝土构件设计修改影响一、材料与强度二、轴压力二阶效应（P-δ）三、有效翼缘计算宽度四、斜截面抗剪计算五、拉弯梁的剪扭计算六、框架梁支座受压区高度七、裂缝宽度计算八、挠度计算九、纵向受力钢筋最小配筋率十、连梁构造配筋十一、剪力墙边缘构件材料与强度混凝土材料1.混凝土材料强度没有变化（征求意见稿取0.5模数，报批稿改回）2.取消02规范4.1.4条，“轴心受压及偏心受压构件，如果截面的长边或直径小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以0.8”钢筋材料1.增加HPB300、HBRF400、HRB500、HRBF500；取消HPB235, 光圆钢筋用300MPa 代替。
一高规总结1：梁的计算跨度：《混凝土结构设计规范》10.7.1条2：剪力墙底部加强部位高度：《混凝土高规》7.1.9条；《抗规》6.1.10条。
抗规底部加强高度不大于15mm，而高规无此限制。
3：承载力抗震调整系数混凝土规表11.1.6γ=1.0注：1：当仅考虑竖向地震作用组合时，各类结构构件均应取R Eγ=0.75 2：轴压比小于0.15的偏心受压柱的承载力抗震调整系数应取R Eγ=1.03：预埋件锚筋截面计算的承载力抗震调整系数应取R E4：《高规》表4.7.2；《高规》表11.2.21条；《抗规》表5.4.2有类似的规定。
5：地基抗震承载力调整系数在《抗规》表4.2.3条。
4：薄弱层的定义：《高规》5.1.14.5：楼面梁刚度增大系数《高规》5.2.26：注意变形模量与压缩模量的异同变形模量：无侧限条件压缩模量：完全侧限条件看《土力学与地基基础》γ的取值。
7：各类材料结构设计规范可根据各自情况确定结构重要性系数8：计算自振周期折减系数T《高规》3.3.17条9：关于柱计算长度系数合理选取问题（目前只是混凝土部分）《混凝土规范》7.3.1110：关于偶然质量偏心问题偶然质量偏心：是由于施工，使用等因素所引起的质量偶然偏心或地震地面运动的扭转分量的不利影响。
（偶然偏心和刚度质量是否均匀没有关系，即规则结构也要考虑偶然偏心的影响）《高规》3.3.3条《抗规》5.2.3条11：关于0.2V的调整系数问题《抗规》6.2.13条《高规》8.1.4条12：关于竖向不规则结构地震作用效应调整问题《高规》5.1.14条《抗规》3.4.3条13：各种比A刚度比:意义是层刚度比的概念来体现结构整体的上下匀称度《抗规》附录E2.1《高规》4.4.3条《高规》5.3.7条《高规》10.2.6条B周期比:验算周期比的目的，主要为控制结构在罕遇大震下的扭转效应周期比不满足要求，说明结构的抗扭刚度相对侧移刚度较小，调整原则加强结构外部或者削弱内部（对应多层建筑规范没有提出这项要求）《高规》4.3.5条C位移比:是指楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角与本楼层平均值的比。
多层和高层钢筋混凝土房屋抗震规范修订要点参加抗规第六章修编单位：清华大学北京市建筑设计研究院中国建筑科学研究院中国建筑东北设计研究院上海建筑设计研究院中南建筑设计研究院云南省建筑设计研究院多层和高层钢筋混凝土房屋是我国工业与民用建筑中最常用的结构形式，抗震规范规定的内容也是工程界和结构工程师十分关注的内容，本次规范修订征求意见时收到了很多设计、研究单位提出的对2001抗震规范修订的意见和建议。
抗震规范第六章修订的出发点：一. 总结国内外地震震害特别是汶川地震震害的经验教训。
总结科研成果、吸收国外规范的经验。
二. 吸收全国科研、设计单位执行2001抗震规范的经验，进一步提高抗震规范的合理性和可操作性。
三. 考虑地震突发性強、科学确定地震设防烈度难度较大，继续保持和重视抗震的概念设计内容。
2008年5月12日汶川地震表明，设计中严格执行了2001规范的钢筋混凝土房屋,基本上达到了在规定设防目标下能做到”小震不坏，中震可修，大震不倒”的设防要求。
2008汶川地震也给我们提供了很多经验教训，如框架结构的抗震要求应适当提高、楼梯间的设计应改进等；此外各设计、科研单位在执行2001规范的实践中也有很多经验教训，各单位向规范组所反映的问题和建议均在修订时引起重视。
为了保持规范的连贯性，同时也方便设计人员阅读规范的习惯，我们在修订中仍基本保持2001规范的条文顺序，在原条文相应位置修改其内容。
2010抗震规范第六章共有条文62条，其中对2001规范相应条文进行修改的有39条。
主要改进和修改如下：①对适用的最大高度和抗震等级的高度分界进行修改，对建筑高度较低的框架-抗震墙结构、抗震墙结构、部分框支的抗震墙结构的抗震等级以及裙房和地下室的抗震等级进行了局部的调整。
②提高框架结构的布置、强柱弱梁、强剪弱弯、内力调整和构造要求，包括截面尺寸、纵向钢筋最小配筋率以及楼梯间梯板设计要求。
③改进、细化抗震墙的构造要求，包括墙厚、分布筋、约束边缘构件等。
高规规范相关条文及实例分析- 结构理论作者简介：程懋堃，男，结构工程师。
全国工程勘察设计大师，北京市建筑设计研究院顾问总工程师，建设部全国超限高层建筑审查委员会委员、全国抗震防灾委员会委员、全国高层建筑委员会委员，美国混凝土学会(ACL)、高层建筑委员会(CTBUH)、欧洲国际桥梁与结构工程学会会员(MEMBER)，英国结构工程师学会资深会员(FELLOW)，清华大学土木工程系兼任教授，曾担任中国土木工程学会预应力结构委员会副理事长、中国建筑学会建筑结构委员会副主任，1930年生于南京，1950年毕业于上海交通大学土木工程系。
绪论：设计人员经常需要查阅规范条文，以指导和协助自己的工作。
对于各本规范的条文，不但对于其中重要的条款应熟记，而且对于各条文的含意应当正确理解，以便正确应用。
规范中有相当一部分条文在使用时有一定范围，不是任何情况都适用；有的规范条文内容不明确，容易产生误导；个别规范条文甚至是强制性条文，可能无法执行；还有个别条文甚至出现概念错误。
因此，设计人员对于规范条文的正确理解和应用是非常重要的。
如果错误地理解和应用了规范条文，轻则导致设计浪费，重则导致安全问题。
1 对规范条文理解要透彻，需理解其制定目的《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）[1]（简称高规）第3.6.2条: “房屋高度不超过50m时，8、9度抗震设计时宜采用现浇楼盖结构；6、7度抗震设计时可采用装配整体式楼盖，且应符合下列规定：…”其中第5款要求:“楼盖每层宜设置钢筋混凝土现浇层。
现浇层厚度不应小于50mm，并应双向配置直径不小于6mm、间距不大于200mm的钢筋网，钢筋应锚固在梁或剪力墙内。
”高规制定本条的目的是：当地震发生时，地震产生的水平作用力要通过楼板传递并分配至各竖向构件。
而预制板楼盖的整体性不如现浇楼盖，所以要在预制板上面设置厚度不小于50mm的钢筋混凝土现浇层。
因此，对此条款的正确理解是：水平作用力需要楼盖来传递，如果不需要传递水平力，则现浇层不一定需要。
一、部分短肢墙结构根据高规7.1.2条高层建筑结构不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构，即只能采用部分短肢剪力墙。
对于部分短肢墙结构的定义，高规只明确这种类型结构中的一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50%（高规7.1.2第2条），而对于短肢剪力墙并没有给出一个具体量化指标。
1、中国建筑科学研究院主编《房屋建筑抗震设计常见问题解答》（下文简称《抗震解答》中黄小坤认为“一般情况下，短肢剪力墙较多的剪力墙结构中，短肢剪力墙承受的倾覆力矩可占结构底部总倾覆力矩的40%~50%”同时认为“一般剪力墙结构中，如果存在少量的短肢剪力墙，则不必要遵守高规7.1.2条的规定”2、《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（以下简称《北京技术细则》P86页5.5.5条规定：当墙肢截面高度与厚度之比虽为5~8，但墙肢二侧均与较强的连梁（连梁净跨与连梁高度之比≤2.5）相连时或有翼墙相连的短肢墙（翼墙长度应不小于墙厚度的3倍），可不作为短肢墙。
短肢墙较多结构定义：可按结构中短肢剪力墙承受的竖向荷载与总竖向荷载的比例来判定，当由短肢剪力墙负荷楼面与全部楼面面积之比超过50%时，应定义为短肢墙较多结构。
3、《上海超限高层建筑工程抗震设计指南》（下面简称《上海超限指南》认为：当短肢剪力墙截面面积不大于全部剪力墙截面面积的20%时，可以按全部落地剪力墙控制建筑物高度，同时明确规定了短肢墙部分的抗震措施仍应按短肢墙规定执行。
当采用短肢墙比例进行判别时，应在建筑物的两个主轴方向分别计算，取较大的比例作为控制条件。
从上海这条规定可以看出当短肢剪力墙截面面积比例>20%时，应属于较多短肢剪力墙即短肢墙结构，其最大适用高度应比高规表4.2.2.-1适当降低，且7度和8度时分别不应大于100m和60m4、《广东高规补》3.2.4条认为规定具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构指短肢墙的截面面积占剪力墙总截面面积50％以上，其房屋的最大适用高度应比《高规》表4.2.2规定的剪力墙结构适用高度降低20％5、对于L型、T型剪力墙中若一肢为短肢，另一肢为长肢，目前无论是从PKPM程序还是地方各规程似已统一认为不是短肢墙，其中广东规补3.2.3条认为：剪力墙截面高度与厚度之比大于4、小于8时为短肢剪力墙。
盈建科常见对⽐问题分析常见对⽐问题分析北京盈建科软件有限责任公司2014年7⽉北京⽬录第⼀节不计算地震作⽤时柱轴压⽐与PKPM对不上 (2) 1.1全楼模型 (2)1.2⽤户问题 (2)1.3参数设计（⽤户） (2)1.4轴压⽐显⽰ (2)1.5构件信息对⽐ (2)1.6结论 (2)第⼆节次梁底部钢筋⽐PKPM⼩很多 (2)2.1⽤户问题 (2)2.2计算结果对⽐ (2)2.3差别原因分析对⽐ (2)2.4《⾼规》的相关条⽂ (2)2.5结论 (2)第三节带转换层的框⽀框架承担的地震倾覆⼒矩计算 (2) 3.1⽤户问题 (2)3.2计算结果对⽐分析 (2)3.3结论 (2)第四节弹性板计算考虑梁向下相对偏移对结果的影响 (2) 4.1⽤户问题 (2)4.2计算结果对⽐ (2)4.3差别原因分析 (2)4.4和国外软件对⽐分析 (2)4.5结论 (2)第五节地下室柱且⾓柱配筋为何⽐PKPM⼩很多 (2) 5.1⽤户问题 (2)5.2计算结果差别的分析 (2)5.3结论 (2)第六节顶层⾓柱钢筋⽐PKPM⼩很多 (2)6.1⽤户问题 (2)6.2计算结果对⽐ (2)6.4将对⽐柱设为⾮顶层后YJK与PKPM配筋相同 (2)6.5结论 (2)第七节刚⼼计算和SATWE存在差异的分析 (2)7.1⽤户问题 (2)7.2计算结果分析 (2)7.3SA TWE在刚⼼计算中存在的问题 (2)7.4模型简化的进⼀步对⽐分析 (2)7.5结论 (2)第⼋节剪⼒墙考虑平⾯外轴压配筋造成的与SATWE差异 (2)8.1例⼀：19368 (2)8.2例⼆：19377 (2)第九节框架梁由多段组成时梁下配筋有时⽐PKPM⼤ (2)9.1⽤户问题 (2)9.2计算结果对⽐ (2)9.3差别原因分析对⽐ (2)9.4对《⾼规》5.2.3.4条的不同处理 (2)9.5结论 (2)第⼗节为何梁配筋PKPM为1000⽽YJK不超限 (2)10.1⽤户问题 (2)10.2差别原因分析 (2)10.3结论 (2)第⼗⼀节误判梁受拉导致梁配筋增⼤ (2)11.1⽤户问题 (2)11.2计算结果对⽐ (2)11.3差别原因分析对⽐ (2)11.4结论 (2)第⼗⼆节有地下室时的SATWE质量参与系数99% (2)12.1⽤户问题 (2)12.2SA TWE增加计算振型个数到38个时基底剪⼒仍明显增加 (2) 12.3使⽤MIDAS软件进⾏对⽐ (2)12.4质量参与系数差异分析 (2)第⼗三节有斜杆时的楼层抗剪承载⼒计算对⽐ (2)13.1案例⼀、合肥⼯业⼤学建筑设计院项⽬ (2)13.2案例⼆、中建上海建筑设计院项⽬ (2)第⼗四节柱双偏压配筋计算差异问题 (2)14.1例1：17512 (2)14.2例2：17822 (2)第⼗五节⽆梁楼盖两种计算模式结果对⽐ (2)15.1将梁改为虚梁 (2)15.2该⼯程控制内⼒仍为恒载和活荷载 (2)15.3将上部结构弹性板单元设置为0.5⽶ (2)15.4⽆梁楼盖计算相关设置 (2)15.5上部结构为3层模型⽽平⾯楼板计算取1层模型 (2) 15.6将上部结构改为1层后⼆者计算相同 (2)第⼗六节梁中多余节点对计算结果的影响之⼀ (2)16.1⽤户问题 (2)16.2计算结果对⽐ (2)16.3差别原因分析 (2)16.4参数导荷边被打断时荷载类型简化为均布的应⽤ (2) 16.5将梁中的多余结点删除 (2)16.6结论 (2)第⼗七节梁中多余节点对计算结果的影响之⼆ (2)17.1⽤户问题 (2)17.2原因分析 (2)17.3清除梁中多余节点后的计算效果 (2)17.4结论 (2)第⼗⼋节空间结构应⽤常见问题 (2)18.1没有设置⽀座 (2)18.2斜杆铰接造成局部震动 (2)18.3施⼯次序错误造成计算不下去 (2)18.4约束设置不当造成机构 (2)18.5桁架之间缺乏纵向联系 (2)18.6空间结构⽀座和下⾯楼层位置偏差 (2)18.7单点约束和两点约束的使⽤ (2)18.8软件没有⾃动计算空间模型楼层的风荷载 (2)18.9空间层屋顶没有楼板 (2)第⼗九节抗倾覆⼒矩计算差异 (2)19.1⽤户问题 (2)19.2相关计算公式 (2)19.3计算差异分析 (2)19.4结论 (2)第⼆⼗节YJK⾃动合并施⼯次序后的计算差异 (2)20.1⽤户问题 (2)20.2楼层施⼯次序不同 (2)20.3另⼀⼯程对⽐ (2)20.4结论 (2)第⼆⼗⼀节不同施⼯次序对柱配筋的较⼤影响 (2)21.1⽤户问题 (2)21.2柱配筋差距原因分析 (2)21.3直接对⽆梁上柱⼯程合并施⼯次序可得到同样的减少柱配筋的效果 (2) 21.4将较⼤的⾮主体结构恒荷载当做⾃定义恒载输⼊ (2)21.5结论 (2)第⼆⼗⼆节SATWE柱轴压⽐有时偏⼩的原因分析 (2)22.1⽤户问题 (2)22.2⽤户邮件答复 (2)22.3柱内⼒差别分析 (2)22.4地震组合下活荷载不应再考虑按楼层折减 (2)22.5对剪⼒墙的轴压⽐有时SA TWE结果偏⼩ (2)22.6结论 (2)第⼆⼗三节多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常 (2)23.1⽤户问题 (2)23.2多塔结构计算振型个数不够是计算异常的原因 (2)23.3计算⾜够的振型个数后结果正常 (2)23.4结论 (2)第⼆⼗四节如何忽略空间影响按平⾯框架计算 (2)24.1⽤户问题 (2)24.2空间结构计算和PK的框架结构计算对⽐ (2)24.3仿平⾯框架计算 (2)24.4对柱下独⽴基础0应⼒区的影响 (2)24.5结论 (2)第⼆⼗五节关于现浇空⼼板的暗梁加腋 (2)31.1YJK的暗梁在上部结构计算中的计算模型 (2)31.2有柱帽时YJK可对暗梁在柱帽的位置⾃动加腋 (2)31.3YJK对暗梁和现浇空⼼板分开两步计算 (2)第⼆⼗六节现浇空⼼板暗梁是否加腋对⽐分析 (2)25.1⽤户问题 (2)25.2暗梁加腋后梁端弯矩增加很多⽽跨中弯矩略有减少 (2) 25.3弹性板下暗梁不加腋时为何梁端弯矩变⼩ (2)25.4暗梁跨中配筋⼤是由于按照简⽀梁50%跨中弯矩控制 (2) 25.5按照刚性板模式的计算对⽐ (2)25.6结论 (2)第⼆⼗七节跃层⽀撑建模常见问题 (2)26.1分多段输⼊且中间⽆杆件相连的跃层⽀撑 (2)26.2对节点关联构件均为铰接的错误提⽰必须改正 (2)26.3改正错误的⽅法 (2)26.4结论 (2)第⼆⼗⼋节为何恒载下的位移动画不正常 (2)27.1⽤户问题 (2)27.2⽤户邮件答复 (2)第⼆⼗九节0.2V0调整不当造成的柱超筋 (2)28.1例题⼀ (2)28.2例题⼆ (2)第三⼗节带转换层的框⽀框架承担的地震倾覆⼒矩计算 (2) 29.1⽤户问题 (2)29.2计算结果对⽐分析 (2)29.3结论 (2)第三⼗⼀节弹性板6计算时梁截⾯尺⼨的改变对内⼒影响较⼤ (2) 30.1⽤户例1 (2)30.2⽤户例2 (2)30.3梁宽改变内⼒变化的原因分析 (2)30.4结论 (2)第三⼗⼆节不进⾏地震计算或⾮抗震设计的软件应⽤ (2)32.16度抗震设防区但不需进⾏地震作⽤计算 (2)32.2完全的⾮抗震区设计 (2)第⼀节不计算地震作⽤时柱轴压⽐与PKPM对不上1.1全楼模型1.2⽤户问题1、计算结果，轴压⽐PKPM没有超，YJK超了，为什么？1.3参数设计（⽤户）1.4轴压⽐显⽰PKPM轴压⽐计算结果YJK轴压⽐计算结果1.5构件信息对⽐PKPM构件信息YJK构件信息从对⽐分析可以看出，PKPM计算轴压⽐时轴⼒的公式为：1.2*（1.0*恒载+0.5*活载），这是重⼒荷载代表值的设计值；⽽YJK计算轴压⽐时轴⼒的公式为：1.2*恒载+1.4*活载，这是⽆地震作⽤组合的设计值；《抗规》第6.3.6条注1：轴压⽐指柱组合的轴压⼒设计值与柱的全截⾯⾯积和混凝⼟轴⼼抗压强度设计值乘积之⽐值；对本规范规定不进⾏地震计算的结构，可取⽆地震作⽤组合的轴⼒设计值计算。
6 框架结构设计第6章本次修订主要包括以下内容：1、结构体系、布置方面⑴高层建筑不再允许采用单跨框架结构。
⑵增加了楼梯间的设计要求。
涉及到的条款有6.1.2条、6.1.4条、6.1.5条、6.1.8条。
其中6.1.4条、6.1.8条为新增加的内容，原6.1.8、6.1.9条的内容移到第三章。
2、构件截面抗震设计方面⑴修改了框架结构“强柱弱梁”的设计要求。
⑵修改了柱“强剪弱弯”的设计规定。
⑶增加了三级框架节点的抗震受剪承载力验算要求，取消了原规程的附录C。
涉及到的条款有6.2.1条、6.2.2条、6.2.3条、6.2.4条、6.2.5条、6.2.7条（取消原规程附录C）、6.2.10条。
其中6.2.10条是02版规程中6.2.10条、6.2.11条、6.2.12条和6.2.13条的合并。
此部分内容基本上是由《建筑抗震设计规范》GB50011及《混凝土结构设计规范》GB50010中的相应规定移植过来的。
3、构造方面⑴梁端最大配筋率不再作为强制性条文，给出梁端箍筋加密区箍筋间距可以放松的条件。
⑵加大了柱截面基本构造尺寸要求。
⑶调整了框架柱轴压比规定，对框架结构及四级抗震等级柱提出更高要求。
⑷调整了柱最小配筋率要求，给出一级柱端箍筋加密区箍筋间距可以放松的条件。
涉及到的条款有6.3.2条、6.3.3条6.3.4条、6.3.7条；6.4.1条、6.4.2条、6.4.3条、6.4.4条、6.4.7条、6.4.11条。
此部分调整的内容较多，其中6.3.7条、6.4.11条为新增加的内容。
4、钢筋的连接和锚固该部分内容在本次修订中较02版《高规》没有实质性的调整，只是从《混凝土结构设计规范》GB50010中引入了钢筋“基本锚固长度”的概念。
6.1 一般规定6.1.1 框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系。
主体结构除个别部位外，不应采用铰接。
6.1.2 抗震设计的框架结构不应采用单跨框架。
“不宜”改为“不应”。
单跨框架结构是指整栋建筑全部或绝大部分采用单跨框架的结构，不包括仅局部为单跨框架的框架结构。
框架-剪力墙结构可以局部采用单跨框架结构。
6.1.3 框架结构的填充墙及隔墙宜选用轻质墙体。
抗震设计时，框架结构如采用砌体填充墙，其布置应符合下列规定：1 避免形成上、下层刚度变化过大；2 避免形成短柱；3 减少因抗侧刚度偏心而造成的结构扭转。
本条为02规程第6.1.4条的修改，02规程的6.1.3条改为6.1.7条。
6.1.4 抗震设计时，框架结构的楼梯间应符合下列规定：（新增内容）1 楼梯间的布置应尽量减小其造成的结构平面不规则；由于梯板的斜撑作用，楼梯自身的刚度对整体结构的地震反应有着不可忽略的影响。
若楼梯间的位置布置不当会形成较大的刚度偏心，影响结构平面的规则性，甚至会导致结构平面特别不规则。
2 宜采用现浇钢筋混凝土楼梯，楼梯结构应有足够的抗倒塌能力；3 宜采取措施减小楼梯对主体结构的影响；4 当钢筋混凝土楼梯与主体结构整体连接时，应考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，并应对楼梯构件进行抗震承载力验算。
汶川地震前，楼梯是否参与整体分析并没有明确规定。
通常在计算中都是忽略楼梯的刚度只考虑其重量，不考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，对楼梯构件一般也不进行抗震设计。
这种简化处理与实际情况是有较大出入的。
由于楼梯自身的刚度在框架结构中所占比例较大，在遭遇地震时不但楼梯构件自身要承担较大的地震作用，而且还会影响其周边的构件。
框架结构应考虑楼梯对地震作用及其效应的影响，并应对楼梯构件进行抗震承载力验算，楼梯构件的抗震措施不应低于框架结构。
另外，宜采取措施减小楼梯对周边主体结构的影响。
板与框架柱脱开，此做法可避免形成楼梯折梁或折短柱，减少对主体结构的影响。
但小柱截面受限制，很难满足不倒塌的要求。
6.1.5 抗震设计时，砌体填充墙及隔墙应具有自身稳定性，并应符合下列规定：1 砌体的砂浆强度等级不应低于M5，当采用砖及混凝土砌块时，砖和砌块的强度等级不应低于MU5；采用轻质砌块时，砌块的强度等级不应低于MU2.5。
墙顶应与框架梁或楼板密切结合；明确了用于填充墙的砌块强度等级，比抗规略有提高。
抗规：实心砌块的强度等级不宜低于MU2.5，空心砌块的强度等级不宜低于MU3.5。
2 砌体填充墙应沿框架柱全高每隔500mm 左右设置2根直径6mm 的拉筋， 6度时宜沿墙全长贯通，7、8、9度时应沿墙全长贯通；提高了砌体填充墙与主体结构的拉结要求，7度时比抗规稍严。
楼梯的端部滑动支承于楼层或层间休息板处，此做法可基本消除梯板的斜撑作用，降低楼梯刚度对主体结构的影响。
注意： 1要满足建筑使用要求；2 支承长度要满足大震作用下的位移要求。
3 墙长大于5m时，墙顶与梁（板）宜有钢筋拉结；墙长大于8米或层高的2倍时，宜设置间距不大于4米的钢筋混凝土构造柱；墙高超过4m时，墙体半高处（或门洞上皮）宜设置与柱连接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土水平系梁；补充了设置构造柱的要求。
4 楼梯间采用砌体填充墙时，应设置间距不大于层高且不大于4米的钢筋混凝土构造柱，并宜采用钢丝网砂浆面层加强。
本款为新增内容，其目的是提高填充墙的抗倒塌能力，避免填充墙破坏后倒塌伤人、堵塞楼梯影响疏散。
注意：钢丝网应与填充墙内的构造柱和主体结构可靠连接。
单面设钢丝网面层时，钢丝网应放在楼梯间靠楼梯一侧的填充墙表面，目的是在遭遇地震时，尽量避免填充墙破坏后向楼梯一侧倒塌。
6.1.6 本条未修改。
6.1.7 本条为02规程第6.1.3条。
6.1.8 不与框架柱相连之次梁，可按非抗震要求进行设计。
本条为新增内容，下图中次梁L1两端不与框架柱相连，构造可按非抗震要求。
L2与L1不同，与框架柱相连端应按抗震设计，其要求应与框架梁相同，与梁相连端构造可同L1梁。
结构平面中次梁示意6.2 截面设计6.2.1 抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0.15者及框支梁柱节点外，框架的梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合下列要求：1 一级框架结构及9度时的框架：∑=∑bua c 2.1M M （6.2.1-1）2 其他情况：∑∑=b c c M M η （6.2.1-2） 式中：∑M C ——节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计值之和。
上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析的弯矩比例进行分配；∑M b——节点左、右梁端截面逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和。
当抗震等级为一级且节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；∑M bua——节点左、右梁端逆时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和，可根据实际配筋面积（计入受压钢筋和梁有效翼缘宽度范围内的楼板钢筋）和材料强度标准值并考虑承载力抗震调整系数计算；一级框架结构和9度时的框架应按实配钢筋进行强柱弱梁验算。
当楼板与梁整体现浇时，板内配筋对梁的抗弯承载力有相当影响，因此本次修订在计算梁端实际配筋面积时，应计入梁有效翼缘宽度范围内楼板钢筋的要求。
梁的有效翼缘宽度取值，各国规范也不尽相同，建议一般情况可取梁两侧各6倍板厚的范围。
η——柱端弯矩增大系数。
对框架结构，二、三级分别取1.5和1.3；c对其他结构中的框架，一、二、三、四级分别取1.4、1.2、1.1和1.1。
本次修订对“强柱弱梁”的要求进行了调整，提高了框架结构的要求、增加了对其他结构中四级框架的要求。
对二、三级框架结构柱端弯矩增大系数由02规程的1.2、1.1分别提高到1.5、1.3。
注意：本次修订对二、三级框架结构仅提高了柱端弯矩增大系数，未要求采用实配反算。
但当框架梁是按最小配筋的构造要求配筋时，为避免出现因梁的实际受弯承载力与弯矩设计值相差太多而无法实现“强柱弱梁”的情况，宜采用实配反算的方法进行柱子的受弯承载力设计。
此时（6.2.1-1）公式中的实配系数1.2可适当降低，但不应低于1.1。
6.2.2 抗震设计时，一、二、三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值，应分别采用考虑地震作用组合的弯矩值与增大系数1.7、1.5、1.3的乘积。
底层框架柱纵向钢筋应按上、下端的不利情况配置。
本次修订进一步提高了增大系数的取值，一、二、三级增大系数由02规程的1.5、1.25、1.15分别调整为1.7、1.5、1.3。
注意：增大系数只适用于框架结构，对其他类型结构中的框架，不作此要求。
6.2.3 抗震设计的框架柱、框支柱端部截面的剪力设计值，一、二、三、四级时应按下列公式计算：1 一级框架结构和9度时的框架：n b cua t cua /)(2.1H M M V += （6.2.3-1） 2 其他情况：n b c t c vc /)(H M M V +=η （6.2.3-2）式中：t c M 、b c M ——分别为柱上、下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值，应符合本规程第6.2.1条、6.2.2条的规定； t cua M 、b cua M ——分别为柱上、下端顺时针或逆时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，可根据实配钢筋面积、材料强度标准值和重力荷载代表值产生的轴向压力设计值并考虑承载力抗震调整系数计算；n H ——柱的净高；vc η——柱端剪力增大系数。
对框架结构，二、三级分别取1.3、1.2；对其他结构类型的框架，一、二级分别取1.4和1.2，三、四级均取1.1。
本次修订对剪力放大系数作了调整，提高了框架结构的要求，二、三级时柱端剪力增大系数vc η由02规程的1.2、1.1分别提高到1.3、1.2；对其他结构的框架，扩大了进行“强剪弱弯”设计的范围，要求四级框架柱也要增大，要求同三级。
6.2.4 抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。
一、二、三、四级框架角柱经按本规程第6.2.1~6.2.3条调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1.1的增大系数。
本次修订扩大了范围，增加了四级框架的要求6.2.5 抗震设计时，框架梁端部截面组合的剪力设计值，一、二、三级应按下列公式计算；四级时可直接取考虑地震作用组合的剪力计算值。
1 一级框架结构及9度时的框架：Gb n r bua l bua /)(1.1V l M M V ++= （6.2.5-1）2 其他情况：b G n r b l b vb /)(V l M M V ++=η （6.2.5-2） 式中：l b M 、r b M ——分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向截面组合的 弯矩设计值。
当抗震等级为一级且梁两端弯矩均为负弯矩时，绝对值 较小一端的弯矩应取零；l bua M 、r bua M ——分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，可根据实配钢筋面积（计入受压钢筋，包括有效翼缘宽度范围内的楼板钢筋）和材料强度标准值并考虑承载力抗震调整系数计算；n l ——梁的净跨；Gb V ——梁在重力荷载代表值（9度时还应包括竖向地震作用标准值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；vb η——梁剪力增大系数，一、二、三级分别取1.3、1.2和1.1。
