下载文档原格式
第40卷 第6期 上 海 金 属 Vol.40,No.650 2018年11月 SHANGHAI METALS November ,2018作者简介:朱志勇,男,工程师,硕士,主要从事硅钢及冷轧产品工艺研究,电话:0512⁃58953956,E⁃mail:zhizhuyong 2008@常化温度对50W470无取向硅钢组织及磁性能的影响朱志勇 郭海荣 李化龙(江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港 215625) 【摘要】 研究了常化温度对50W 470无取向硅钢组织及磁性能的影响㊂结果表明,常化处理能显著改善热轧板组织,消除热轧纤维组织;随着常化温度的升高,热轧板晶粒尺寸增大,退火组织晶粒尺寸增大,有利织构({001}+{110})与不利织构{111}组分面积比先增大后减小,导致成品铁损不断降低,磁感应强度先升高后降低㊂试验用钢在950℃常化处理200s 后,退火成品的磁性能最优㊂【关键词】 50W 470无取向硅钢 常化 织构 磁性能Influence of Normalizing Temperature on Microstructure and Magnetic Properties of 50W470Non⁃oriented Silicon SteelZhu Zhiyong Guo Hairong Li Hualong(Institute of Research of Iron and Steel ,Shasteel ,Zhangjiagang Jiangsu 215625,China ) 【Abstract 】 Effects of normalizing temperature on microstructure and magnetic properties of50W470non⁃oriented silicon steel were investigated.The results showed that the microstructure homogeneity of the hot⁃rolled sheets was improved by normalization ,and the fiber structure was eliminated.With the increase of normalizing temperature ,the grain sizes of the hot⁃rolled sheets increased ,resulting in the increase of grain size of the annealed samples.The area ratio of ({001}+{110})texture beneficial to magnetic induction intensity to {111}texture unfavorable to magnetic induction intensity initially increased and then decreased.Accordingly ,the core loss P 15/50decreasedand the magnetic induction B 50initially increased and then decreased.For the investigated steel ,the optimized magnetic properties of annealed samples were obtained after normalizing at 950℃for 200s.【Key Words 】 50W470non⁃oriented silicon steel ,normalizing ,texture ,magnetic property 冷轧无取向硅钢广泛应用于电机和发电机行业[1⁃2],其化学成分㊁热轧工艺㊁冷轧退火工艺对产品磁性能均有重要的影响[1,3]㊂高牌号冷轧无取向硅钢铁损低㊁磁导率高㊁磁致伸缩性小,常用于大中型电机及发电机㊂因其成分硅㊁铝含量高,钢水流动性差,产品表面缺陷多,性能不稳定,且铸造过程中易形成粗大的柱状晶,产生瓦楞状缺陷㊂因此,高牌号冷轧无取向硅钢生产需常化处理,以改善热轧板组织均匀性,避免表面瓦楞状缺陷,同时粗化晶粒和析出物,增强{100}和{110}有利织构组分强度及减弱{111}不利织构组分强度,提高产品磁性能[4⁃6],因此探索常化工艺对冷轧无取向硅钢磁性能的影响具有重要意义㊂本文在实验室条件下,研究了常化温度对50W470无取向硅钢组织及磁性能的影响㊂1 试验材料及方法试验材料选取工业生产的2.5mm 厚50W470无取向硅钢热轧板,其化学成分见表1㊂试验选取600mm ×130mm ×2.5mm 尺寸的热轧板,分别在850㊁900㊁950和1000℃进行常化处理200s㊂常化处理后酸洗去除表面氧化铁皮,采用4辊单机架往复式轧机冷轧到0.5mm第6期 朱志勇等:常化温度对50W470无取向硅钢组织及磁性能的影响51厚㊂取450mm×120mm×0.5mm尺寸的退火试板,在实验室连续退火炉中进行退火,退火过程采用抽真空氮气保护,退火工艺为920℃保温36s㊂ 表1 试验材料的化学成分(质量分数)Table1 Chemical compositions of thetested steel(mass fraction)%元素C Si Als Mn S P N质量分数≤0.0051.900.260.26≤0.006≤0.1≤0.002 采用TD⁃8510磁性能测量仪测量不同温度常化的退火样品的单片磁性能,样品尺寸为100mm×100mm×0.5mm;在5000A/m磁场强度下测量产品的磁感应强度B50,在1.5T磁感应强度和50Hz频率下测量产品的铁损P15/50㊂将热轧板㊁常化板及各退火样品沿轧向剖开,经机械磨抛后,用蔡司金相显微镜观察试样的显微组织,并采用截线法测量晶粒的尺寸;在JSM⁃7001F场发射扫描电子显微镜上进行电子背散射衍射(EBSD)微观取向分析(织构体积分数以偏差角15°进行统计)㊂2 试验结果与分析2.1 常化温度对显微组织的影响 图1显示热轧板和经不同温度常化处理后热轧板的显微组织㊂如表1所示,试验钢中C的质量分数低于0.005%,Si的质量分数高于1.7%,在生产过程中无相变发生,均为铁素体组织㊂由于板坯在轧制过程中其表面及心部的温度分布㊁形变方式和形变量均不同,在热轧过程中会造成表面和心部热轧组织存在较大的差别[7]㊂如图1 (a)所示,未常化的原始态热轧板表面为细小等轴的再结晶组织㊂心部为拉长的纤维状组织㊂主要是由于热轧板表面温度虽然较低,但其发生了切应变,形变储能较大,优先发生再结晶㊂而热轧板心部温度虽然较高,但发生了压应变,其形变储能小,再结晶驱动力小,因此热轧板表面为细小的再结晶组织,心部为拉长的变形组织㊂由图1(b~e)可知:热轧板在850~1000℃常化处理后变形组织发生了明显的再结晶,且随着常化温度的升高,再结晶逐渐完全㊁晶粒不断长大㊂850℃保温200s常化处理后,热轧纤维组织明显再结晶,但由于常化温度较低,热轧板中部仍存在极少量的变形组织;在900~1000℃常化处理,变形组织均发生完全再结晶,随着常化温度的提高,再结晶晶粒尺寸增大,组织均匀性改善㊂图1 (a)热轧态及经(b)850㊁(c)900㊁(d)950和(e)1000℃常化后热轧板的显微组织Fig.1 Microstructures of the plates after(a)hot⁃rolling and hot⁃rolling followed by normalizing at(b)850,(c)900,(d)950and(e)1000℃ 图2为不同温度常化处理冷轧退火样品的显微组织㊂由图2可知:不同温度常化处理的冷轧退火样品均发生了完全再结晶,且随着常化温度由850℃提高到1000℃,退火成品试样的平均晶粒尺寸不断增大,依次为28㊁46.7㊁56.5㊁64.7μm,组织均匀性显著提高㊂如图1所示,热轧板经常化处理后,变形组织消除,且随着常化温度的升高,热轧晶粒尺寸不断增大,热轧组织晶粒尺寸越大,冷轧后形变储能越低,退火再结晶形核驱动力降低,再结晶形核率降低;同时由于再结晶晶核易在热轧原始晶界处形核,热轧板晶粒尺寸越大,冷轧后原始晶界越少,从而显著减少了退火52 上 海 金 属 第40卷再结晶过程中的形核位置,造成形核率降低[8⁃9];相同退火工艺条件下,再结晶形核率越低,成品晶粒尺寸越大,因此不同温度常化处理退火样品的晶粒尺寸随常化温度的升高而逐渐增大㊂图2 (a)850㊁(b)900㊁(c)950和(d)1000℃常化处理退火样品的显微组织Fig.2 Microstructures of the annealed samples after normalizing at(a)850,(b)900,(c)950and(d)1000℃2.2 常化温度对退火成品织构的影响图3为不同温度常化处理后退火成品的取向分布函数φ2=45°截面图㊂由图3可知:不同温度常化处理后冷轧退火样品的织构均以α和γ取向线再结晶织构为主㊂由于织构的遗传性,热轧板原始组织和织构对退火再结晶织构有重要的影响,γ取向线织构易在热轧原始晶界附近优先形核生长,γ纤维织构的优先形核生长会不断吞并相邻的λ和α纤维织构,减弱λ和α纤维织构,加强γ纤维织构[9]㊂常化处理后,热轧板发生再结晶和晶粒长大,原始晶界减少,冷轧变形晶粒晶界附近取向差较小㊁变形储能低,不利于γ纤维再结晶晶粒的发展,如图3(a~c)所示㊂当常化温度从850℃升高到950℃时,热轧板晶粒尺寸不断增大,退火成品{111}织构组分强度逐渐减弱㊂退火再结晶包含再结晶和晶粒长大两个过程㊂{111}织构由于形变储能大,退火再结晶过程中优先形核生长,在晶粒长大过程中,优先形核的{111}晶粒经过较长时间的生长,尺寸较大,界面能较低,晶粒长大过程中会吞噬周围较小的晶粒而继续生长,如图3(d)所示㊂即当常化温度上升到1000℃时,热轧板变形组织完全再结晶,热轧板晶粒尺寸较大,冷轧形变储能小,大大降低了退火再结晶{111}织构的形核率㊂但由于{111}织构在再结晶过程中优先形核生长,在晶粒长大过程中,长大阻力小,会不断吞噬周围较小的晶粒而继续生长,{111}织构组分强度提高㊂因此,在850~950℃常化处理再结晶退火后的成品织构由形核织构决定,{111}织构组分强度随常化温度的升高而逐渐减弱;当常化温度提高到1000℃后,退火成品织构由于晶粒长大,表现为晶粒长大织构,{111}织构组分强度增强㊂2.3 常化温度对磁性能的影响表2显示了不同温度常化的退火样品的磁性能㊂由表2可知:随常化温度从850℃提高到1000℃,试样的铁损P15/50从4.669W/kg降低到3.696W/kg,磁感应强度B50先从1.687T提高到1.730T,再降低到1.716T;950℃常化处理退火成品的磁性能最优,铁损低㊁磁感应强度高,铁损P15/50为3.872W/kg,磁感应强度B50为1.730T㊂第6期 朱志勇等:常化温度对50W470无取向硅钢组织及磁性能的影响53 图3 (a )850㊁(b )900㊁(c )950和(d )1000℃常化处理退火样品的取向分布函数ϕ2=45°截面图Fig.3 ODFs of ϕ2=45°sections of the annealed samples after normalizing at (a )850,(b )900,(c )950and (d )1000℃ 表2 不同温度常化的退火样品的磁性能Table 2 Magnetic properties of the annealed samplesnormalized at different temperatures常化温度/℃P 15/50/(W㊃kg -1)B 50/T8504.6691.6879004.0901.7029503.8721.73010003.6961.716 在无取向硅钢中,{100}晶面和{110}晶面分别包含两个和一个易磁化<001>轴,属于有利织构,{111}晶面无易磁化<001>轴,劣化磁性能;加强{100}和{110}有利织构组分强度,减弱{111}不利织构组分的强度有利于改善无取向硅钢磁性能[10⁃12]㊂表3显示了不同温度常化处理后退火样品{001}㊁{110}㊁{111}3种面织构的面积分数比㊂图4为常化温度与退火样品平均晶粒尺寸和织构分布之间的关系,图5显示了常化温度与磁性能的关系㊂ 表3 不同温度常化处理的退火样品{001}㊁{110}㊁{111}3种面织构的面积分数Table 3 Area fraction ratios of {001},{110}and {111}texture components of the annealed samplesnormalized at different temperatures常化温度/℃面积/%{110}{100}{100}面积比({001}+{110})/{111}8503.254.5357.00.149003.936.2852.90.199503.7211.9038.20.4110005.386.9160.50.20图4 (a )退火样品平均晶粒尺寸和(b )织构分布与常化温度之间的关系Fig.4 Relationship between (a )the average grain size and (b )texture distribution and the normalizing temperature for the annealed samples 由图4可知:随着常化温度的升高,退火样品的平均晶粒尺寸显著增大,有利织构({001}+{110})与不利织构{111}面积比先升高后降低,在850~950℃常化,有利织构组分相对强度随常化温度的升高而不断增强,而不利织构{111}组分相对强度则不断减弱,有利于磁感应强度提高㊂54 上 海 金 属 第40卷图5 常化温度与磁性能的关系Fig.5 Dependence of magnetic propertieson normalizing temperatures当常化温度提高到1000℃后,({001}+ {110})/{111}面积比降低,不利织构{111}组分相对强度提高,磁感应强度降低㊂如图5所示,当常化温度从850℃升高到950℃时,磁感应强度从1.687T提高到1.730T;当常化温度继续上升到1000℃后,磁感应强度反而降低到1.716T㊂电工钢铁损包含磁滞损耗㊁涡流损耗和反常损耗3部分,无取向硅钢以磁滞损耗为主,其产品晶粒尺寸越大,晶粒边界面积越小,磁滞损耗越小,涡流损耗越大,但涡流损耗远远小于磁滞损耗,因此表现为无取向硅钢产品铁损随晶粒尺寸的增大而减小[1,13]㊂当常化温度从850℃上升到1000℃后,退火晶粒尺寸不断增大,晶粒边界面积大大减小,磁滞损耗降低,铁损降低;在850~950℃, {111}不利织构组分强度随温度升高逐渐减弱,磁滞损耗减小;当常化温度升高到1000℃后,不利织构{111}组分强度的增强也会导致材料磁滞损耗的升高,但由于晶粒尺寸增大带来的磁滞损耗的降低远远大于{111}不利织构组分强度增强所带来的磁滞损耗的升高,因此表现为退火成品的铁损随常化温度的升高而逐渐降低㊂热轧板选择合适的常化温度,优化成品晶粒尺寸和织构分布,能获得最优的磁性能㊂本试验中,以950℃常化200s的退火成品的磁性能最优,铁损P15/50为3.872W/kg,磁感应强度B50为1.730T㊂3 结论(1)常化处理能显著改善热轧板的晶粒尺寸及组织均匀性,消除热轧变形组织,对成品组织及磁性能产生重要影响㊂(2)在850~1000℃常化处理,热轧板晶粒尺寸随常化温度的升高不断增大,退火样品晶粒尺寸不断增大,有利织构({001}+{110})与不利织构{111}的面积比先增大后减小,退火成品铁损逐渐降低,磁感应强度先升高后降低㊂(3)950℃常化处理200s,能得到最优的晶粒尺寸和({001}+{110})/{111}面积比,退火样品的磁性能最优,铁损P15/50值达到3.872W/kg,磁感应强度B50值达到1.730T㊂参考文献[1]何忠治,赵宇,罗海文.电工钢[M].北京:冶金工业出版社,2012.[2]PREMKUMAR R,SAMAJDAR I,VISWANATHAN N N,et al. Relative effect(s)of texture and grain size on magnetic properties in a low silicon non⁃grain oriented electrical steel[J].Journal of Magnetism and Magnetic Materials,2003,264(1):75⁃85.[3]CHANG S K.Magnetic anisotropies and textures in high⁃alloyed non⁃oriented electrical steels[J].ISIJ International,2007,47(3):466⁃471.[4]PARK J T,SZPUNAR J A.Effect of initial grain size on texture evolution and magnetic properties in nonoriented electrical steels [J].Journal of Magnetism and Magnetic Materials,2009,321(13): 1928⁃1932.[5]SIDOR Y,KOVAC F.Microstructure aspects of grain growth kinetics in non⁃oriented electrical steels[J].Materials Characterization,2005,55(1):1⁃11.[6]叶铁,周成,高振宇.高温卷取的热轧态原料与常化态原料生产高牌号无取向硅钢的比较[J].功能材料,2014,45 (3):110⁃114.[7]吕科,李军,赵宇,等.常化温度对无抑制剂取向硅钢性能影响[J].材料热处理学报,2015,36(4):162⁃167.[8]宋维锡.金属学[M].2版.北京:冶金工业出版社,2008.[9]张存来,刘海涛,张元祥,等.常化处理对2.9%Si+0.7% Al无取向硅钢织构及磁性能的影响[J].材料热处理学报, 2012,33(10):62⁃67.[10]PARK J T,SZPUNAR J A.Evolution of recrystallization texturein non⁃oriented electrical steels[J].Acta Materialia,2003,51(11):3037⁃3051.[11]LIU H T,LIU Z Y,SUN Y,et al.Development ofλ⁃fiberrecrystallization texture and magnetic property in Fe⁃6.5wt%Si thin sheet produced by strip casting and warm rolling method [J].Materials Letters,2013,91:150⁃153. [12]毛卫民,张新明.晶体材料织构定量分析[M].北京:冶金工业出版社,1995.[13]张文康,毛卫民,白志浩.退火温度对冷轧无取向硅钢组织织构和磁性能的影响[J].特殊钢,2006,27(1):15⁃17.收修改稿日期:2017⁃12⁃18。
我国及日本硅钢片牌号表示方法我国及日本硅钢片牌号表示方法--------------------------------------------------------------------------------1、中国牌号表示方法：（1）冷轧无取向硅钢带（片）表示方法：DW+铁损值（在频率为50HZ，波形为正弦的磁感峰值为1.5T的单位重量铁损值。
）的100倍+厚度值的100倍。
如DW470-50 表示铁损值为4.7w/kg，厚度为0.5mm的冷轧无取向硅钢，现新型号表示为50W470。
（2）冷轧取向硅钢带（片）表示方法：DQ+铁损值（在频率为50HZ，波形为正弦的磁感峰值为1.7T的单位重量铁损值。
）的100倍+厚度值的100倍。
有时铁损值后加G表示高磁感。
如DQ133-30表示铁损值为1.33，厚度为0.3mm的冷轧取向硅钢带（片），现新型号表示为30Q133。
（3）热轧硅钢板热轧硅钢板用DR表示，按硅含量的多少分成低硅钢（含硅量≤2.8%）、高硅钢（含硅量＞2.8%）。
表示方法：DR+铁损值（用50HZ反复磁化和按正弦形变化的磁感应强度最大值为1.5T时的单位重量铁损值）的100倍+厚度值的100倍。
如DR510-50表示铁损值为5.1，厚度为0.5mm的热轧硅钢板。
家用电器用热轧硅钢薄板的牌号用JDR+铁损值+厚度值来表示，如JDR540-50。
2、日本牌号表示方法：（1）冷轧无取向硅钢带由公称厚度（扩大100倍的值）+代号A+铁损保证值（将频率50HZ，最大磁通密度为1.5T时的铁损值扩大100倍后的值）。
如50A470表示厚度为0.5mm，铁损保证值为≤4.7的冷轧无取向硅钢带。
（2）冷轧取向硅钢带由公称厚度（扩大100倍的值）+代号G：表示普通材料，P：表示高取向性材料+铁损保证值（将频率50HZ，最大磁通密度为1.7T时的铁损值扩大100倍后的值）。
如30G130表示厚度为0.3mm，铁损保证值为≤1.3的冷轧取向硅钢带。
1、中国牌号表示方法：(1)冷轧无取向硅钢带(片)表示方法：DW+铁损值(在频率为50HZ，波形为正弦的磁感峰值为1.5T 的单位重量铁损值。
)的100倍+厚度值的100倍。
如DW470-50表示铁损值为4.7w/kg，厚度为0.5mm 的冷轧无取向硅钢，现新型号表示为50W470。
(2)冷轧取向硅钢带(片)表示方法：DQ+铁损值(在频率为50HZ，波形为正弦的磁感峰值为1.7T的单位重量铁损值。
)的100倍+厚度值的100倍。
有时铁损值后加G表示高磁感。
如DQ133-30表示铁损值为1.33，厚度为0.3mm的冷轧取向硅钢带(片)，现新型号表示为30Q133。
(3)热轧硅钢板热轧硅钢板用DR表示，按硅含量的多少分成低硅钢(含硅量≤2.8%)、高硅钢(含硅量＞2.8%)。
表示方法：DR+铁损值(用50HZ反复磁化和按正弦形变化的磁感应强度最大值为1.5T时的单位重量铁损值)的100倍+厚度值的100倍。
如DR510-50表示铁损值为5.1，厚度为0.5mm的热轧硅钢板。
家用电器用热轧硅钢薄板的牌号用JDR+铁损值+厚度值来表示，如JDR540-50。
2、日本牌号表示方法：(1)冷轧无取向硅钢带由公称厚度(扩大100倍的值)+代号A+铁损保证值(将频率50HZ，最大磁通密度为1.5T时的铁损值扩大100倍后的值)。
如50A470表示厚度为0.5mm，铁损保证值为≤4.7的冷轧无取向硅钢带。
(2)冷轧取向硅钢带由公称厚度(扩大100倍的值)+代号G：表示普通材料，P：表示高取向性材料+铁损保证值(将频率50HZ，最大磁通密度为1.7T时的铁损值扩大100倍后的值)。
如30G130表示厚度为0.3mm，铁损保证值为≤1.3的冷轧取向硅钢带。
3、美国牌号有M15_24G,M15_26G,M19_24G,M19_26G,M19_29,M22_24G,M22_26G,M22_29G等等，这些牌号都是美国标准。
常化工艺对50 W470无取向硅钢组织和性能的影响
裴伟
【期刊名称】《江西冶金》
【年(卷),期】2017(037)006
【摘要】研究常化在50W470无取向硅钢生产中的作用.常化使热轧板晶粒尺寸长大,从而使最终产品的再结晶晶粒尺寸增大,且能提高(<100>//RD)再结晶织构强度,同时减弱{111}<112>再结晶织构强度;通过对再结晶晶粒尺寸和织构的优化,使铁损(P15/50)降低,而磁感强度(B50)增加,硅钢的性能得到改善.
【总页数】3页(P1-3)
【作者】裴伟
【作者单位】新余钢铁集团有限公司,江西新余 338001
【正文语种】中文
【中图分类】TG142.77
【相关文献】
1.常化温度对TSCR流程制备低碳低硅无取向硅钢组织和性能的影响 [J], 董廷亮;岳尔斌;李建军;仇圣桃;赵沛
2.常化与退火工艺对50 W470 H无取向硅钢磁性能的影响 [J], 胡柯;沈新玉;戴子华;史平;丁海峰
3.常化温度对50 W470无取向硅钢组织及磁性能的影响 [J], 朱志勇;郭海荣;李化龙
4.常化温度对二次冷轧无取向硅钢组织和磁性能的影响 [J], 贾成义;张文康;冯占卫;
苗晓
5.常化温度对无取向硅钢50W270电磁性能的影响 [J], 施立发;王立涛;何志坚;占云高
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
任意频率正弦波条件下铁磁材料损耗的计算崔杨，胡虔生，黄允凯（东南大学电气工程学院，江苏省南京市四牌楼2号210096）Iron Loss Prediction in Ferromagnetic Materials withSinusoidal SupplyCUI Yang，HU Qian-sheng，HUANG Yun-kai（School of Electrical Engineering, Southeast University, Nanjing 210096, China）摘要：本文首先介绍了铁耗分立计算模型，随后采用标准规定的用爱泼斯坦方圈测硅钢片损耗的方法对铁磁材料进行损耗实验，对实验结果数据进行回归分析计算出了铁耗分立模型中的未知参数。
并分析了参数的特性，将其应用于铁耗计算中，所得出的结果非常接近于实际值。
在此基础上进一步分析了铁耗各分量随频率、磁密变化的规律。
结论对于铁耗分析有非常重要的参考意义。
关键字：铁耗；铁磁材料；回归分析；爱泼斯坦方圈Abstract: The paper presents loss separation model, then the method of iron loss measurement by means of an Epstein frame prescripted in standard is employed to the loss experiment, parameters in the model are calculated through a method called regression, using the experiment result. Parameters are used in predicting iron loss, there is hardly any discrepancy between the computed and the measured results. In the meantime the relationship bitween the loss contribution and frequency, flux density is discussed based on the computed result. Conclution is very valuable for the loss prediction.Keywords: Iron loss; Ferromagnetic material; Regression; Epstein frame1 引言随着电力电子技术的发展，各种新型电机在各行各业得到了广泛的应用，电机铁耗的准确计算也成为越来越重要的课题，引起不少学者的注意。
—科教导刊（电子版）·2019年第7期/3月（上）—279基于50W470无取向硅钢组织与性能分析高新博（湖北工业大学材料与化学工程学院湖北·武汉430070）摘要50W470最大铁损为6.0，最小磁感1.66，理论密度为7.75，属于无取向硅钢。
50W470主要用于旋转机和变压器的加工，旋转机包括微型电机、中型电机、小型电机、密封电机、间歇电机、整流器和扼流圈，变压器包括电视机变压器、收音机变压器还有焊接变压器。
常化温度对50W470无取向硅钢的组织及磁性能有一定影响，本文主要结合具体实验对50W470进行分析，研究常化在50W470无取向硅钢生产中所涉及到的作用。
关键词50W470无取向硅钢组织性能常化中图分类号：TG142.77文献标识码：A 常化使热轧板晶粒尺寸增大,使得最终再结晶产品的晶粒变得比未处理过的大,并且能提高再结晶的织构强度,与此同时减少再结晶织构的强度，硅钢的性能得到改善，再结晶晶粒的尺寸和性能也会随之被优化?。
常化处理能对热压板的晶体尺寸以及组织的均匀性有显著的改变，因此消除热轧变形组织对成品50W470无取向硅钢组织以及磁性能会产生极大影响。
1常化温度对成品织构的影响常化使无取向硅钢热轧板尺寸增大，晶界所占的面积变得越来越少，在形成核的过程中，晶界是主要的形核位置之一，因此晶界面积的减少肯定会引起形核晶粒数目的减少，从而使再结晶晶粒尺寸变大。
根据织构的遗传性，对退火再结晶织构能够产生影响的因素可以为热轧板原始组织和织构。
随着正火温度的升高，增加成品板的平均磁感，但是铁损在975℃时达到一个最低值。
热轧板在850~1000℃时常化处理后变形组织发生了明显的重新结晶，并且随着温度的增高，再结晶逐渐完全，晶粒逐渐增大。
常化温度的改变，在热轧过程中可能会存在表面和内部热轧组织的结构会有较大差异，其原因是板坯在轧制过程中其表面及内部的温度、形变方式和形变量均不同。
文章标题：探秘50w470硅钢片的磁化数据在当今的电力行业中，50w470硅钢片是一种被广泛应用的材料，其磁化数据对于电力设备的设计和性能至关重要。
本文将深入探讨50w470硅钢片的磁化数据，从简单到复杂，由浅入深地进行全面评估，帮助读者更深入地理解这一关键材料。
1. 50w470硅钢片概述50w470硅钢片是一种非晶态合金材料，具有低磁导率和高电阻率的特性。
它通常用于制造变压器、电动机、发电机等电力设备的铁芯，以降低铁芯的磁化损耗和涡流损耗，提高设备的效率和性能。
2. 磁化数据的重要性磁化数据是指材料在一定外加磁场作用下的磁化特性参数，包括磁饱和感应强度、铁损耗、磁导率等。
这些数据直接关系到电力设备的工作效率和性能，因此对于50w470硅钢片而言，磁化数据尤为重要。
3. 50w470硅钢片的磁化数据根据相关研究和实验结果，50w470硅钢片的磁化数据主要包括以下几个方面：3.1 磁饱和感应强度磁饱和感应强度是材料在外加磁场作用下达到磁饱和状态时的磁感应强度。
对于50w470硅钢片而言，其磁饱和感应强度直接关系到铁芯的磁能储存能力和抗磁饱和能力。
3.2 铁损耗铁损耗是指材料在交变磁场作用下产生的能量损耗，也称为铁芯的磁化损耗。
50w470硅钢片的铁损耗大小直接关系到电力设备的能耗和温升，因此在设计和选用时需重点关注。
3.3 磁导率磁导率是指材料在磁场作用下的磁化特性，是衡量材料导磁能力的重要参数。
50w470硅钢片的磁导率直接关系到电力设备的电磁性能和工作稳定性。
4. 个人观点和理解从以上对50w470硅钢片磁化数据的深入探讨可以看出，这些数据对于电力设备的设计和性能至关重要。
作为一名电力工程师，我认为在实际工程中，不仅需要准确获取和评估50w470硅钢片的磁化数据，还需要结合实际应用场景进行合理的选择和优化，以确保电力设备具有良好的工作效率和稳定性。
总结回顾通过本文的全面评估，我们对50w470硅钢片的磁化数据有了更深入的了解。
第三章铁磁材料损耗的铡量方法图３－－８实际采用的测量方法电路原理图信号发生器接功率放大器作为电路电源，数字功率分析仪测量整个电路消耗的功率，同时可以测得初级侧电流峰值和次级测电压有效值，示波器用于显示次级侧电压波形，必要时用于计算电压波形系数。
测得的量有五反只．由于数字仪表内阻对测量电路的影响都可以忽略，因此，各个量的计算都有相应的改变。
一由于届可以认为是ｏｏ，故＝兰：＊ｌ从而式３．１变为：托十丘Ｊ（，２｜－４ｆＮ２∥（３．１１）式３．３变为ｏ￡＝瓮己任Ⅲ如图３—９所示，采用的功率分析仪是Ｉｎｆｒｅｔｅｋ公司的１０７Ａ－３／０．１，是三相功率分析仪，精度为Ｏ．１％，能够满足测试精度要求，并且可以作为单相功率测试的仪表。
采用的方圈如图３－－１０所示。
图３—９１０７Ａ－３／０．１的前面板笙三里垦堕梦整篓堑塑翌里互些豳３一１０实验中使用的Ｅｐｓｔｅｉｎ／．／尉３．３实验过程的验证与实验结果的分析采用如图３．７所示的测鬣电路原理图和３．２中所选用的方法对牌号为ＤＷ５４０－－－５０的试样进行了实验。
为了与标准参考数据进行比较，调校实验装置，仅进行了５０Ｈｚ下的实验，分别选取了７、８Ｘ４、９Ｘ４、１０Ｘ４，１１Ｘ４片试样进行实验。
图图卜ｌｌ给出了不同数量试样最终测得的损耗曲线的比较。
／．／／·．Ｗ／ｋｇ＿一－一—●—参考数据疋●●７Ｘ４片▲９×４片●’◆１０ｘ４片∥●★１１ｘ４片Ｊｒ∥—∥∥ｒ，∥丁Ｏ．６Ｏ．８Ｉ图３－－１１实验结果数据比较由图３．１０可以看出，试样数量的选取对实验结果有一定的影响，从７Ｘ４片到１１Ｘ４片，最终比总损耗值越来越大。
其中试样为１０Ｘ４片时结果与参考的数据最为吻合。
通过表３．１中给出的计算误差也可以看出了这一点。
图５—２函数正常调用后的结果硅钢片型号名、数据文件名图５－－３函数ＰｌｏｔＳｈｅｅｔＤａｔａ的流程图５．２．１．２ＩｎｐｕｔＤａｔａＦｆｌｅｓ函数的主要功能是将．ｄａｔ或．Ｉｘｔ文件中的数据导入并以硅钢片型号为变量名存储到数据库中。
硅 钢 片 曲 线 目 录序号页码1、无取向硅钢片直流磁化曲线 (1)2、无取向硅钢片铁损曲线 (16)3、取向硅钢片直流磁化曲线 (30)4、取向硅钢片铁损曲线 (42)1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线1. 无取向硅钢片直流磁化曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线2. 无取向硅钢片铁损曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线3. 晶粒取向硅钢片直流磁化曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线4. 晶粒取向硅钢片铁损曲线。
50w470硅钢片密度摘要：1.50W470 硅钢片的概述2.50W470 硅钢片的密度定义及计算方法3.50W470 硅钢片密度的影响因素4.50W470 硅钢片密度的应用及在行业中的重要性5.我国50W470 硅钢片密度的发展趋势正文：1.50W470 硅钢片概述50W470 硅钢片是一种电工钢材，主要应用于制造变压器、电机等电力设备。
其中，“50”代表其抗拉强度值为50kgf/mm，“W”表示其厚度在0.18mm 至0.37mm 之间，“470”则代表其最大磁导率。
硅钢片的特点是磁导率高、磁滞损耗低、涡流损耗低，因此具有较高的能量转换效率。
2.50W470 硅钢片密度定义及计算方法密度是指物质单位体积的质量，通常用ρ表示，单位为kg/m。
对于50W470 硅钢片，密度可以通过以下公式计算：密度= 材料质量/ 体积其中，材料质量可以通过称重得到，体积可以通过测量厚度、宽度和长度得到。
3.50W470 硅钢片密度的影响因素50W470 硅钢片密度的值受以下因素影响：a) 化学成分：硅、铁、碳等元素的含量对密度产生影响；b) 生产工艺：热轧、冷轧、退火等工艺过程会影响密度；c) 组织结构：晶粒大小、取向、分布等因素会影响密度；d) 表面状态：表面光洁度、氧化膜等会影响密度测量值。
4.50W470 硅钢片密度的应用及在行业中的重要性硅钢片密度是评价电工钢材性能的重要指标之一，对电力设备的性能、效率和寿命具有重要影响。
在变压器制造中，硅钢片密度的精确控制有助于提高磁性能、降低损耗；在电机制造中，合适的硅钢片密度可提高电机的效率、功率因数和过载能力。
因此，在电力设备制造行业中，硅钢片密度具有重要的应用价值。
5.我国50W470 硅钢片密度的发展趋势随着我国电力设备行业的迅速发展，对硅钢片的需求不断增加。
为满足市场需求，我国硅钢片制造商正努力提高生产工艺水平，降低产品密度波动，提高产品性能。
此外，我国政策也在大力支持硅钢片新材料的研究和应用，以满足高效、节能、环保的电力设备需求。
