二次电缆感应过电压的ATP—EMTP计算及分析
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生 的干扰 。
用于计算电缆几何参数如下 ： 电缆芯的半径 ３ ３ ｍ； ． ８ｍ 屏蔽层 内半径为 ５ ０ ｍ； ． ７ｍ 屏蔽 层外 半 径为 ５ ４ ． ７ｍｍ；
电缆外半 径 （ 即外 绝缘 外半径 ） ． ７ｍｍ； ６ ９
电缆 芯 材 料 为 铜 ， 阻 率约 为 １８ 电 ．４×１ ０
收 稿 日期 ：０ １ ３ ７ ２ １ 一ｏ 一ｏ
图 １ 接地体 单元的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ模 型图 Ｔ ＭＴ
作者简介： 杨文斌 （９９ ， ， １７ 一）男 湖北孝感人 ， 师， ｔ， 工程 ４－ 主要从事电力设计 工作 ， ｍ ｉｙｎｗ ｎｉ ９＠１３ｃｎ。 － Ｅ－ ａ ： ｇ ｅｂ ９９ ６ ． ｌ ｌａ ｎ 。
由 图 ５可 以看 出 ， 随着 电缆 长度 的增 加 ， 电缆末 端 的芯 与屏 蔽层 间 的电压 差 亦 将 增 加 ， 且 波形 衰 并
地点附近 ， 地电位上升很多， 如果二次电缆在其附近 时， 则会引起较高的感应电压。 （ ）随着土壤 电阻率 的增加 ， ２ 地网接地 电阻亦
将增加 ， 电缆末 端 芯 与 屏蔽 层 间的 电 压差 将 急 剧 在
一 一
接地点尽量靠近地网中心 ， 以便减少电缆上 的干扰
电压 。
（）随着 电缆长度 的增加 ， ３ 电缆末端 的芯与屏 蔽层 间的 电压 差 亦将 增 加 ， 且 干扰 波形 衰 减 的 快 并 慢也不同。因此 ， 在变电站布置电缆线时， 应将控制
室尽量布置在中间， 以使二次 电缆最短 ， 从而使 电缆 上的干扰电压最小 。
２ ３ 电缆 几何 参数 ．
会流过雷 电流 ， 这些电流通过屏蔽层 电缆芯问产生
耦合和干扰。这种耦合在弱电系统电缆的芯线上产 生纵向感应电势 ， 叠加在信号上造成干扰 。而且这 种大 电流流过 电缆 屏 蔽 层 时 ， 仅 影 响 电缆 的安 全 不 运行和在电缆芯上产生干扰 电压 ， 而且能改变接地 网上的电流分 布和影响接 地 网安全运行ｕ Ｊ 。本 文主要通过 Ａ Ｐ～ ＭＴ Ｔ Ｅ Ｐ软件 ， 用基于 Ｂ ｒｅ ｎ的 ｅｇｒ ｏ 特征线法［ 计算 了雷电流通过地 网对 二次 电缆产 ７ ］
的芯屏间的电压差 为土壤 电阻率为 １０Ｑ‘ 时的 ０ ｍ
ｌ 。 ０倍
由图 ６可 以看 出 ， ｈ＝０ ２１、 ． Ｉｈ＝０ ８ｍ 和 ｈ＝ Ｔ ．
１４ｒ 时的电缆芯与屏蔽层间电压差的波形图基本 ． ｉ ｌ ｌ 上重合 。因而 电缆末端 的 芯与屏 蔽层 间 的电压差 几
乎不 随 电缆埋深 的变化 而变 化 。
Ｑ・ ： ｍ
２ 接地 网模型及 电缆几何参数
２ １ 地 网单元 接地 体模 型 ．
用双 兀 型等效 电路表示接地体单元 ， 其接地体
Ｃ
单元的 Ａ Ｐ— ＭＴ Ｔ Ｅ Ｐ模 型如 图 １ 所示 。平行的接
地体间存在互感 ， 相互垂直 的接地体间互感近似为 ０ 。据文献［］水平布置的接地体间的距离不宜小 ８，
（ ） （ ～ 一ｅ ） ｔ ＝Ａ ｅ 一 。其 中 Ａ 为 常数 （ 根据 不 同
中间引流的方式 ， 而不是从接地网的边角引流。 （ ） 改 变 土 壤 电 阻 率 ， Ｎ ５点 注 入 １ ２ 在 ３ ０
ｋ ２６５ ￣ 的 雷 电 流 ， 土 壤 电 阻 率 分 别 为 Ｊ Ａ ．／０ 在 Ｄ＝
２ ４ 雷 电流源 的 参数 设置 ．
入时， 电缆 芯上 产 生 的 干扰 电压 比雷 电 流从 地 网 中
心附近 Ｎ ｌ ｉ 处注入时降低 了大约 ５ ％。因此在选 ０
择 避雷针 接地 引线 的位 置时 ， 尽 可 能 地 从 接地 网 应
计算采用了典 型的雷电脉冲电流波形参数 ９： ２ ６５ ｓ ．／０ 。在用 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ进行 电磁暂态数值 Ｖ Ｔ ＭＴ 计算时， 将雷电流源波形参 数表示成双指数形式 ： ｉ
（ ）电缆末端 的芯与屏蔽层间的电压差几乎不 ４ 随 电缆 埋深 的变化 而变 化 。
参考文 献 ：
ｈ ０２ ＝ ．ｍ
．
．
．
ｈ ０８ ＝ ．ｍ
（ ）改变电缆的长度 ， Ｎ ５ ３ 在 ３ 点注入幅值为 １ ０
ｌ 波形参数为 ２ ６５ Ｌ 的雷电流 ， 电缆长度分 ， ．／０／ ｓ 在 别为 Ｌ＝５０１、 ０ Ｉ Ｔ Ｌ＝１０ Ｉ Ｌ＝１０ Ｉ ０ ０Ｉ 和 Ｔ ５０１ 时计算 Ｔ
电缆芯与屏蔽层间的电压如 图 ５ 所示 。
４ 结论
第 ３ 卷第 ４期 ０
２ １ 年 ８月 ０１
红 水 河
Ｈｏ ｇ ｈ ｉ ｖ ｒ ｎ Ｓ ｕ Ｒｉｅ
Ｖｏ ．０． ． 】３ Ｎｏ ４
Ａｕ ． ０１ ｇ２ １
二次 电缆感应过 电压的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算及分析 Ｔ ＭＴ
杨 文 斌 安 英会 ２ ，
（． １ 广西电力工业勘察设 计研 究院 ， 广西
于 ５Ｉ， Ｉ Ｔ 当两接地体间的间距大于或等于 １ 时 ， ０ｒ ｎ 互感低 于 自感 的 ５ ， 以忽 略 互 感 。 因此 本 文 只 ％ 可 考虑相邻的平行接地体问存在的互感 。
２ ２ １０ｍ×１０ｍ 地 网布置 图 ． ０ ０
场和暂态空间电磁场以及短路 、 雷电流和开关操作 时产生的电磁暂态对二次系统的干扰 ， 而二次系统
然后用基于 Ｂ ｒｅ ｎ的特征线 法用 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ ｅ ｒ ｇｏ Ｔ ＭＴ
５６
由图 ４可以看出， 随着土壤电阻率 的增加 ， 地网 接地电阻亦将增加 ， 电缆末端芯与屏蔽层间的电 在
杨 文斌 ， 安英会 ： 二次电缆感应过 电压 的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算及分析 Ｔ ＭＴ
压差将急剧增加 ， 土壤电阻率为 １ ０ ｍ 时产生 ０Ｑ・ ０
能离开能产生或传送高频暂态电流流入接地网的设 备， 如避 雷器 、 避雷 针的接 地点 ， 电容 式 电压互感 器 、
耦合 电容器和带电容型套管的设备的接地点等 。因 为在高频作用下， 接地 网不能再看作一个单纯 的电 阻而是由电感和电容所组成 ， 在高频暂态电流 的入
图 ５ 不 同长度电缆时电缆 芯与屏蔽层间的电压 曲线图
本文通过 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算了不同情况下 电 Ｔ ＭＴ
缆芯与屏蔽层间电压 ， 并将计算得出的结果进行 了 分析 ， 得到如下的结论 ： （ ）相同幅值和波形参数下的雷 电流作用地网 １ 时 ， 地 网中心点 注入 雷 电流 时 在 电缆 芯 线 与屏 蔽 在 层间产生的干扰电压要比在地网边角处注入时产生 的干扰 电压要低很多。因此 ， 在电缆敷设时 ， 应尽可
摘
南宁
５０２ ；． ３０３２ 广西 电力职业技术学 院 ， 广西
南宁 ５００ ） ３０ ７
要： 变电站 的 电磁环境主要 包括正 常运行 时的电磁 场和暂 态空 间电磁 场 以及 短路 、 雷电流和开 关操 作 时产 生
的电磁暂 态对二 次 系统的干扰 ， 而二 次系统的运行可靠性对 变电站的运行起决 定性作 用。因此 文章 主要研 究的是 雷击 变电站通过 引下 线进入地 网后 ， 通过接地体在二次 电缆 上产生耦合 和干扰 ， Ａ 用 ＴＰ—Ｅ Ｐ计算 出地 网舛 电 ＭＴ
３． ： ２
图 ３ 不同注入 点时电缆 芯与
屏 蔽 层 间 的 电压 曲线 图
外 绝缘 材料 为 聚 氯 乙烯 ， 相对 介 电常 数 为 ￡＝ ，
３． ２；
由图 ３可以看 出 ， 电流从 地 网边 角 Ｎ３ 注 雷 ５点
土 壤 电阻率 ｐ＝１０ｎ・ ０ ｍ； 土 壤相对 介 电 常数 为 ￡ ＝５０ ， ．；
的运行可靠性对变电站的运行起决定性作用。雷击 变 电站 引起 地 网地 电位 的升高 对站 内二 次 电缆 的干
扰， 是二次回路产生电磁干扰 的主要原因之一。当 变 电站 内遭受 雷击 时 ， 电 流会 通 过 接 地 引 下线 流 雷 人地网， 同时电缆沟 中或电缆沟附近的接地体申也
整个接地网可以用许多个如 图 １ 所示的单元接 地 体模 型所 组 成 的 网 络来 表 示 ［ｌ即把 整 个 １０ｍ ６， ０
减的快慢也不同。因此在变 电站布置电缆路线 时，
增加。因此， 降低地 网的土壤 电阻率从而降低接地
电阻 ， 减小 电缆上 的干 扰 电压 ； 避雷针 的引下线 的 将
应将控制室尽量布置在中间， 以使控制电缆最短 ， 从
而使电缆上的干扰电压最小。 （ ）改变 电缆埋深 ， Ｎ ５点注 入幅值 为 １ ４ 在 ３ ０ ｋ 波形参数为 ２６ ５ ｓ Ａ， ．／０ 的雷电流 ， 电缆长度 Ｌ＝ １０ 土壤 电阻率 ｜ ０ ｍ， ０ ０ｍ， ０ ＝１０ｎ・ 分别使 电缆的埋 深 ｈ＝０２ｍ、 ． ｈ＝０ ８１ 和 ｈ＝１４ｍ 时计 算 电缆 ． Ｉ Ｔ ． 芯与屏蔽层间的电压 ， 如图 ６ 。
８
Ｍ ５
５
Ｎ ６３
图 ２ １ ０ｍ ×１ ０ｍ 地 网布 置 图 ０ ０
屏 蔽 层 材 料 为 铜 ， 阻 率 约 为 １８ 电 ．４× １ ０
Ｑ・ ； ｍ
铜 的相对 磁 导 率为 ＝１ ；
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
—
一 —
Ｔ｜ ｍｓ
— 一 百 南
０ 硝
０ １
内绝缘材料为聚氯 乙烯 ， 相对介 电常数为 ｅ＝ ，
缆 的感 应 过 电压 。
关键词 ： 次电缆； 二 感应过 电压 ； Ｐ—Ｅ ＡＴ ＭＴＰ
中图分类号 ： Ｍ８ ３ Ｔ ６
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ １ ０ Ｘ（０ １０ —０ ５ —０ １０ —４ ８ ２ １ ） ４ ０ ５ ４
１ 引 言
变 电站 的电磁环 境 主要包 括正 常运 行 时的 电磁
×１０ｒ ０ ｎ的地 网 分成 许 多个 小 的 型 等 值 电路 ， 如 图２ 。但 这种 组 合 不 是 简 单 几 何上 的 组合 ， 为 当 因
用于计算电缆几何参数如下 ： 电缆芯的半径 ３ ３ ｍ； ． ８ｍ 屏蔽层 内半径为 ５ ０ ｍ； ． ７ｍ 屏蔽 层外 半 径为 ５ ４ ． ７ｍｍ；
电缆外半 径 （ 即外 绝缘 外半径 ） ． ７ｍｍ； ６ ９
电缆 芯 材 料 为 铜 ， 阻 率约 为 １８ 电 ．４×１ ０
收 稿 日期 ：０ １ ３ ７ ２ １ 一ｏ 一ｏ
图 １ 接地体 单元的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ模 型图 Ｔ ＭＴ
作者简介： 杨文斌 （９９ ， ， １７ 一）男 湖北孝感人 ， 师， ｔ， 工程 ４－ 主要从事电力设计 工作 ， ｍ ｉｙｎｗ ｎｉ ９＠１３ｃｎ。 － Ｅ－ ａ ： ｇ ｅｂ ９９ ６ ． ｌ ｌａ ｎ 。
由 图 ５可 以看 出 ， 随着 电缆 长度 的增 加 ， 电缆末 端 的芯 与屏 蔽层 间 的电压 差 亦 将 增 加 ， 且 波形 衰 并
地点附近 ， 地电位上升很多， 如果二次电缆在其附近 时， 则会引起较高的感应电压。 （ ）随着土壤 电阻率 的增加 ， ２ 地网接地 电阻亦
将增加 ， 电缆末 端 芯 与 屏蔽 层 间的 电 压差 将 急 剧 在
一 一
接地点尽量靠近地网中心 ， 以便减少电缆上 的干扰
电压 。
（）随着 电缆长度 的增加 ， ３ 电缆末端 的芯与屏 蔽层 间的 电压 差 亦将 增 加 ， 且 干扰 波形 衰 减 的 快 并 慢也不同。因此 ， 在变电站布置电缆线时， 应将控制
室尽量布置在中间， 以使二次 电缆最短 ， 从而使 电缆 上的干扰电压最小 。
２ ３ 电缆 几何 参数 ．
会流过雷 电流 ， 这些电流通过屏蔽层 电缆芯问产生
耦合和干扰。这种耦合在弱电系统电缆的芯线上产 生纵向感应电势 ， 叠加在信号上造成干扰 。而且这 种大 电流流过 电缆 屏 蔽 层 时 ， 仅 影 响 电缆 的安 全 不 运行和在电缆芯上产生干扰 电压 ， 而且能改变接地 网上的电流分 布和影响接 地 网安全运行ｕ Ｊ 。本 文主要通过 Ａ Ｐ～ ＭＴ Ｔ Ｅ Ｐ软件 ， 用基于 Ｂ ｒｅ ｎ的 ｅｇｒ ｏ 特征线法［ 计算 了雷电流通过地 网对 二次 电缆产 ７ ］
的芯屏间的电压差 为土壤 电阻率为 １０Ｑ‘ 时的 ０ ｍ
ｌ 。 ０倍
由图 ６可 以看 出 ， ｈ＝０ ２１、 ． Ｉｈ＝０ ８ｍ 和 ｈ＝ Ｔ ．
１４ｒ 时的电缆芯与屏蔽层间电压差的波形图基本 ． ｉ ｌ ｌ 上重合 。因而 电缆末端 的 芯与屏 蔽层 间 的电压差 几
乎不 随 电缆埋深 的变化 而变 化 。
Ｑ・ ： ｍ
２ 接地 网模型及 电缆几何参数
２ １ 地 网单元 接地 体模 型 ．
用双 兀 型等效 电路表示接地体单元 ， 其接地体
Ｃ
单元的 Ａ Ｐ— ＭＴ Ｔ Ｅ Ｐ模 型如 图 １ 所示 。平行的接
地体间存在互感 ， 相互垂直 的接地体间互感近似为 ０ 。据文献［］水平布置的接地体间的距离不宜小 ８，
（ ） （ ～ 一ｅ ） ｔ ＝Ａ ｅ 一 。其 中 Ａ 为 常数 （ 根据 不 同
中间引流的方式 ， 而不是从接地网的边角引流。 （ ） 改 变 土 壤 电 阻 率 ， Ｎ ５点 注 入 １ ２ 在 ３ ０
ｋ ２６５ ￣ 的 雷 电 流 ， 土 壤 电 阻 率 分 别 为 Ｊ Ａ ．／０ 在 Ｄ＝
２ ４ 雷 电流源 的 参数 设置 ．
入时， 电缆 芯上 产 生 的 干扰 电压 比雷 电 流从 地 网 中
心附近 Ｎ ｌ ｉ 处注入时降低 了大约 ５ ％。因此在选 ０
择 避雷针 接地 引线 的位 置时 ， 尽 可 能 地 从 接地 网 应
计算采用了典 型的雷电脉冲电流波形参数 ９： ２ ６５ ｓ ．／０ 。在用 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ进行 电磁暂态数值 Ｖ Ｔ ＭＴ 计算时， 将雷电流源波形参 数表示成双指数形式 ： ｉ
（ ）电缆末端 的芯与屏蔽层间的电压差几乎不 ４ 随 电缆 埋深 的变化 而变 化 。
参考文 献 ：
ｈ ０２ ＝ ．ｍ
．
．
．
ｈ ０８ ＝ ．ｍ
（ ）改变电缆的长度 ， Ｎ ５ ３ 在 ３ 点注入幅值为 １ ０
ｌ 波形参数为 ２ ６５ Ｌ 的雷电流 ， 电缆长度分 ， ．／０／ ｓ 在 别为 Ｌ＝５０１、 ０ Ｉ Ｔ Ｌ＝１０ Ｉ Ｌ＝１０ Ｉ ０ ０Ｉ 和 Ｔ ５０１ 时计算 Ｔ
电缆芯与屏蔽层间的电压如 图 ５ 所示 。
４ 结论
第 ３ 卷第 ４期 ０
２ １ 年 ８月 ０１
红 水 河
Ｈｏ ｇ ｈ ｉ ｖ ｒ ｎ Ｓ ｕ Ｒｉｅ
Ｖｏ ．０． ． 】３ Ｎｏ ４
Ａｕ ． ０１ ｇ２ １
二次 电缆感应过 电压的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算及分析 Ｔ ＭＴ
杨 文 斌 安 英会 ２ ，
（． １ 广西电力工业勘察设 计研 究院 ， 广西
于 ５Ｉ， Ｉ Ｔ 当两接地体间的间距大于或等于 １ 时 ， ０ｒ ｎ 互感低 于 自感 的 ５ ， 以忽 略 互 感 。 因此 本 文 只 ％ 可 考虑相邻的平行接地体问存在的互感 。
２ ２ １０ｍ×１０ｍ 地 网布置 图 ． ０ ０
场和暂态空间电磁场以及短路 、 雷电流和开关操作 时产生的电磁暂态对二次系统的干扰 ， 而二次系统
然后用基于 Ｂ ｒｅ ｎ的特征线 法用 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ ｅ ｒ ｇｏ Ｔ ＭＴ
５６
由图 ４可以看出， 随着土壤电阻率 的增加 ， 地网 接地电阻亦将增加 ， 电缆末端芯与屏蔽层间的电 在
杨 文斌 ， 安英会 ： 二次电缆感应过 电压 的 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算及分析 Ｔ ＭＴ
压差将急剧增加 ， 土壤电阻率为 １ ０ ｍ 时产生 ０Ｑ・ ０
能离开能产生或传送高频暂态电流流入接地网的设 备， 如避 雷器 、 避雷 针的接 地点 ， 电容 式 电压互感 器 、
耦合 电容器和带电容型套管的设备的接地点等 。因 为在高频作用下， 接地 网不能再看作一个单纯 的电 阻而是由电感和电容所组成 ， 在高频暂态电流 的入
图 ５ 不 同长度电缆时电缆 芯与屏蔽层间的电压 曲线图
本文通过 Ａ Ｐ—Ｅ Ｐ计算了不同情况下 电 Ｔ ＭＴ
缆芯与屏蔽层间电压 ， 并将计算得出的结果进行 了 分析 ， 得到如下的结论 ： （ ）相同幅值和波形参数下的雷 电流作用地网 １ 时 ， 地 网中心点 注入 雷 电流 时 在 电缆 芯 线 与屏 蔽 在 层间产生的干扰电压要比在地网边角处注入时产生 的干扰 电压要低很多。因此 ， 在电缆敷设时 ， 应尽可
摘
南宁
５０２ ；． ３０３２ 广西 电力职业技术学 院 ， 广西
南宁 ５００ ） ３０ ７
要： 变电站 的 电磁环境主要 包括正 常运行 时的电磁 场和暂 态空 间电磁 场 以及 短路 、 雷电流和开 关操 作 时产 生
的电磁暂 态对二 次 系统的干扰 ， 而二 次系统的运行可靠性对 变电站的运行起决 定性作 用。因此 文章 主要研 究的是 雷击 变电站通过 引下 线进入地 网后 ， 通过接地体在二次 电缆 上产生耦合 和干扰 ， Ａ 用 ＴＰ—Ｅ Ｐ计算 出地 网舛 电 ＭＴ
３． ： ２
图 ３ 不同注入 点时电缆 芯与
屏 蔽 层 间 的 电压 曲线 图
外 绝缘 材料 为 聚 氯 乙烯 ， 相对 介 电常 数 为 ￡＝ ，
３． ２；
由图 ３可以看 出 ， 电流从 地 网边 角 Ｎ３ 注 雷 ５点
土 壤 电阻率 ｐ＝１０ｎ・ ０ ｍ； 土 壤相对 介 电 常数 为 ￡ ＝５０ ， ．；
的运行可靠性对变电站的运行起决定性作用。雷击 变 电站 引起 地 网地 电位 的升高 对站 内二 次 电缆 的干
扰， 是二次回路产生电磁干扰 的主要原因之一。当 变 电站 内遭受 雷击 时 ， 电 流会 通 过 接 地 引 下线 流 雷 人地网， 同时电缆沟 中或电缆沟附近的接地体申也
整个接地网可以用许多个如 图 １ 所示的单元接 地 体模 型所 组 成 的 网 络来 表 示 ［ｌ即把 整 个 １０ｍ ６， ０
减的快慢也不同。因此在变 电站布置电缆路线 时，
增加。因此， 降低地 网的土壤 电阻率从而降低接地
电阻 ， 减小 电缆上 的干 扰 电压 ； 避雷针 的引下线 的 将
应将控制室尽量布置在中间， 以使控制电缆最短 ， 从
而使电缆上的干扰电压最小。 （ ）改变 电缆埋深 ， Ｎ ５点注 入幅值 为 １ ４ 在 ３ ０ ｋ 波形参数为 ２６ ５ ｓ Ａ， ．／０ 的雷电流 ， 电缆长度 Ｌ＝ １０ 土壤 电阻率 ｜ ０ ｍ， ０ ０ｍ， ０ ＝１０ｎ・ 分别使 电缆的埋 深 ｈ＝０２ｍ、 ． ｈ＝０ ８１ 和 ｈ＝１４ｍ 时计 算 电缆 ． Ｉ Ｔ ． 芯与屏蔽层间的电压 ， 如图 ６ 。
８
Ｍ ５
５
Ｎ ６３
图 ２ １ ０ｍ ×１ ０ｍ 地 网布 置 图 ０ ０
屏 蔽 层 材 料 为 铜 ， 阻 率 约 为 １８ 电 ．４× １ ０
Ｑ・ ； ｍ
铜 的相对 磁 导 率为 ＝１ ；
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
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一 —
Ｔ｜ ｍｓ
— 一 百 南
０ 硝
０ １
内绝缘材料为聚氯 乙烯 ， 相对介 电常数为 ｅ＝ ，
缆 的感 应 过 电压 。
关键词 ： 次电缆； 二 感应过 电压 ； Ｐ—Ｅ ＡＴ ＭＴＰ
中图分类号 ： Ｍ８ ３ Ｔ ６
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ １ ０ Ｘ（０ １０ —０ ５ —０ １０ —４ ８ ２ １ ） ４ ０ ５ ４
１ 引 言
变 电站 的电磁环 境 主要包 括正 常运 行 时的 电磁
×１０ｒ ０ ｎ的地 网 分成 许 多个 小 的 型 等 值 电路 ， 如 图２ 。但 这种 组 合 不 是 简 单 几 何上 的 组合 ， 为 当 因
