40m组合梁上部结构计算

钢混组合梁设计说明1桥梁工程1.1 主要技术标准(1) 公路等级：高速公路；(2) 设计速度：80km/h；(3) 行车道数：双向四车道；(4) 设计基准期：100年；(5) 建筑限界：桥面标准宽度2×12.6m，净高5m；(6) 桥面横坡：2%；(7) 设计荷载：公路-Ⅰ级；(8) 抗震设防标准：设计基本地震动峰值加速度0.15g，特征周期0.4s；1.2上部构造本桥为跨黑龙溪而设。

施工图设计阶段左、右线上部构造均采用1×40mT梁，根据最新实测横、纵断面，左线上部构造变更为1×60m简支钢混叠合梁，中心桩号ZK45+385.8，右线上部构造变更为1×48m简支钢混叠合梁，中心桩号K45+396。

钢梁相关说明详见本说明第5条。

桥面板采用抗裂、抗渗高性能混凝土。

每方混凝土中掺入50kg钢纤维，钢纤维为端钩形高强钢丝切断型，长度宜为30～35mm，直径或等效直径为0.6～0.9mm，抗拉强度大于600Mpa，具体技术要求应符合《纤维混凝土结构技术规程》(CECS 38-2004)及《水泥混凝土桥面铺装技术指南》(SCGF31-2010)的相关规定。

1.3下部构造下部构造起点岸桥台接双桥村2号隧道，止点岸桥台接林家埂隧道。

两岸桥台均仅设台帽和横向挡块，台帽置于隧道基础上，不设背墙，主梁直接与隧道仰拱相接。

两岸台后均不设搭板。

施工桥台前应仔细核对隧道专业相关变更图纸。

施工前，施工单位应复测桥梁设计线地面线、桥梁边线处地面线和桩顶高程并详细核对，如与设计采用数据相差较大，应及时反馈至设计方，对结构进行修正。

1.4横断面布置左线标准横断面布置详见图1，布置原则为使桥面防撞护栏内侧边线与隧道洞内电缆沟内侧边线对齐。

考虑到本桥总长较短，区间停车存在安全隐患，在桥上不设应急停车道。

桥面净宽为8.75m，与隧道同宽，设2根行车道。

右线标准横断面相应翻转，详见设计图。

跨中处桥面宽12.6m，组成为：1.26m（隧道外侧检修道通道及柔性棚洞护栏）+0.6m（防撞护栏）+8.75m（行车道）+0.6m （防撞护栏）+1.39m（隧道内侧检修道通道及柔性棚洞护栏）其中防撞护栏外侧各设两根隧道检修道通道，用于隧道检修人员在双桥村2号隧道和林家埂隧道之间通行。

目录第一章设计资料主梁尺寸拟定 (2)1桥梁的跨径及桥宽 (2)2主梁尺寸的确定 (2)3技术标准 (2)第二章箱型梁的构造形式及相关设计参数 (4)一、大毛截面（含湿接缝） (4)（1）面积计算 (4)（2）惯性矩计算 (5)（3）截面形心至上缘距离 (5)（4）分块面积对上缘静距 (5)二、小毛截面（不含湿接缝） (6)第三章主梁作用效应计算 (8)一、永久作用效应计算 (8)1、永久作用集度 (8)2、永久作用效应 (9)二、可变作用效应计算 (10)(1)冲击系数 (10)(2)计算主梁的荷载横向分布系数 (10)(3)车道荷载取值：公路-Ⅰ级的车道荷载标准值 (15)(4)计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力 (15)如图所示 (15)(5)计算4l处截面的最大弯矩和最大剪力 (16)(6)支点截面剪力计算 (17)第四章.挠度计算 (19)1.验算主梁的变形 (19)2.判断是否设置预拱度 (19)第五章.支座设计 (20)1.采用等厚度的板式橡胶支座 (20)2.确定支座平面尺寸 (20)3.确定支座厚度 (20)4.验算支座偏移情况 (21)5.验算支座的抗滑稳定性 (21)参考文献 (21)第一章设计资料主梁尺寸拟定1桥梁的跨径及桥宽标准跨径：40.00m主梁全长：39.96m计算跨径：39.6m桥宽（桥面净空）：14.5m（行车道）+2 0.5m（防撞栏）2主梁尺寸的确定主梁间距取3.0m 五根主梁梁高取h=1.65m，本箱梁跨径40m，根据《桥梁工程》预应力混凝土简支梁主梁高度的确定，高跨比1/8～1/16，设计梁高为1.65m。

顶板宽2.4m跨中腹板厚0.18m 底板厚0.2m端部腹板厚0.25m 底板厚0.25m3技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级荷载。

人群荷载：3.5kN m设计安全等级：二级端部横截面16.75跨中横截面图1 端部及跨中截面尺寸图（尺寸单位cm ）第二章 箱型梁的构造形式及相关设计参数（1）本箱梁按全预应力混凝土构造设计，施工工艺为后张法。

附件三：架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）单桁架主梁自重q主=5.76KN/m（2）前支承自重q前=20.5KN（3）前支自重q前支=70KN（4）天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b工字钢钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为:A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件。

下弦杆(下弦杆25b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为:A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4下弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时下弦满足强度条件。

梁上部钢筋计算
梁上部钢筋计算可以分为两个方面，一是梁顶部正筋的计算，二是梁顶部横筋的计算。

1. 梁顶部正筋的计算：
首先确定梁的受力状态，包括弯矩、剪力和轴力。

根据结构设计要求和规范，计算梁的受力情况。

根据梁的受力情况，计算出梁顶部正筋的受力值，包括弯矩下的正筋受力和剪力下的正筋受力。

根据规范的要求，根据梁的几何尺寸和材料性能，确定正筋截面尺寸和受力区域的配筋率。

根据配筋率，计算出正筋的面积需求，然后选择合适的钢筋型号和数量，满足正筋的要求。

2. 梁顶部横筋的计算：
根据结构设计要求和规范，确定梁顶部横筋的布置方式和间距。

根据梁的几何尺寸和材料性能，计算出梁顶部横筋的受力情况，包括剪力和挤压。

根据规范的要求，确定横筋的截面尺寸和受力区域的配筋率。

根据配筋率，计算出横筋的面积需求，然后选择合适的钢筋型号和数量，满足横筋的要求。

在进行钢筋计算时，需要参考相应的结构设计规范，并结合具体的工程情况进行计算。

此外，还需考虑钢筋的施工要求和工程的经济性，选择合适的钢筋型号和数量，综合考虑结构安全、强度和经济性的要求。

T梁通用图计算书路基宽度：26.0m跨径组合：4×40m斜度：15°中交第一公路勘察设计研究院有限公司二○一三年三月西安目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (3)2.1 横断面布置图 (3)2.2 跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.2 剪力横向分布系数 (6)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (6)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (6)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (8)4 主梁纵桥向结构计算 (8)4.1 T梁施工流程 (8)4.2 有关计算参数的选取 (8)4.3 计算程序 (10)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (10)4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算 (11)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.5.1 抗裂验算 (14)4.5.2 挠度验算 (17)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (18)4.5.1 使用阶段正截面法向应力计算 (18)4.5.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (20)4.5.3 施工阶段应力验算 (21)4.7 构造要求 (22)4.8 主梁计算结论 (23)26m路基40m先简支后结构连续T梁咨询计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径组合：4×40m；∙斜交角：15°；∙设计荷载：公路－Ⅰ级×1.15（即1.6/1.4）；∙桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），一幅桥全宽12.5m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝12.5m；∙桥梁安全等级：一级；∙环境条件：Ⅱ类。

关于某跨径40m小箱梁桥梁体预制长度不足处理方法的研究关键词：预制小箱梁、简支变连续结构、荷载、小箱梁计算摘要：某国道桥梁项目，上部结构预应力小箱梁结构，结构体系为简支变连续结构，在预制梁的过程中由于某种原因造成预制梁长教原设计梁长偏短约25~50cm。

为保证上部梁体总长度不变的前提下，结构体系转化时需要增加现浇段长度。

由于与原设计不符，为保证桥梁施工过程中结构安全，并且损失最小化的原则，优先方案是对现状情况重新进行受力计算，经检算结构安全，施工过程中需采取一定的施工措施完成施工。

一、工程概况某国道项目，桥梁第五跨上跨旅游公路，桥位位于两个隧道之间，在第二跨跨越沟谷。

新建桥梁上部采用6*40m预应力混凝土箱梁，采用先简支后连续结构成桥，桥长为左线248米/右线244.6米，桥宽12.75米，夹角90度，由3*40+3*40两联组成，全桥共计箱梁48片，在3#墩位置设160伸缩缝，0#、6#台位置设80伸缩缝。

下部结构为柱式圆形桥梁，一桩接一柱，右线2#～5#桥墩桩径Φ2.0米，桥墩直径为1.8米，其余桩径均为1.8米，桥墩直径为1.6米，桥台采用桩接盖梁形式。

桥梁横断面布置4片小箱梁，湿接缝宽度为0.75m，横向长度为12.75m。

横断面组成为0.5m（防撞护栏）+11.75m（车行道）+0.5m（防撞护栏）=12.75m二、处理思路本大桥为曲线桥梁，上部预应力混凝土箱梁采用集中预制厂预制，在预制阶段因故造成实际预制梁长较原设计偏短，边跨梁短25～45cm,中跨梁短30～50cm，现有桥梁已全部预制完成。

本项目为简支变连续结构，由于预制部分长度不足，为保证上部梁体总长度不变的前提下，结构体系转化时现浇段长度增加。

在确保结构安全的情况下损失最小化的原则，优先方案是对现状情况重新进行受力计算，如检算通过，则可以采取一定的施工措施完成施工。

三、计算资料1. 桥梁概况1).40m预应力简变连小箱梁，梁高2.0m；桥宽12.75ｍ。

40米钢—混凝土组合钢箱梁设计说明近年来匝道及主线跨越被交路时，采用钢—混凝土组合梁，能加快施工速度，减少施工对运营高速公路交通的影响。

1.主体设计(1)节段划分40m钢箱梁沿纵桥向共划分为3个节段，节段长度分别为13.97m、12m及13.97m，最大节段运输重量约为23.6t。

节段间预留10m间隙，钢结构加工制造单位根据焊接工艺需求可对预留间隙进行适当调整。

钢梁节段在工地上采用高强螺栓连接成吊装梁片。

(2)钢主梁综合桥梁的运输，控制钢主梁运输宽度3.5m，运输长度不超过16m，单片钢箱梁箱高1820mm，箱宽2000mm，外悬臂宽度1000mm。

钢箱梁底板水平，腹板竖直，顶板横坡2%，箱内实腹式横隔板标准间距5.0m，与梁片间主横梁(M 类)对应。

为增加钢箱梁顶板的局部屈曲稳定，在箱内两道横隔板间设置1道加强横肋，加强横肋标准间距5.0m。

箱梁底板设置3道纵向加劲肋，腹板间设置1道纵向加劲肋，箱梁顶板上缘设置开孔板作为加劲肋，同时作为组合桥面板的剪力键。

钢箱梁腹板厚度均为12mm：中间节段顶板厚度20mm，底板厚度32mm；两边节段顶板厚度12/18mm，底板厚度16/28mm：顶底板厚度根据受力进行节段调整，顶底板厚度节段变化采用箱外对齐的方式。

横隔板：采用实腹式隔板构造，中横隔板厚度12mm，端横隔板厚度16mm ，为检修方面横隔板设置人孔，端横隔板设置人孔密封盖板。

加强横肋：采用上下T型隔板+腹板板式构造，板厚均为10mm。

(3)钢横梁根据桥面板的支承受力计算，双钢箱间采用密布横梁支承体系，标准横梁间距2.5m：横梁分主、次横梁两种类型，主次横梁交替设置。

主横梁(M类)与箱室横隔板对应布置，次横梁(S类)与箱室内的加强横肋对应布置。

横梁理论跨径6.6m(两箱室内腹板间距)，制造长度5.6m。

主、次横梁均为工字钢构造，主横梁高度1400mm，次横梁高度350mm。

上下翼缘宽度均为250mm，除端横梁外，横梁翼缘厚度均为12mm，腹板厚度10mm。

第1页筑龙网w w w . s i n o a e c . c o m《4 0 m铁路箱梁整孔制造、架设施工工法》资料编号：Y J G F 2 4 -2 0 040m铁路箱梁整孔制造、架设施工工法（YJGF24—2000）中铁一局集团有限公司一、前言铁路货运载重的增加，客运时速提高，给铁路桥梁（特别是梁部）设计、施工提出了更高的要求，出现了40m箱梁整孔设计（如芜湖长江大桥铁路引桥）和24m双线箱梁的整孔设计（如秦沈客运专线），与此同时也给梁的制造、架设施工提出了新课题。

本工法是在1998-1999年中铁一局承建的芜湖长江大桥铁路引桥40m整孔箱梁制造、架设施工中形成的。

以往40m箱梁制造采用分段预制后再胶拼的施工方法，本工法则解决了40m 箱梁（污工量单孔103m3）的整体制造的工艺技术问题，这在国内属首创。

为本工法研究开发的箱形梁整体滑移式外模、拆装式内模，设计构思新颖，结构合理，性能良好，经济效益明显。

用六四式军用梁作为主杆件拼装架桥机，采用充盈式锥形销减小挠度，采用变频调速技术减小冲击，梁体架设平稳，安全可靠。

这项科研成果获1999年度全国工程建设优秀质量管理小组称号，并于1999年10月通过了铁道部科技成果技术鉴定。

鉴定认为“该项成果具有显著的技术创新和独特性，经济效益明显，达到国内领先水平。

对于箱梁的整体制造和架设具有广泛应用价值和指导意义”。

二、工法特点1.采用整体滑移外模，拆装方便，进度快，可消除分块模板接缝错台、漏浆等质量通病，保证梁体外观质量。

分块式内模拆装方便，并有足够的操作空间，使混凝土一次整体灌注成为可能。

2.混凝土一次灌注成型，保证了梁体的整体性，极大地改善了梁体质量。

3.采用SPJ300/40拼装式架桥机架设箱梁，安全可靠，运行平稳，操作简便。

三、运用范围适用于长大混凝土梁现场整体预制，整体架设。

四、工艺原理1.采用大吨位龙门吊直接将梁体吊装于运梁平车上，平车采用双线走行，以特别平衡装置使轮压分布均匀，梁体受力状态良好。

40m简支T梁计算(24.5m)40m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图1一、说明书 1. 设计概况 40m简支T梁为高速公路通用图设计，本计算书为路基宽24.50m，桥面连续结构。

单幅桥面宽度12.00m，横向桥面由6片T梁组成（见图一）。

40m简支T梁采用C50砼预制安装。

单片梁预制梁高200cm，跨中腹板厚20cm，支座处腹板厚42cm。

T梁安装就位后，横向通过翼板之间的现浇湿接缝和横隔板连成整体，纵向则通过现浇桥面板形成桥面连续结构。

桥面铺装按15cm厚水泥砼和10cm厚水泥砼+10cm厚沥青砼两种情况进行设计。

其中10cm厚水泥砼均为T梁的受力层，T梁计算高260cm。

图一 2. 计算依据公路桥涵设计通用规范（JTJ 021-89）公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范（JTJ 023-85） 3. 计算荷载设计荷载：汽-超20，挂-120；人行荷载：3.5kN/m2；结构自重：26.5kN/m3；地震烈度：6度 4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。

5. 计算结果及分析评价计算结果见“40JZ3.OUT”和“40JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的40mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。

2图二二、计算过程 1. 施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：阶段号 1 2 3 4 5 工作内容 T梁预制，结构简支，7块横隔板张拉正弯矩预应力束形成组合截面浇筑现浇层及桥面铺装，防撞栏杆使用阶段自重预加力荷载恒载上桥面铺装自重、栏杆自重汽-超20、挂-120、满人所加荷载注：预制T梁时，梁高为250cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高260cm。

组合梁设计说明1 概述1.1 钢—混凝土组合梁使用范围1. (40+60+40)m 连续组合梁：2. 40m 简支组合梁:1.2 设计思想(1)、满足桥梁抗震性能对上部结构轻型化的需求。

(2)、满足道路交叉的保通需求。

(3)、采用成熟可靠的设计技术，充分考虑当前钢结构建设及管养的实际。

(4)、主动适应绿色公路建设的要求，推进工业化、装配化建设，减少对环境的影响。

2 标准与规范2.1 设计规范1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG 3362-2018)4、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)5、《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》(JTG/T D64-01-2015)6、《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015)7、《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》(JT/T 722-2008)8、《碳素结构钢》(GB-T 700-2006)9、《低合金高强度结构钢》(GB/T 1591-2018)10、《铁路钢桥制造规范》(Q/CR 9211-2015))11、《钢—混凝土组合桥面板技术规程》(DB 51/T 1991-2015)12、《钢纤维混凝土》(JG/T472-2015)2.2 参考规范1、《钢结构焊接规范》(GB 50661-2011)2、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB 50205-2001)3、《铁路钢桥保护涂装及涂料供货技术条件》(JB/T 1527-2011)4、《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ 82-2011)3 技术标准表-1 主要技术指标表钢-混组合梁构成为3 片箱梁+2 工字梁。

每片箱梁内设置横隔板、圈式加劲；箱间和工字梁间横向通过大小横梁连接形成整体。

钢桥顶板采用焊接连接，其他位置的纵向、横向连接采用栓接。

钢梁顶板设18 厘米的现浇钢纤维砼桥面板，通过开孔板和钢筋形成钢-混组合桥面板。

摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占有重要的地位，在目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好，适应性强。

整体性好以及美观等多种优点。

本设计采用简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板和桥面部分等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。

其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。

桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。

本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用40m标准跨径，合理地解决了这一问题。

在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板等设计，完美地构造了一座预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。

本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。

关键词: 预应力混凝土简支T梁后张法施工IAbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses simple support T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane boardand the bridge floor part and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 40m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and so on designs, a structure prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Key words: Pre-stressed concrete Simple support T beam Post tensioned constructionII摘要 (I)Abstract (II)第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计 (1)1.1 桥梁跨径及桥宽 (1)1.2 设计荷载 (1)1.3 材料规格 (1)1.4 设计依据 (1)1.5 基本计算数据 (1)第二章截面设计 (3)2.1主梁间距与主梁片数 (3)2．2 主梁跨中截面尺寸拟订 (5)2.2.1 主梁高度 (5)2.2.2 主梁截面细部尺寸 (5)2.2.3 计算截面几何特征 (7)2.2.4 检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） (9)第三章主梁作用效应计算 (10)3.1永久作用效应计算 (10)3.1.1 永久作用集度 (10)3.1.2永久作用效应 (11)3.2可变作用效应计算 (13)3.2.1冲击系数和车道折减系数 (13)3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (13)3.2.3车道荷载取值 (19)3.2.4可变作用效应 (19)3.3主梁作用效应组合 (24)第四章预应力钢束数量估算及其布置 (25)4.1 跨中截面钢束的估算和确定 (25)4.2 预应力钢束的布置 (26)第五章计算主梁截面几何特性 (35)5.1截面面积及惯矩计算 (35)5.2截面静距计算 (36)5.3截面几何特性汇总 (40)第六章主梁界面承载力与应力计算 (42)6.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (42)6.1.1 正截面承载力验算 (42)6.1.2斜截面承载力验算 (45)6.2 持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (50)6.2.1正截面抗裂性验算 (50)6.2.2 斜截面抗裂性验算 (51)第七章主梁变形验算 (56)7.1计算由荷载引起的跨中扰度验算 (56)第八章横隔梁计算 (57)8.1作用在跨中横隔梁上的可变作用 (57)I8.2截面配筋计算 (57)第九章行车道板的计算 (59)9.1 悬臂板（边梁）荷载效应计算 (59)9.1.1 永久作用 (59)9.1.2 可变作用 (60)9.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 (61)9.2 连续板荷载效应计算 (61)9.2.1 永久作用 (61)9.2.2 可变作用 (63)9.2.3 承载能力极限状态作用基本组合 (65)9.3 行车道板截面设计、配筋与承载力验算 (65)结论 (69)参考文献 (70)II第一章预应力混凝土简支T形梁桥设计1.1 桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.00m桥面净空：净23.5+2×0.5m（防撞栏）=24.5m桥梁全长：5×40m=200m设计时速： 80km/h桥面净宽：半幅桥宽12m，配合25m的整体式路基。

毕业设计预应力混凝土简支T 形梁桥计算书（夹片锚具）一 设计资料及构造布置 1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m （墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m桥面净空：净9.5+2×0.75m=11m2、设计荷载:汽车：公路—I 级，人群：3.5KN/2m3、设计时速： 80km/h4、桥面宽度： 净（8+0.5×(n+1)）+2×0.75m （人行道）5、桥面横坡：1.5％6、环境 ：桥址位于野外一般地区，Ⅰ类环境条件，年平均相对湿度75％；7、施工方法：主梁采用后张法，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，两端同时张拉。

8、预应力种类：按A 类预应力混凝土构件设计 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，桥面铺装用沥青混凝土。

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的φ15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，pk f =1860Mpa 。

普通钢筋直径大于和等于12mm 的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。

按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm ，外径77mm 的预埋波纹管和夹片锚具。

4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》 （2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,吊装阶段的小截面(1700i b mm =)和运营阶段的大截面(2750i b mm =).净-9.5+2×0.75m 的桥宽采用四片主梁,如图一所示.注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。

目录1 设计要求 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 设计基本情况 (1)1.3 主要技术标准 (2)1.4 主要设计指标 (2)1.5 梁部计算 (3)1.6图纸绘制要求 (4)2 计算说明 (4)2.1 结构体系 (4)2.2 施工方法 (4)3 模型及荷载 (4)3.1计算模型 (4)3.2 计算荷载 (4)4 全梁弯矩包络图 (5)5 支承反力结果 (6)6 计算成果 (6)6.1 混凝土截面应力验算 (6)6.2 混凝土正截面抗裂验算 (11)6.3 正截面抗弯强度验算 (11)6.4 活载作用下的竖向挠度验算 (11)6.5 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置 (12)6.6 梁端竖向转角和工后徐变验算 (12)6.7 使用阶段钢束应力验算结果 (12)7 施工阶段应力验算 (12)40m有砟简支梁桥设计说明书1 设计要求1.1 设计依据《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)；《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)；《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》(铁建设函（2005）285号)；1.2 设计基本情况(1)双直线40m有砟简支梁桥(线间距5.0m)(2)桥式结构及桥面布置:见CAD图1.3 主要技术标准1.3.1 设计荷载(1)恒载结构构件自重按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)第4.2.1条采用；C50混凝土容重取26kN/m3；二期恒载:190kN/m。

(2)混凝土收缩徐变环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70%。

根据老化理论计算混凝土的收缩徐变，系数如下：徐变系数终极极值：2.0（混凝土龄期6天）徐变增长速率：0.0055收缩速度系数：0.00625收缩终极系数：0.00017(3)设计活载a.列车纵向活载采用“ZK活载”，中-活载检算(注意根据规范进行折减)b.竖向动力冲击系数：按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)办理：其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L），α=4*(1-h)≤2.0,L为桥梁跨度。

T梁30⽶、40⽶T梁架设⽅案讲解道安⾼速TJ11标项⽬部架设（30m、40m）T梁专项施⼯⽅案⽬录⼀、编制说明 (2)⼆、⼯程概况、T梁参数 (2)三、架梁顺序及组织 (4)1、⼈员组织 (5)2、主要机械设备配置 (6)四、施⼯⼯艺 (7)1、施⼯⼯艺流程 (7)2、架梁前准备⼯作 (7)3、T梁架设⽅案 (9)4、安装注意事项： (12)五、架梁施⼯质量控制措施 (13)六、架梁施⼯安全保证措施 (14)七、架梁施⼯事故应急救援预案 (15)1、⽅针与原则 (15)2、适⽤范围 (15)4、应急响应 (18)5、应急处置 (20)⼋、环境保护及⽂明施⼯ (23)1、环境卫⽣的措施 (23)2、⽂明施⼯措施 (24)30m、40m T梁架设施⼯⽅案⼀、编制说明1、贵州省道真⾄新寨⾼速公路（和溪⾄流河渡段）⼟建⼯程招标⽂件（技术规范）。

2、道安⾼速TJ11合同段施⼯图设计及总体施⼯组织设计。

3、安全技术规范和临时⽤电规范。

4、《公路⼯程技术标准》JTG B01-20035、《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）2008更新版6、《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-20047、《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》JTG D62-20048、《公路桥涵施⼯技术规范》JTG/T F50-2011⼆、⼯程概况、T梁参数道安⾼速TJ11合同段设计共有40m、30m后张法预应⼒T梁405⽚，其中40mT梁305⽚（梨树坪⼤桥110⽚、⼤⽯墩⼤桥55⽚、茨菇塘⼤桥120⽚、⽑冲湾⼤桥50⽚）、30mT梁70⽚（杨家塘⼤桥）。

梨树坪本桥位于分离式路基段，右线平⾯在直线及A=435左偏缓和曲线上，纵⾯位于+1.902%的上坡直线段上；左线平⾯在直线及A=435左偏缓和曲线上，纵⾯位于+1.906%的上坡直线段上。

本桥左线桥长450.0m，右线桥长453.0m，上部构造采⽤3×40+2×（4×40）m预应⼒砼组合T形连续梁，先简⽀后结构连续结构或刚构；下部构造桥墩采⽤薄壁墩、空⼼墩及双柱墩配桩基础、桥台采⽤U型桥台接扩⼤基础。

一、概述一跨简支，标准跨径：40m，计算跨径38.5m，斜交角77°，主梁中心高1.8m，采用预弯钢-砼组合箱梁结构，钢箱梁中心高1.5m，采用Q345C钢材，现浇混凝土C50钢纤维混凝土，厚30cm。

桥型截面布置如下（单位：mm）：单幅桥主梁断面图 1二、主梁材料及参数1．主梁Q345C钢，工厂预制。

Q345C钢物理－力学性能如下：弹性模量: E s＝2.06x105 MPa剪切模量: G s＝0.79x105 MPa质量密度: r＝78.5 kN/m3线膨胀系数: a s＝1.2 x10-5/℃泊松比: m s＝0.3应力松弛: s＝1.5%局部次要钢结构采用Q235C钢屈服强度取σs＝324MPa，其相应的基本容许应力乘以折减系数324/343＝0.945，折减后见上表括号内数值。

2. C50混凝土抗压标准强度：f ck＝32.4MPa、抗压设计强度为f cd＝22.4MPa；抗拉标准强度：ft k＝2.65MPa、抗拉设计强度为f td＝1.83MPa；弹性模量Ec＝3.45x104MPa3．普通钢筋：R235钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=195MPa；HRB335钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=280MPa；三、荷载计算1、主梁自重边梁1＃、3＃梁宽5.1m、2＃梁宽4.8m一片钢箱梁自重（每延米）：q＝863.7*1.05/40＝22.67 kN/m现浇层自重（每延米）：1＃、3＃梁q＝5.1*0.3*26＝39.78 kN/m2＃梁q＝4.8*0.3*26＝37.44 kN/m2、二期恒载铺装自重（每延米）：1＃、3＃梁q＝5.1*0.1*24＝12.24 kN/m2＃梁q＝4.8*0.1*24＝11.52 kN/m地袱及盖板（每延米）：q＝16 kN/m栏杆（每延米）：q＝2 kN/m防撞墙（每延米）：q＝8 kN/mD500mm水管及支撑板：q＝2.9 kN/m（※钢箱梁、现浇层、附属构造具体尺寸详见施工图※）3、可变作用1）温度荷载简支梁整体温差按±30℃考虑，温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）的规定计算。

钢－混凝土组合梁结构计算书编制单位：计算：复核：审查：2009年3月目录1. 设计资料 (1)2. 计算方法 (2)2.1 规范标准 (2)2.2 换算原理 (2)2.3 计算方法 (3)3. 不设临时支撑_计算结果 (3)3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (4)3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (6)3.3 结论 (7)3.4 计算过程（附件） (7)4.设置临时支撑_有限元分析计算 (7)4.1 有限于建模 (7)4.2 施工及使用阶段结构内力 (9)4.2.1 施工阶段结构内力 (10)4.2.2 使用阶段结构内力 (11)4.3 组合梁截面应力 (13)4.3.1 截面应力汇总 (13)4.3.2 截面应力组合 (15)4.4 恒载作用竖向挠度 (16)4.4.1 施工阶段竖向挠度 (16)4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (16)4.5 结论 (16)钢－混凝土组合梁结构计算1. 设计资料钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m ，桥面宽19.0m ；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m ；钢材采用Q345D 级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。

图 1 横向布置(cm)图 2 桥梁立面 (cm)钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m ，边段与中段主要结构尺寸（图 3）见下表，其余尺寸详见设计图纸图 3 钢梁标准构造 (mm)2. 计算方法2.1 规范标准现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。

《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB 10002.2-2005)第4.1.1条也规定：结构构件的内力应按弹性受力阶段确定。

尽管弹性分析法(容许应力法)不能充分组合梁的承载能力极限状态，但对于承受动力荷载的桥梁钢结构的强度计算是基本符合结构的实际受力状况的。

上部结构计算范文基础计算是上部结构计算的第一步，它的目的是确定建筑物承受地面载荷的能力，并将这些载荷传递到地基中。

基础计算中需要考虑的因素包括地基土壤的承载力、建筑物的总重量、地表上的荷载以及风载等。

根据这些因素，可以确定合适的基础类型，如扩展基础、隔离基础或带筏基础，并计算出基础的尺寸和厚度等参数。

柱子计算是指计算建筑物中各个柱子的承载能力。

柱子一般是由混凝土或钢材制成的垂直结构元件，用于支持屋顶或楼板的重量。

柱子计算中需要考虑的因素包括柱子的几何形状、材料的力学性质、荷载的大小和方向等。

根据这些因素，可以计算出柱子的截面尺寸和强度等参数。

梁计算是指计算建筑物中各个梁的承载能力。

梁一般是由混凝土或钢材制成的水平结构元件，用于承载楼板和屋顶的重量，并将其传递到柱子上。

梁计算中需要考虑的因素与柱子计算类似，包括梁的几何形状、材料的力学性质、荷载的大小和方向等。

根据这些因素，可以计算出梁的跨度、截面尺寸和强度等参数。

楼板计算是指计算建筑物中各个楼层的楼板的承载能力。

楼板一般是由混凝土或钢材制成的水平结构元件，用于承载楼层的活动荷载、自重和其他附加荷载。

楼板计算中需要考虑的因素包括楼板的几何形状、材料的力学性质、楼层荷载的大小和分布等。

根据这些因素，可以计算出楼板的厚度、截面尺寸和强度等参数。

综上所述，上部结构计算是建筑结构设计中的重要环节，它涉及到建筑物的基础、柱子、梁和楼板等部分的计算。

通过合理的计算，可以确保建筑物的上部结构能够承受各种荷载，并具有足够的强度和稳定性。