250×700梁模板(扣件式)计算书讲解

梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.9 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×700 新浇混凝土结构层高(m) 6 梁侧楼板厚度(mm) 100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1000梁两侧立柱间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 450,550梁底支撑小梁根数 5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 结构重要性系数γ0 1可变荷载的组合值系数υc0.9设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝26.752kN/mq1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝24.232kN/mq1活＝γ0×[1.4×υc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.232×0.0752+0.121×2.52×0.0752＝0.016kN·mσ＝M max/W＝0.016×106/37500＝0.435N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×17.95×754/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×24.232×0.075+0.446×2.52×0.075＝0.799kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×24.232×0.075+1.223×2.52×0.075＝2.308kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×24.232×0.075+1.142×2.52×0.075＝1.902kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×17.95×0.075＝0.529kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×17.95×0.075＝1.539kNR3'=0.928 q2l=0.928×17.95×0.075＝1.249kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q 1＝max{0.799+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.7-0.1)]+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，2.308+1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.486kN/m q 2＝max[0.529+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.7-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，1.539+(0.3-0.1)×0.3/4]＝1.554kN/m 1、抗弯验算M max ＝max[0.107q 1l 12，0.5q 1l 22]＝max[0.107×2.486×12，0.5×2.486×0.32]＝0.266kN·mσ＝M max/W＝0.266×106/64000＝4.157N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.486×1，2.486×0.3]＝1.509kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.509×1000/(2×60×80)＝0.472N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.554×10004/(100×9350×2560000)＝0.41mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.554×3004/(8×9350×2560000)＝0.066mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.486×1，0.393×2.486×1+2.486×0.3]＝2.842kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.662kN，R2＝R4＝2.842kN，R3＝2.198kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.554×1，0.393×1.554×1+1.554×0.3]＝1.776kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.782kN，R'2＝R'4＝1.776kN，R'3＝1.451kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm 3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.194×106/5080＝38.209N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.185kNτmax＝2V max/A=2×5.185×1000/489＝21.207N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.042mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.319kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.319kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3.2 立柱截面面积A(mm 2) 450 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.73 抗压强度设计值f(N/mm 2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.634立柱最大受力N ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3，R 4+N 边2]+0.15×(6-0.7)＝max[0.319+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，6.284，6.284，0.319+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.795＝7.079kNf ＝N/(υA)＝7.079×103/(0.634×450)＝24.813N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N ＝max[R 2，R 3]×1＝6.284kN≤[N]＝30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粉土 地基承载力设计值f ak (kPa) 200 立柱垫木地基土承载力折减系数m f1垫板底面面积A(m 2)0.25立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝7.079/(1×0.25)＝28.317kPa≤f ak ＝200kPa满足要求！。

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝24.07kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×24.07×0.252＝0.188kN·mσ＝M max/W＝0.188×106/37500＝5.015N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2504/(384×5400×281250)＝0.516mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×24.07×0.25＝3.009kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×15.4×0.25＝1.925kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.009/1＝3.009kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.009/1＝3.009kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.375-0.25/2)/2×1=1.118kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=1.118kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[4.464,4.464]=4.464kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.925/1＝1.925kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=1.925/1＝1.925kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.375-0.25/2)/2×1=0.47kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=0.47kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.655,2.655]=2.655kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.464×0.452，0.5×4.464×0.22]＝0.113kN·mσ=M max/W=0.113×106/24500=4.612N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.464×0.45，4.464×0.2]＝1.256kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.256×1000/(2×30×70)＝0.897N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.655×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.071mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.655×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.464×0.45,0.375×4.464×0.45+4.464×0.2]=2.511kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.511kN,R2=2.511kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.655×0.45,0.375×2.655×0.45+2.655×0.2]=1.493kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.493kN,R2'=1.493kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.174×106/4490=38.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.14kNτmax=2V max/A=2×2.14×1000/424＝10.093N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.371kN，R2=4.279kN，R3=0.371kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.221kN，R2'=2.544kN，R3'=0.221kN七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3]=max[0.371，4.279，0.371]=4.279kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝max[0.221，2.544，0.221]=2.544kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.674×106/4490＝150.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.781kNτmax＝2V max/A=2×2.781×1000/424＝13.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.965mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.777kN，R2=9.2kN，R3=9.2kN，R4=5.777kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.798kN，R2=9.2kN，R3=0.798kN 八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝9.2kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.798kN，R2＝9.2kN，R3＝0.798kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN 2N d＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.6)＝max[0.798+4.627，9.2，0.798+4.627]+1.141＝10.341kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10340.705/(0.197×424)+0.007×106/4490＝125.358N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.341/(1×0.15)＝68.938kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×700 新浇混凝土结构层高(m) 6.6 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m 3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m 2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.75非自定义:0.54 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900梁两侧立柱间距l b(mm) 1200步距h(mm) 1800新浇混凝土楼板立柱间距l 'a(mm)、l'b(mm) 900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 600梁底支撑小梁根数 2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算M max＝q1l2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·mσ＝M max/W＝0.18×106/37500＝4.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5qL4/(384EI)=5×17.95×2504/(384×10000×281250)＝0.325mm≤[ν］＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝0.12(0.5+(24+1.1)×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×max{2.95+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×1，0.7×2]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×0.12)+1.4×)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25/2}=4.83kN/m2.95+0.9×1.35×(0.3-0.1)×q2＝0.12)×m ax[0.6-0.25/2，(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×max[2.24+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.25/2]＝3.39kN/m1，2.24+(0.3-0.1)×(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.83×0.92，0.5×4.83×0.32]＝0.42kN·mσ＝M max/W＝0.42×106/60750＝6.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.83×0.9，4.83×0.3]＝2.638kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.638×1000/(2×45×90)＝0.98N/mm2≤[τ］＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.39×9004/(100×9350×2733800)＝0.55mm≤[ν］＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.39×3004/(8×9350×2733800)＝0.13mm≤[ν］＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.83×0.9，0.393×4.83×0.9+4.83×0.3]＝4.97kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝4.97kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.39×0.9，0.393×3.39×0.9+3.39×0.3]＝3.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝3.49kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×３可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.443×106/4490＝98.61N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.664kN＝125N/mm2 τmax＝2V max/A=2×4.664×1000/424＝22N/mm2≤[τ］满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)＝l/400＝600/400＝1.5mmνmax＝0.1mm≤[ν］满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.31kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.31kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×３立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.51、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.92×1.4×0.54×0.9×1.82/10＝0.18kN ·m 2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式 5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同：1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m 2)小梁验算q 1＝max{2.71+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，2.71+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.9kN/m 同上四～六计算过程，可得：R 1＝0.25kN ，R 2＝7.53kN ，R 3＝0.25kN立柱最大受力N w ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3+N 边2]+M w /l b ＝max[0.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.25/2)/2×0.9，7.53，0.25+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/2×0.9]+0.18/1.2＝7.82kNf ＝N/(φA)+M w /W ＝7824.22/(0.5×424)+0.18×106/4490＝76.97N/mm 2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N ＝max[R 2]×1＝9.33kN ≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值f ak (kPa) 140 立柱垫木地基土承载力折减系数m f1垫板底面面积A(m 2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝7.82/(1×0.15)＝52.16kPa ≤ｆak ＝140kPa满足要求！。

梁模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计三、荷载设计四、模板验算W=bh2/6=1000×142/6=32666.667mm3，I=bh3/12=1000×143/12=228666.667mm4 q=γGΣq Gk+1.4Σxxx k=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=25.26kN/m q`=Σq Gk+Σxxx k=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+(1+2)×1.0=18.6kN/m1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×25.26×0.22=0.126kN·mσmax=M max/W=0.126×106/32666.667=3.866N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.5ql=0.5×25.26×0.2=2.526kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.526×103/(2×1000×14)=0.271N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=5q`l4/(384EI)=5×18.6× /(384×6000×228666.667)=0.282mmνmax=0.282mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！4、支座反力R1=R2=ql/2=2.526kNR`1=R`2=q`l/2=1.86kN五、次楞验算1G梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.325-0.2/2)/2=1.28kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×(0.65-0.325-0.2/2)/2=1.28kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣN Gk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/m q=max[2.526/1.0+0.014+1.28+0.27，2.526/1.0+0.014，2.526/1.0+0.014+1.28+0.27]=4.09kN/mq`=max[1.86/1.0+0.01+0.936+0.2，1.86/1.0+0.01，1.86/1.0+0.01+0.936+0.2]=3.006kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×4.09×0.92=0.331kN·mσmax=M max/W=0.331×106/31688=10.455N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×4.09×0.9=2.209kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.209×1000/(2×45×65)=1.133N/mm2τmax=1.133N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×3.006×9004/(100×9000×1029840)=1.441mm νmax=1.441mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.526+0.014+1.28+0.27)×0.9=4.049kNR2=1.1×(2.526+0.014+1.28+0.27)×0.9=4.049kNR`1=1.1×(1.86+0.01+0.936+0.2)×0.9=2.976kNR`2=1.1×(1.86+0.01+0.936+0.2)×0.9=2.976kN六、主楞(横向水平钢管)验算。

250×700梁模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=250mm ，梁截面高度 H=700mm ，梁模板使用的木枋截面80×80mm ，梁模板截面底面木枋距离400mm 。

梁模板截面侧面木枋距离450mm 。

梁底模面板厚度h=18mm ，弹性模量E=10000N/mm 2，抗弯强度[f]=13N/mm 2。

梁侧模面板厚度h=18mm ，弹性模量E=10000N/mm 2，抗弯强度[f]=13N/mm 2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.500kN/m 2；钢筋自重 = 1.500kN/m 3；混凝土自重 = 24.000kN/m 3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m 2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取28.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm 3；I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 400 400 400 6.38kN/mA B1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.50×0.25+24.00×0.25×0.70+1.50×0.25×0.70]+1.4×2.50×0.25=6.38kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×6.380×0.4002=-0.102kN.mf=0.102×106/13500.0=7.561N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.400×6.380=1.531kN截面抗剪强度计算值 T=3×1531/(2×250×18)=0.510N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.50×0.25+24.00×0.25×0.70+1.50×0.25×0.70=4.588N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×4.588×400.04/(100×10000.00×121500.0)=0.654mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.654mm 小于 [v] = 400/250,满足要求!四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下450 450 45018.03kN/mA B图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×16.80+1.4×4.00)×0.70=18.032N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×18.032×0.4502=-0.365kN.mf=0.365×106/37800.0=9.660N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.450×18.032=4.869kN截面抗剪强度计算值 T=3×4869/(2×700×18)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 16.80×0.70=11.76N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×11.760×450.04/(100×10000.00×340200.0)=0.960mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.960mm小于 [v] = 450/250,满足要求!五、梁侧竖楞计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85.33cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。

梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息梁段：L1。

1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.8 梁截面高度(m) 0.8 楼层高度(m) 5 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1 立杆步距(m) 1.2混凝土楼板厚度(mm)220板底承重立杆纵向间距(m)1.2 横向间距(m) 1.2梁底承重立杆根数 2 梁底两侧立杆间距(m)0.4梁底承重立杆间距(mm) 400(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm) Φ48×3.5钢管钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.25 3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,400 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根60×90矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 太平洋海岸黄柏 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 800螺栓竖向间距(mm) 100,400 4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 第一层支撑梁参数材料 1根□60×40×2.5矩形钢管根数 4钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。

1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

梁模板(扣件钢管架)计算书名仕豪庭工程工程；属于框剪结构;地上25层;地下2层；建筑高度：78.00m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：41779.00平方米；总工期：781天；施工单位：华通建一。

本工程由金地房地产开发公司投资建设，阳泉市设计院设计，地质勘察，北京吉地四方咨询有限公司监理，华通建一组织施工；由王炳臣担任项目经理，赵同柱担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:KL010。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:4；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

250X700梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数:模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 B×D=250mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方60×120mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

梁两侧立杆间距 0.80m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

3700图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.000×0.700×0.600=10.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.300×0.600×(2×0.700+0.250)/0.250=1.188kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+4.000)×0.250×0.600=0.750kN均布荷载 q = 1.20×10.500+1.20×1.188=14.026kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.750=1.050kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；A计算简图0.016变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.69kN/mA变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.389kNN2=1.889kNN3=1.889kNN4=0.389kN最大弯矩 M = 0.017kN.m最大变形 V = 0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.017×1000×1000/32400=0.525N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×1109.0/(2×600.000×18.000)=0.154N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.002mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.889/0.600=3.149kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×3.15×0.60×0.60=0.142kN.m最大剪力 Q=0.625×0.600×3.149=1.181kN最大支座力 N=1.25×0.600×3.149=2.362kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×12.00×12.00/6 = 144.00cm3；I = 6.00×12.00×12.00×12.00/12 = 864.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.142×106/144000.0=0.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1181/(2×60×120)=0.246N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.786kN/m 最大变形 v =0.521×1.786×600.04/(100×9000.00×8640000.0)=0.016mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3]×1＝28.8kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.6kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×3]×1＝23.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.6×0.1172+0.117×4.2×0.1172＝0.04kN·m σ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.071N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.5×116.6674/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×24.6×0.117+0.45×4.2×0.117＝1.368kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×24.6×0.117+1.2×4.2×0.117＝3.745kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.5×0.117＝1.097kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.5×0.117＝3.016kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.368/1＝1.368kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[3.745,3.745]/1= 3.745kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.368/1＝1.368kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.028kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(0.8-0.15)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(0.8-0.15)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.45-0.35/2)/2×1=1.281kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=1.281kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.368+0.028+0.39+1.281=3.068kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.745+0.028=3.773kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.368+0.028+0.39+1.281=3.068kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.068,3.773,3.068]=3.773kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.097/1＝1.097kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.016,3.016]/1= 3.016kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.097/1＝1.097kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.999kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.999kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.097+0.023+0.325+0.999=2.444kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.016+0.023=3.039kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.097+0.023+0.325+0.999=2.444kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.444,3.039,2.444]=3.039kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.773×0.2252，0.5×3.773×0.152]＝0.042kN·mσ=M max/W=0.042×106/40830=1.04N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.773×0.225，3.773×0.15]＝0.566kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.566×1000/(2×50×70)＝0.243N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.039×2254/(384×9350×142.92×104)＝0.008mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[225/150，10]＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.039×1504/(8×9350×142.92×104)＝0.014mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.773×0.225,0.5×3.773×0.225+3.773×0.15]=0.99kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.805kN,R2=0.99kN,R3=0.99kN,R4=0.805kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.039×0.225,0.5×3.039×0.225+3.039×0.15]=0.798kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.642kN,R2'=0.798kN,R3'=0.798kN,R4'=0.642kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.609×106/3860=157.845N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.795kNτmax=2V max/A=2×1.795×1000/357＝10.056N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.057mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.795kN，R2=1.795kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.44kN，R2'=1.44kN七、纵向水平钢管验算1212 1.44]=1.44kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.606×106/3860＝156.95N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝3.814kNτmax＝2V max/A=2×3.814×1000/357＝21.369N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.452mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(900/150，10)＝6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.814kN，R2=7.853kN，R3=7.853kN，R4=3.814kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=7.853kN，R2=7.853kN八、扣件抗滑移验算1、扣件抗滑移验算0.85×8=6.8kN<两侧立柱最大受力N＝max[R1,R2]＝max[7.853,7.853]＝7.853kN≤0.85×12=10.2kN双扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！九、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,500+2×0.7×450)=1440mmλ=h max/i=1440/16.1=89.441≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.6672、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.09×0.9×1.22/10＝0.015kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×1＝28.38kN/m2)小梁验算q1＝max{1.346+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.8-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，3.686+1.2×(0.3-0.1)×0.35/3}=3.714kN/m 同上四～七计算过程，可得：R1＝7.696kN，R2＝7.696kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1.2×0.15×(6.4-0.8)+M w/l b＝max[7.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，7.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.008+0.01 5/0.9＝13.425kNf＝N/(υA)+M w/W＝13424.815/(0.667×357)+0.015×106/3860＝60.265N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.4/8.4=0.762≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k LHh1)=1×1.4×(0.09×8.4×6.4×2.92+0.55×8.4×6.4×3.9)=181.221 kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6.4/(0.9×0.9)]×8.4×8.42/2=449.467k N·mM T=181.221kN·m≤M R=449.467kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k LHh1)=1×1.4×(0.085×8.4×6.42+0.55×8.4×6.4×3.9)=202.385kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×6.4/(0.9×0.9)]×8.4×8.42/2=1453.656kN·mM T=202.385kN·m≤M R=1453.656kN·m满足要求！十二、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=13.425kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=13.425kN 满足要求！。

梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：钢面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：210000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁模板支撑计算书工程名称：里村 工程单位： 1.计算参数结构楼板厚100mm 梁宽b=250mm 梁高h=600mm 层高17.10m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底 模厚度18mm 侧模厚度 18mm 梁梁边至板支撑的距离2.10m ；板弹性模量 E=4000N/mrTi ，木材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度f n=13.00N/mm 2，抗剪强度f v =1.50N/mm 2 ;支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距 1500mm 纵向间距1100mm 支架立杆的步距 h=0.95m ;钢管直径 48mm 壁厚3.0mm,截面积4.24cm ，回转半 径i=1.59cm ;钢管重量 0.0326kN/m 。

钢材弹性模量 E=206000N/mm 2，抗弯强度 f=205.00N/mm 2,抗剪强度f v =120.00N/mm 。

(2) 梁底模板验算第一层龙骨间距 L=200mm 计算跨数5跨；底模厚度h=18mm 板模宽度b=250mm W=bh 2 /6= 250X 182/6=13500mm , I=bh 712= 250X 183/12=121500mm 1) 抗弯强度验算弯矩系数 K F -0.105,M maF KqpL =-0.105 X 5.74 X 200 =-24108N- mm=0.02kN -m①底侧模自重 0.3kN/m2X (0.25 + 1.00 )X 1.2 = 0.45 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m 3X 0.25 X0.60 X 1.2 = 4.32 1 <N/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m 3X 0.25 X 0.60X 1.2 = 0.27 kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2X 0.25X1.4 =0.70 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④q 1 = 5.74 kN/m梁底模和龙骨 挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2 = 4.20 kN/m梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值2.梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值单位 潢向水平第二曷龙骨 丿 1Y 几 f .4, f 「*“'* 丿 “，“■-』'_/ fZZ L*寸水平捌:2d =l\MWW=24108/13500=1.79N/mm 2梁底模抗弯强度 d =1.79N/mm V f m =13.00N/mm 2,满足要求。

250mm厚板模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1.4×1×3=11.85kN/m q1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)=7.65kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.25)+1×1×3=9.375kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×11.85×0.22=0.059kN·mσ=M max/W=0.059×106/(24000×103)=2.458N/mm2≤[f]=29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×2004/(384×9000×144000)=0.151mmνmax=0.151 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1.4×0.2×3=2.418kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.25)+1×0.2×3=1.915kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.256×106/64000=4N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.454kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×1.454×1000/(2×60×80)=0.454N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.555mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.208kNR2=2.745kNR3=2.258kNR4=2.745kNR5=1.208kN正常使用极限状态R1ˊ=0.959kNR2ˊ=2.178kNR3ˊ=1.791kNR4ˊ=2.178kNR5ˊ=0.959kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型截面惯性矩I(cm4) 10.78 截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3,R4,R5]/2=max[1.208,2.745,2.258,2.745,1.208]/2=1.3725kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=max[0.959,2.178,1.791,2.178,0.959]/2=1.089kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.711×106/4490=158.352N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V max＝4.005kNτmax＝2V max/A=2×4.005×1000/424=18.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=1.373mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1000/150，10] =6.667mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×290=1406mml02=ηh=1.2×1500=1800mm取两值中的大值l0=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1406/15.9=88.428查表得，υ=0.566N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.33kN f=N1/(υ1A)＝12.33×103/(0.566×450)=48.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，υ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1×1=12.99kN f=N2/(υ2A)＝12.99×103/(0.386×450)=74.784N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.24×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=11.982k Nf=N1w/(υ1A)+M w/W=11.982×103/(0.566×450)+0.057×106/4730=59.094N/mm2≤[σ]=300N/m m2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=12.6kN f=N2w/(υ2A)+M w/W=12.642×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=84.8N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.33kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.2×238×3.6×6+0.55×238×4)=1955.218kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×238×262/2=114029.37kN.mM T=1955.218kN.m≤M R=114029.37kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×238×3.6+0.55×238×4)=929.628kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.25]×238×262/2=795490.605kN.m M T=929.628kN.m≤M R=795490.605kN.m满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。

250X700扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、1、计算参数G2k(kN/m3)施工荷载标准值Q k(kN/m2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重0.5Q DK(kN/m2)1.35 脚手架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动力系数κ脚手架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/ 省份、城市安徽(省)六安市(市)基本风压值W o(kN/m2) / 模板支撑架顶部模板高度/H b(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)二、2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=25.405kN/m 由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=26.989kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(25.405,26.989)=26.989kN/m（图3）面板强度简图三、1、强度验算（图4）面板弯矩图M max=0.211kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.211×106/24000=8.786N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×700/1000)×1=18.05kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)ν=0.554mm≤[ν]=250/((2-1)×400)=0.625mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1= 1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×(Q k+κQ DK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×250/1000/(2-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×250/1000 /(2-1)=6.351kN/m由永久荷载控制的组合：q2= 1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×a =1.35×(0.2+(24+1.5)×700/1000)×250/1000/(2-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×250/1000/( 2-1)=6.747kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(6.351,6.747)=6.747kN/m（图7）面板强度计算简图（图8）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.633kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.633×106/(83.333×1000)=7.591N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求六、2、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN)V max=3.795kNτmax=Υ0×V max S/(Ib)=1×3.795×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.139N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求七、3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×700/1000)×250/1000/(2-1)=4.513kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)νmax=0.57mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm满足要求八、4、支座反力根据力学求解计算可得：R max=7.169kNR kmax= 4.795kN四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。

（1）250mmX700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段6L23(9)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.15；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：30mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

梁模板（250,650）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.5×0.9×2]×1＝24.378kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝21.678kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.65)]×1＝16.675kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×24.378×0.1252＝0.048kN·mσ＝M max/W＝0.048×106/24000＝1.984N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×16.675×1254/(100×5400×144000)＝0.027mm≤[ν]＝L/400＝125/400＝0.312mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×21.678×0.125+0.437×2.7×0.125＝1.164kN R2=1.25q1L=1.25×24.378×0.125＝3.809kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×16.675×0.125＝0.782kNR2'=1.25q2L=1.25×16.675×0.125＝2.605kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.164/1＝1.164kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[3.809]/1= 3.809kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.164/1＝1.164kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.65-0.15)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.65-0.15)=0.325kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×(0.35-0.25/2)/2×1=0.928kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2]×((0.7-0.35)-0.25/2)/2×1=0.928kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.164+0.033+0.325+0.928=2.449kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.809+0.033=3.841kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.164+0.033+0.325+0.928=2.449kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,3.841,2.449]=3.841kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.782/1＝0.782kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[2.605]/1= 2.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.782/1＝0.782kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.15)=0.25kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.35-0.25/2)/2×1=0.48kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.7-0.35)-0.25/2)/2×1=0.48kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.782+0.025+0.25+0.48=1.536kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.605+0.025=2.63kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.782+0.025+0.25+0.48=1.536kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.536,2.63,1.536]=2.63kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.841×0.42，0.5×3.841×0.32]＝0.173kN·mσ=M max/W=0.173×106/54000=3.201N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.841×0.4，3.841×0.3]＝1.152kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.152×1000/(2×40×90)＝0.48N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.63×4004/(100×7040×243×104)＝0.021mm≤[ν]＝l1/400＝400/400＝1mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.63×3004/(8×7040×243×104)＝0.156mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.841×0.4,0.375×3.841×0.4+3.841×0.3]= 1.921kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.224kN,R2=1.921kN,R3=1.224kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.63×0.4,0.375×2.63×0.4+2.63×0.3]=1. 315kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.768kN,R2'=1.315kN,R3'=0.768kN 六、主梁验算主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.611×106/4120=148.351N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.185kNτmax=2V max/A=2×2.185×1000/384＝11.378N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.909mm≤[ν]＝L/400＝700/400＝1.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=2.185kN，R2=2.184kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=1.426kN，R2'=1.426kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 12512'1'2'1.426]=1.426kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.306×106/4120＝74.251N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝1.42kNτmax＝2V max/A=2×1.42×1000/384＝7.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.414mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=2.95kN，R2=4.698kN，R3=4.698kN，R4=2.95kN 同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=4.698kN，R2=4.696kN 八、扣件抗滑移验算12c c满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.616×0.8×1.52/10＝0.135kN·m3、稳定性计算R1＝4.698kN，R2＝4.696kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mmλ1＝l01/i＝1840.954/16＝115.06，查表得，φ1＝0.483立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+M w/l b＝max[4.698+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.35-0.25/2)/2×0.8，4.696+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.7-0.35-0.25/2)/2×0.8]+0.135/0.7＝7.717kNf＝N/(φA)+M w/W＝7717.011/(0.483×384)+0.135×106/4120＝74.374N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ2＝l02/i＝3040.537/16＝190.034，查表得，φ2＝0.199立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+1×1.3×0.15×(6-0.65)+M w/l b＝max[4.698+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.35-0.25/2)/2×0.8，4.696+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.7-0.35-0.25/2)/2×0.8]+1.043+0. 135/0.7＝8.76kNf＝N/(φA)+M w/W＝8760.261/(0.199×384)+0.135×106/4120＝147.406N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=6/41=0.146≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。