厚庭站满堂脚手替换换撑计算书

满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。

满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。

二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。

这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。

2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。

这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。

3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。

这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。

4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。

这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。

5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。

施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。

6. 质量检验。

目录第一节编制依据 (1)第二节工程概况 (2)第三节满堂脚手架搭设方案选用 (3)第四节安装满堂脚手架的施工管理 (4)第五节脚手架材料检测要求 (15)第六节满堂脚手架安全性验算 (16)第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中国建筑工业出版社；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；《XXX施工组织设计》《 XXX设计图纸》第二节工程概况XXX，位于XXX，本工程主要经营电影、娱乐为一体，在XXX二期大楼内七层、八层，属于框架-剪力墙结构，该影城总建筑面积2700平方米，本影城室内装饰工程建筑高度16米。

总工期50天。

IMAX厅跨度为21.7m，进深为23.09m，室内装修、安装满堂脚手架高度为11.3m ，投影覆盖面积为518.63㎡，吊顶形式：选用材料为600*600黑色矿棉板吊顶。

第三节满堂脚手架搭设方案选用根据吊顶及墙面的实际安装方法，在脚手架顶面主要为吊顶构件、脚手片、安装人员及安装工具：扳手、管子钳、垫板及备用小配件，椐此，根据《建筑结构荷载规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工扣式钢管模板支架技术规程》中的相关荷载取值，取网架荷载标准值：0.5KN/㎡，施工人员及安装工具等标准值（考虑空调安装特点），取1.6 KN/㎡。

由于吊顶安装面积大，高度高，为减少人员的搬运，充分利用空间大的功能，在脚手架顶面设置满铺木板，脚手架木板顶面严格控制材料堆放，并须分散堆放，堆放点上有专人负责，严格控制荷载不大于200㎏/㎡。

屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。

4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。

扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100.×100.mm木方。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。

模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。

具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图1560支架横断面图支架搭设平面图2设计开挖线竖向剪刀撑间距3.6m，与地面夹角45°底部、顶部设置水平剪刀撑，中部水平剪刀撑间距4.8m支架搭设纵断面图3主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。

（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m 范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。

满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。

混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。

模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。

满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。

1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。

U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。

（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。

脚手架代替倒撑计算
本站原设计在拆除第4道钢支撑后，将站台层侧墙施工至第3道支撑下方，增加一道倒撑后拆除第3道支撑。

施工方拟采用纵距90cm、竖向60cm的扣件式水平对撑钢管（ 48x3.5mm）代替原倒撑，共计6道。

通过基坑计算软件frwa4.0，计算得最上一道钢管轴力为36.1kN/m，故单根钢管轴力为36.1*0.9=32.5kN，由于该软件无法考虑侧墙的自身刚度，故实际轴力可能较计算结果偏小。

此时桩身弯矩1375.1km*m，配筋满足强度要求，桩身水平位移12.1mm也远小于基坑安全等级要求。

建议施工方在架设钢管时，由下而上逐级增加，在钢管每端端部预留2～5mm 的桩身变位冗余值，当在拆除第3道支撑后，桩身变位满足基坑安全等级的前提下，进一步减小钢管轴力，保证钢管轴力控制在允许值之内。

此倒撑方案经计算基本可行，施工方应保证各层钢管的整体稳定，并有周密的监测手段，防止围护变形和钢管轴力过大，引发工程事故。

满堂脚手架计算书满堂脚手架计算书一、引言满堂脚手架计算书是用于设计和评估脚手架结构的重要文档。

本文档旨在提供详细的计算和细化每一个章节内容，以确保脚手架结构的稳定性和安全性。

本文档合用于脚手架设计师、施工队和相关监管部门等人员使用。

二、总体设计2.1 脚手架类型详细说明所使用的脚手架类型，包括悬挑脚手架、搭设脚手架等。

对每种类型脚手架的特点和合用范围进行细化描述。

2.2 构件材料具体介绍所使用的脚手架构件材料，如钢管、钢板、连接件等。

对每种材料的特性、强度和使用限制进行详细说明。

2.3 负荷要求详细列出脚手架各个构件所承受的负荷要求，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。

对不同位置和悬挑长度的脚手架负荷要求进行细化。

2.4 安全要求细化描述脚手架结构的安全要求，包括脚手架的稳定性、抗风能力、防坠落措施等。

详细说明脚手架搭设、使用和拆除过程中的安全措施和要求。

三、详细计算3.1 结构计算对脚手架的结构进行详细计算，包括构件的尺寸、材料强度、连接方式等。

详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。

3.2 荷载计算计算脚手架所承受的各种荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。

详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。

3.3 稳定性计算对脚手架的稳定性进行计算，包括侧向位移、倾覆风力、地震力等。

详细说明计算方法和公式，并列出计算结果和设计图纸。

四、附件本文档所涉及的附件如下：附件1：设计图纸附件2：荷载计算表附件3：稳定性计算表五、法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及注释如下：1. 脚手架：指用于搭设、维修或者拆除建造物和其他结构的暂时装置。

2. 结构计算：指对脚手架各个构件进行尺寸和强度计算，以确保其满足设计要求。

3. 负荷要求：指脚手架各个构件所能承受的荷载，包括自重、人员荷载、材料负荷、设备荷载等。

4. 安全要求：指脚手架在搭设、使用和拆除过程中必须满足的安全措施和要求，以保证施工人员的安全。

满堂脚手架计算书一、引言脚手架是建筑施工中常用的临时性工具，用于搭建支撑框架，提供施工人员操作平台。

满堂脚手架作为一种常见的脚手架类型，具有高度可调节、结构稳定等特点，广泛应用于建筑工程中。

本文将介绍满堂脚手架的计算书编写方法和相关工程要求。

二、满堂脚手架计算书的编写方法1. 计算书的基本结构满堂脚手架计算书应该包括以下内容：（1）工程基本信息：包括工程名称、工程地点、设计单位、施工单位等。

（2）脚手架设计要求：包括设计荷载、设计风速、设计抗震要求等。

（3）脚手架参数：包括脚手架结构参数、支撑方式、立杆间距等。

（4）脚手架荷载计算：根据设计要求和结构参数，计算脚手架的荷载情况。

（5）脚手架承重力矩计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的承重力矩。

（6）脚手架的稳定性计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的稳定性。

（7）脚手架的抗震能力计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的抗震能力。

2. 计算书的编写要点（1）对于满堂脚手架的结构参数和支撑方式，应严格按照设计要求和标准进行选择和确定。

（2）在荷载计算中，应考虑脚手架本身的重量、人员活动荷载、施工设备荷载等各种荷载情况。

（3）在承重力矩计算中，应考虑脚手架的结构形式和支撑方式对力矩的影响，并进行综合计算。

（4）在稳定性计算中，应根据脚手架的结构形式和支撑方式，计算脚手架的抗倾覆和抗滑移能力。

（5）在抗震能力计算中，应根据脚手架的结构形式和支撑方式，计算脚手架在地震作用下的反应。

三、满堂脚手架计算书的工程要求1. 设计荷载要求根据脚手架的使用场所和施工条件，确定设计荷载，并按照国家有关规范进行计算。

2. 脚手架结构要求满堂脚手架的结构应稳定牢固，能够承受设计荷载和施工人员活动荷载。

3. 施工要求脚手架的搭设应根据脚手架计算书的要求进行，严格按照设计要求进行施工。

4. 安全防护要求脚手架的搭设应考虑到施工现场的安全因素，设置必要的防护设施，确保施工人员的安全。

满堂扣件式钢管脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为13.6m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 1.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。

地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×2.8。

一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21= 1.000×0.300=0.300kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22= 1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.300+1.40×0.300=0.840kN/m最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×0.840)×1.2002=0.157kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×0.84)×1.20=1.352kN抗弯计算强度f=0.157×106/4248.0=36.98N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×0.600)×1200.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.647mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=1.35kN1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN支撑钢管计算简图0.608支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN0.51kN 0.51kN 0.51kN支撑钢管变形计算受力图 0.071支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.608kN.m最大变形 v max=1.122mm最大支座力 Q max=5.916kN抗弯计算强度f=0.608×106/4248.0=143.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

满堂脚手架计算书(本工程)【第一篇：正规风格】章节：1. 引言2. 目标与背景3. 范围4. 假设与约束5. 输入数据6. 功能需求6.1 功能16.2 功能27. 软件设计8. 系统接口9. 性能需求10. 安全需求11. 维护需求12. 可测试性13. 验证与确认13.1 验证13.2 确认14. 附件1. 引言本文档旨在提供满堂脚手架计算书(本工程)的详细说明和规范，以确保计算书的准确性和一致性。

本文档适用于所有项目相关人员，包括设计师、工程师和审批人员。

2. 目标与背景满堂脚手架计算书(本工程)的目标是为了对脚手架进行计算和设计，以确保其安全可靠。

本工程目标在于计算和确定脚手架搭设的参数和相关材料。

3. 范围本文档适用于满堂脚手架计算书(本工程)的所有需求和规范。

包括脚手架材料、参数、设计计算等内容。

4. 假设与约束本文档中制定的计算和设计假设如下：- 脚手架搭设按照相关国家标准进行；- 脚手架材料符合相关标准；- 软件程序准确可靠。

5. 输入数据满堂脚手架计算书(本工程)的输入数据包括但不限于以下内容：- 起重高度；- 脚手架长度；- 脚手架横跨宽度；- 脚手架所需承重等级；- 相关材料参数等。

6. 功能需求本文档规定的满堂脚手架计算书(本工程)的功能需求如下：6.1 功能1描述功能1的详细需求和设计规范。

6.2 功能2描述功能2的详细需求和设计规范。

7. 软件设计满堂脚手架计算书(本工程)的软件设计内容包括但不限于以下方面：- 界面设计；- 数据处理；- 计算模型设计等。

8. 系统接口满堂脚手架计算书(本工程)与其他系统的接口规范如下：- 系统A接口规范；- 系统B接口规范。

9. 性能需求满堂脚手架计算书(本工程)的性能需求如下：- 响应时间；- 计算准确性。

10. 安全需求满堂脚手架计算书(本工程)的安全需求如下：- 数据安全；- 计算结果准确性。

11. 维护需求满堂脚手架计算书(本工程)的维护需求如下：- 可维护性；- 可扩展性。

满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。

本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。

2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。

本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。

2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。

3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。

立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。

横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

宁波市轨道交通2号线一期工程东外环停车场现浇箱梁碗扣支架支架施工方案编制：审核：批准：中铁十二局集团有限公司二Ｏ一三年三月一、工程概况桥梁范围为DR2K0+495.202～DR2K0+879.256，结构全长384.054m，连接停车场与正线。

该桥梁除道岔区采用连续梁结构外，其余均采用简支梁结构。

出入场线孔跨布置为（1-30m+4-35m）简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁+（28+34）m连续梁。

牵出线孔跨布置为2-35m简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m 连续梁+（31.5+39.532）m连续梁，其中（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁与出入场线合建。

1、简支梁：包含1孔30m双线简支梁，4孔35m双线简支梁以及2孔35m单线简支梁，梁高均为2.0m。

双线箱梁为出入场线箱梁，标准箱梁底宽4.4m，顶宽9.6m，在曲线段根据曲线加宽要求进行加宽，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。

单线箱梁为牵出线桥梁，箱梁底宽2.6m，顶宽5.88m，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。

2、连续梁：共4联连续梁。

⑴、（30+31+31）m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，顶板宽16.7m，底板宽12.06m。

跨中腹板厚度0.35m，顶、底板厚度0.25m；支点处腹板加厚至0.55m，顶板厚度0.25m，底板加厚至0.35m。

⑵、2×30m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，本梁为变宽度，靠小里程侧一孔为等宽，顶板宽16.7m，底板宽12.06m；大里程侧一孔为变宽度，顶板宽16.7～18.515m，底板宽12.06～13.575m。

满堂脚手架计算书一、工程概况本次搭建满堂脚手架的工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米。

该建筑结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米，主要用于_____施工。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。

2、内立杆距建筑物距离为_____米。

3、脚手架搭设高度超过_____米时，在架体顶部及底部设置水平剪刀撑。

4、剪刀撑斜杆与地面的倾角为_____度。

四、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据规范取值，每米立杆承受的结构自重为_____kN/m。

（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等，根据实际选用的材料计算。

2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，取值为_____kN/m²。

（2）风荷载标准值基本风压：按照当地_____年一遇的风压取值，为_____kN/m²。

风荷载体型系数：根据脚手架的封闭情况确定，取值为_____。

五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：包括自重和脚手板自重，按均布荷载计算。

活载：施工均布活荷载，按均布荷载计算。

2、强度验算按简支梁计算最大弯矩，然后进行强度验算，弯曲应力应小于或等于钢材的抗弯强度设计值。

3、挠度验算计算最大挠度，应小于或等于容许挠度。

六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：由纵向水平杆传来的恒载和活载。

2、强度验算按悬臂梁计算最大弯矩，进行强度验算。

3、挠度验算计算最大挠度，应满足规范要求。

七、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。

八、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆段的轴向压力设计值，然后进行稳定性验算。