现浇箱梁支架计算书 (midas计算稳定性)
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现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
满堂支架稳定性midas建模教程
Civil 临时结构计算分析例题One满堂支架稳定性分析北京迈达斯技术有限公司施工事业部例题One 满堂支架稳定性分析概要此例题介绍使用midas Civil建立并计算满堂支架结构的刚度、强度及稳定性的详细教程。
此例题的步骤如下：I. 简介II. 建立新项目并设定操作环境III. 定义特性信息IV. 建立几何模型V. 建立边界条件VI. 添加荷载VII. 定义分析控制数据VIII. 运行分析IX. 查看结果I. 简介本例题通过跨径为32m 混凝土简支现浇梁满堂支架的结构模型，详细介绍midas Civil建立结构模型、施加边界条件和施工荷载、查看分析结果等具体步骤，进行强度、刚度、稳定性及应力分析的方法。
满堂支架高度 18.4m，横向宽度16.2m，纵向长度32.4m，支架上方纵向倒扣 C 36b 的槽钢，钢材材质为 A3 钢，上部荷载通过 25mm竹胶板及150mm×150mm方木传递到槽钢，支架竖向层高1.2m，横向、纵向水平间距为0.9m，见下图，结构构造尺寸可参考《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》。
该例题数据仅供参考II. 建立新项目并设定操作环境主菜单选择文件>新项目主菜单选择文件> 保存：输入文件名并保存主菜单选择工具> 单位系：选择单位（可设为默认）建模过程中，可以点击状态栏中单位系变化单位体系III. 定义特性信息主菜单选择特性> 材料特性值点击添加选择设计类型：钢材选择规范：JTJ（S）1选择数据库：A3点击适用2选择设计类型：用户定义3弹性模量：1.6272e+001 泊松比：0.42 容重：5.394e-009 点击确定1规范根据实际选择，可以选择GB12（S）2确定和适用均可，适用不关闭窗口3主菜单选择特性> 截面特性值点击添加选择管型截面名称：水平钢管选择P50×4点击适用1名称：竖直钢管点击适用名称：剪刀撑点击适用选择槽钢截面名称：槽钢选择C36b点击适用选择实腹长方形截面名称：方木点击用户：H=150mm；B=150mm 点击适用主菜单选择特性> 厚度点击添加面内和面外25mm点击适用IV. 建立几何模型主菜单选择节点/单元> 建立节点坐标：0，0，0点击适用主菜单选择节点/单元> 扩展材料：A3；截面：竖直钢管方向：z间距：200,15@1200,2001选择节点1点击适用1主菜单选择节点/单元> 移动复制（单元）等间距：900,0,0复制次数：36全部选择点击适用等间距：0,900,0复制次数：18全部选择点击适用主菜单选择视图>选择>平面XY平面Z坐标：200点击适用主菜单选择视图>激活主菜单选择节点/单元> 建立单元材料：A3；截面：水平钢管节点连接1：2，650材料：A3；截面：水平钢管节点连接：2，11990选择右侧节点1等间距：0,900,0 复制次数：18 点击适用选择左侧节点等间距：900,0,0 复制次数：36 点击适用等间距：0,0,1200复制次数：15点击全选点击适用主菜单选择视图>选择>平面YZ平面X坐标：0点击适用主菜单选择视图>激活主菜单选择节点/单元> 建立单元点击左视图材料：A3截面：剪刀撑交叉分割不勾选1连接节点：如下图主菜单选择节点/单元> 移动复制（单元）等间距：3600,0,0复制次数：9交叉分割不勾选树形菜单：双击剪刀撑截面点击适用主菜单选择视图> 全部激活点击左视图树形菜单：右键单击竖直钢管截面点击选择1主菜单选择节点/单元> 交叉分割点击适用点击观察缩小单元后的形状1主菜单选择视图>选择>平面XZ平面Y坐标：0点击适用主菜单选择视图>激活主菜单选择节点/单元> 建立单元点击前视图材料：A3截面：剪刀撑交叉分割不勾选连接节点：如下图主菜单选择节点/单元> 移动复制（单元）等间距：0,2700,0复制次数：6交叉分割不勾选树形菜单：双击剪刀撑截面点击适用主菜单选择视图> 全部激活点击前视图树形菜单：右键单击竖直钢管截面点击选择主菜单选择节点/单元> 交叉分割点击适用主菜单选择节点/单元> 移动复制（节点）任意间距：方向z 间距11mm选择最顶层所有节点点击适用点击消隐选项，放大后如下图点击选择最新建立的个体点击激活主菜单选择节点/单元> 建立单元材料：A3截面：槽钢Beta角：-90连接节点：建立Y=0位置的一根杆件主菜单选择节点/单元> 移动复制（单元）等间距：0,900,0复制次数：18点击选择最新建立的个体1点击适用主菜单选择特性> 截面特性值点击槽钢>编辑>修改偏心偏心：左中心点击确认1主菜单选择 节点/单元> 移动复制（节点） 右键单击树形菜单中槽钢>激活点击全部选择任意间距：方向z 间距75mm 点击适用主菜单选择节点/单元>建立单元点击选择最新建立的个体>激活材料：木材截面：方木连接节点：如下图主菜单选择节点/单元>移动复制（单元）点击选择最新建立的个体等间距：900,0,0复制次数：36点击适用主菜单选择节点/单元>移动复制（节点）点击全部选择任意间距：方向z 间距87.5mm点击适用点击选择最新建立的个体点击激活主菜单选择节点/单元>建立单元单元类型：板材料：木材厚度：25节点连接：依次连接板的四个角点11全部激活注意：以上建模数据仅供参考，工程实际应用过程中，需要根据实际图纸尺寸进行建模，需要把板单元以及下层分配梁（方木等梁结构）进行细分多份（每个跨度至少3-4份），板单元与实体单元的结果误差与分割尺寸成正比。
现浇箱梁midas结构计算书
从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。
箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。
本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。
（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。
具体以细部图纸为准。
（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。
单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。
现浇箱梁midas结构计算书
从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。
箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。
本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。
（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。
具体以细部图纸为准。
（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。
单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。
梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。
现浇箱梁支架稳定性验算
ＧＯＮＧ Ｃ◎陈瑞兴 （上海市安质监总站 ２０１８１２）
摘要：结合上海市某桥梁工程三座 结构（ 见 图 １ ） 。 大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介 Ｃ 匝道曲线半径很小，横坡最大值达到 ６％， 绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架 模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市 立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观 要求越来越高，只要条件允许，其梁板均 采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体 系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成 本与项目的经济效益、质量、安全等诸多 因素密切相关，怎样采用科学的计算方法 为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑 从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目 移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两 的技术能力和管理水准的一个重要方面。 侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置 下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支 缆风绳索固定（设在 ３／８Ｌ 和 １／４Ｌ 处且对 架稳定性的验算方法。 等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆 一、工程概况 （纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区 皮＜ ２０ｃｍ 的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵 曹路镇，主线全长 １．７ＫＭ ，东通浦东国际 向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶） 机场、远东大道进入上海市区，西接五洲 以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ 匝道支架 大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ 四条匝道 高度超过 １５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重 均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一 计算为荷载， 立杆的接长缝错开， 使立杆接 座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇 长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整 明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦 体强度和稳定性。 简称沪崇苏立交。 （二）支架预压 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线 采用砂袋按 １２０％ 荷载进行预压，箱梁 ５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ 三跨，Ｃ 匝道 箱体范围平均荷载为 ４２．１８ＫＮ ／ ｍ２，换算 ４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ 三跨，Ｄ 匝道 成砂袋高 ３．５ｍ；横梁部分荷载为 １５６．１８ ４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ 三跨。大跨 ＫＮ ／ ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度 １ｍ＋ 径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际 钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压 ０．８ ｍ。 在 施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁 地面上以纵横间隔 ５ｍ 和在模板上按高程控 采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ 碗扣式多功能钢管 制点位分别设置观测点，预压时逐日对其 满堂支架（单向） 全断面现浇的方法施工。 进行沉降观测， 做好记录。 沉降稳定的标准 以下按高支架 Ｃ 匝道（难度最大）介绍。 为沉降量＜１ｍｍ／ｄ， 卸载后算出地面沉降、 二、施工方案 支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点 （一）支架架设、立模方法 对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为 板的高程。 轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两 三、支架、模板内力验算方法 端对称搭设。依照现有图纸将其划分为 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间 ０＃～１＃ 断面、２＃～３＃ 断面、４＃～５＃ 断面、 距为 ９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用 １２０ｃｍ， ６＃～６＃ 断面（断面图附后）等四段分别进 模板采用 １ ． ５ ｃ ｍ 竹胶板。 行计算，各段设计荷载的限值取该段最大 （一）模板计算 净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳 新浇筑结构混凝土平均荷载 Ｇ１＝７．８６６ 组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ ／ ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、 具行走运输堆放载荷 Ｇｒ＝２．５ＫＮ ／ ｍ２；倾 ６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度 倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土 采用 １２０ｃｍ 或 ６０ｃｍ，利用可调下托调整支 时产生的荷载均按 ２ＫＮ ／ ｍ２ 考虑；支架高 架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过 度为 ２０左右， 风荷载 ０．５×２０ｍ（支架高）／ 程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟 １２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ ＫＮ ／ ｍ２。根据规范 踪测量调整支架高度，同时确保可调 Ｕ 型 要求计算模板及支架时，所采用的荷载设 顶托螺旋调节幅度不超过 ２５ ｃｍ 。在支架 计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷 Ｕ 型顶托上沿线路纵向摆放横截面为 １０ｃｍ 载分项系数， 然后再进行组合。 该段组合后 × １５ｃｍ 方木作为纵梁， 在纵梁上横向摆放 的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０． 横截面为 ５ｃｍ × １０ｃｍ 、间距 ２０ｃｍ 方木作 ８ × １．０＝４２．１８ＫＮ ／ ｍ２。模板跨径 Ｌ１＝０． 为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横 ９ｍ ，模板宽度 ｂ ＝ ０ ． ２ ｍ 。 梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双 模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝ 面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷 ８．４３６ＫＮ ／ ｍ 。 缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设 模板跨中弯距计算：Ｍ １ ／ ２ ＝ ｇ Ｌ １ ２ ／ １ ０ ＝ ８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ 。 竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可 提高 １．２，模板需要的截面模量： Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］ ）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３ 。 根据 Ｗ 、ｂ 得 ｈ 为： 故模板厚度选择采用 ０ ． ０ １ ５ ｍ 。 （二）纵梁计算 纵梁跨度：Ｌ ２ ＝ ０ ． ９ ｍ ；横桥向宽度 Ｌ１＝０．６ｍ；那么有： 纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０． ６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ 。 跨中弯距：Ｍ１／２＝ ｇＬ２２ ／ ８＝２５．３０８ × ０．９２ ／ ８＝２．５６２ＫＮ？ｍ 。 需要的截面模量：Ｗ ＝ Ｍ ／ （ １ ． ２ ×［σ ｗ ］ ） ＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－ ４ｍ３ 。 纵梁方木宽度 ｂ 为 ０ ． １ ０ ｍ，那么有： 纵梁方木截面积取 ０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算 其挠度，则有： Ｉ＝ ｂｈ３ ／ １２＝０．１ × ０．１５３ ／ １２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４ Ｆ＝ ５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－ ５）＝ ７．６８７ × １０－４ｍ 。 Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ ｆ／ｌ］ ［ ＝ １ ／ ４ ０ ０ ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载 Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０． ９＝２２．７７７ＫＮ 。钢 管截面最小回转半径 ｉ＝１５．７８ｍｍ ，支撑立 柱步距为 １．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００ ／ １５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。 强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６． ６ＭＰａ＜ ［σ ａ ］＝ ２ １ ５ Ｍ Ｐ ａ ； 稳定验算：σ ａ ＝ Ｎ ／ φ Ａ ０ ＝ ２ ２ ７ ７ ７ ／ （ ０ ． ７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ ＭＰａ ［ ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距 ９ ０ ｃ ｍ × ６ ０ ｃｍ，考虑到横杆竖向步距 １２０ ｃｍ 时，立 杆荷载 Ｐｍａｘ ＝ ３０ＫＮ，同时计算时是按平 均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度 步距加密到 ６０ ｃｍ。或将立杆横向间距改 为 ０ ． ６ ｍ，纵梁间距相应改为 ０ ． ６ ｍ，经计 算均能满足要求。
摘要：结合上海市某桥梁工程三座 结构（ 见 图 １ ） 。 大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介 Ｃ 匝道曲线半径很小，横坡最大值达到 ６％， 绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架 模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市 立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观 要求越来越高，只要条件允许，其梁板均 采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体 系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成 本与项目的经济效益、质量、安全等诸多 因素密切相关，怎样采用科学的计算方法 为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑 从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目 移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两 的技术能力和管理水准的一个重要方面。 侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置 下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支 缆风绳索固定（设在 ３／８Ｌ 和 １／４Ｌ 处且对 架稳定性的验算方法。 等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆 一、工程概况 （纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区 皮＜ ２０ｃｍ 的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵 曹路镇，主线全长 １．７ＫＭ ，东通浦东国际 向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶） 机场、远东大道进入上海市区，西接五洲 以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ 匝道支架 大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ 四条匝道 高度超过 １５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重 均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一 计算为荷载， 立杆的接长缝错开， 使立杆接 座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇 长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整 明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦 体强度和稳定性。 简称沪崇苏立交。 （二）支架预压 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线 采用砂袋按 １２０％ 荷载进行预压，箱梁 ５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ 三跨，Ｃ 匝道 箱体范围平均荷载为 ４２．１８ＫＮ ／ ｍ２，换算 ４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ 三跨，Ｄ 匝道 成砂袋高 ３．５ｍ；横梁部分荷载为 １５６．１８ ４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ 三跨。大跨 ＫＮ ／ ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度 １ｍ＋ 径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际 钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压 ０．８ ｍ。 在 施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁 地面上以纵横间隔 ５ｍ 和在模板上按高程控 采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ 碗扣式多功能钢管 制点位分别设置观测点，预压时逐日对其 满堂支架（单向） 全断面现浇的方法施工。 进行沉降观测， 做好记录。 沉降稳定的标准 以下按高支架 Ｃ 匝道（难度最大）介绍。 为沉降量＜１ｍｍ／ｄ， 卸载后算出地面沉降、 二、施工方案 支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点 （一）支架架设、立模方法 对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为 板的高程。 轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两 三、支架、模板内力验算方法 端对称搭设。依照现有图纸将其划分为 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间 ０＃～１＃ 断面、２＃～３＃ 断面、４＃～５＃ 断面、 距为 ９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用 １２０ｃｍ， ６＃～６＃ 断面（断面图附后）等四段分别进 模板采用 １ ． ５ ｃ ｍ 竹胶板。 行计算，各段设计荷载的限值取该段最大 （一）模板计算 净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳 新浇筑结构混凝土平均荷载 Ｇ１＝７．８６６ 组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ ／ ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、 具行走运输堆放载荷 Ｇｒ＝２．５ＫＮ ／ ｍ２；倾 ６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度 倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土 采用 １２０ｃｍ 或 ６０ｃｍ，利用可调下托调整支 时产生的荷载均按 ２ＫＮ ／ ｍ２ 考虑；支架高 架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过 度为 ２０左右， 风荷载 ０．５×２０ｍ（支架高）／ 程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟 １２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ ＫＮ ／ ｍ２。根据规范 踪测量调整支架高度，同时确保可调 Ｕ 型 要求计算模板及支架时，所采用的荷载设 顶托螺旋调节幅度不超过 ２５ ｃｍ 。在支架 计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷 Ｕ 型顶托上沿线路纵向摆放横截面为 １０ｃｍ 载分项系数， 然后再进行组合。 该段组合后 × １５ｃｍ 方木作为纵梁， 在纵梁上横向摆放 的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０． 横截面为 ５ｃｍ × １０ｃｍ 、间距 ２０ｃｍ 方木作 ８ × １．０＝４２．１８ＫＮ ／ ｍ２。模板跨径 Ｌ１＝０． 为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横 ９ｍ ，模板宽度 ｂ ＝ ０ ． ２ ｍ 。 梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双 模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝ 面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷 ８．４３６ＫＮ ／ ｍ 。 缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设 模板跨中弯距计算：Ｍ １ ／ ２ ＝ ｇ Ｌ １ ２ ／ １ ０ ＝ ８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ 。 竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可 提高 １．２，模板需要的截面模量： Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］ ）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３ 。 根据 Ｗ 、ｂ 得 ｈ 为： 故模板厚度选择采用 ０ ． ０ １ ５ ｍ 。 （二）纵梁计算 纵梁跨度：Ｌ ２ ＝ ０ ． ９ ｍ ；横桥向宽度 Ｌ１＝０．６ｍ；那么有： 纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０． ６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ 。 跨中弯距：Ｍ１／２＝ ｇＬ２２ ／ ８＝２５．３０８ × ０．９２ ／ ８＝２．５６２ＫＮ？ｍ 。 需要的截面模量：Ｗ ＝ Ｍ ／ （ １ ． ２ ×［σ ｗ ］ ） ＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－ ４ｍ３ 。 纵梁方木宽度 ｂ 为 ０ ． １ ０ ｍ，那么有： 纵梁方木截面积取 ０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算 其挠度，则有： Ｉ＝ ｂｈ３ ／ １２＝０．１ × ０．１５３ ／ １２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４ Ｆ＝ ５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－ ５）＝ ７．６８７ × １０－４ｍ 。 Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ ｆ／ｌ］ ［ ＝ １ ／ ４ ０ ０ ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载 Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０． ９＝２２．７７７ＫＮ 。钢 管截面最小回转半径 ｉ＝１５．７８ｍｍ ，支撑立 柱步距为 １．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００ ／ １５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。 强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６． ６ＭＰａ＜ ［σ ａ ］＝ ２ １ ５ Ｍ Ｐ ａ ； 稳定验算：σ ａ ＝ Ｎ ／ φ Ａ ０ ＝ ２ ２ ７ ７ ７ ／ （ ０ ． ７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ ＭＰａ ［ ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距 ９ ０ ｃ ｍ × ６ ０ ｃｍ，考虑到横杆竖向步距 １２０ ｃｍ 时，立 杆荷载 Ｐｍａｘ ＝ ３０ＫＮ，同时计算时是按平 均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度 步距加密到 ６０ ｃｍ。或将立杆横向间距改 为 ０ ． ６ ｍ，纵梁间距相应改为 ０ ． ６ ｍ，经计 算均能满足要求。
现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围············· - 1 - 1.1 编制依据················· - 1 - 1.2 编制原则················· - 1 -1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 -2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 - 3.1 荷载组合················· - 8 - 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 -3.3 材料力学参数···············- 10 -4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4.5 地基承载力计算··············- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。
midas 满堂支架稳定性分析
满堂支架稳定性分析
一，单位体系设定：3D 类型结构，力：N ；长度：m
二，定义材料、截面：Q235钢， 5mm 厚，8cm 直径的钢管
三，建模：
1，建立节点：坐标：（0,0,0）复制：5次距离：（1,0,0）
沿Z方向复制新建立的节点：
移动/复制节点
形式：复制
等间距：（0,0,1）
复制次数：4
2，建立单元：通过建立的节点，建立单元，如图：
复制单元：将新建立的单元，沿y方向复制一次，如下图：
选中y=0m处支架中间的节点，如图，通过扩展单元功能，沿y方向扩展1m单元，将两组支架连在一起。
扩展参数：节点—>线单元
等间距，dx，dy，dz：（0,1,0）
复制：1次
左视图，选中如下图的杆件，沿y方向每隔1米，等间距复制14次，
3，分割单元：全选所有单元，每个单元分割4份。
如下图：
四，荷载及边界
1，定义静力荷载工况
名称：竖向力
类型：恒荷载
2，支架顶部定义节点单位荷载：选中支架顶部所有节点，加载
3，定义边界条件：
选中支架底部全部节点，
定义固定支座。
约束：Dx，Dy，Dz
六：运行计算
七：后处理：查看屈曲模态及特征值。
用midas做稳定分析步骤-范本模板
用MIDAS来做稳定分析的处理方法（笔记整理)对一个网壳或空间桁架这样的整体结构而言，稳定会涉及三类问题：A。
整个结构的稳定性B。
构成结构的单个杆件的稳定性C.单个杆件里的局部稳定(如其中的板件的稳定）A整个结构的稳定性:1。
在数学处理上是求特征值问题的特征值屈曲，又叫平衡分叉失稳或者分支点失稳特征:结构达到某种荷载时，除结构原来的平衡状态存在外，还可能出现第二个平衡态2:极值点失稳特征：失稳时，变形迅速增大，而不会出现新的变形形式，即平衡状态不发生质变，结构失稳时相应的荷载称为极限荷载.3：跳跃失稳,性质和极值点失稳类似，可以归入第二类。
B构成结构的单个杆件的稳定性通过设计的时候可以验算秆件的稳定性,尽管这里面存在一个计算长度的选取问题而显得不完善，但总是安全的.C 单个杆件里的局部稳定(如其中的板件的稳定）在MIDAS里面，我想已不能在整体结构的范围内解决了，但是单个秆件的局部稳定可以利用板单元（对于实体现在还没有办法做屈曲分析）来模拟单个构件，然后分析出整体稳定屈曲系数。
和A是同样的道理,这里充分体现了结构即构件，构件即结构的道理A整个结构的稳定性：分析方法：1：线性屈曲分析(对象：桁架，粱，板)在一定变形状态下的结构的静力平衡方程式可以写成下列形式：(1): 结构的弹性刚度矩阵：结构的几何刚度矩阵：结构的整体位移向量：结构的外力向量结构的几何刚度矩阵可通过将各个单元的几何刚度矩阵相加而得，各个单元的几何刚度矩阵由以下方法求得。
几何刚度矩阵表示结构在变形状态下的刚度变化，与施加的荷载有直接的关系。
任意构件受到压力时，刚度有减小的倾向；反之,受到拉力时,刚度有增大的倾向。
大家所熟知的欧拉公式，对于一个杆单元,当所受压力超过N=3.1415^2＊E*I/L^2时,杆的弯曲刚度就消失了，同样的道理不仅适用单根压杆，也适用与整个框架体系通过特征值分析求得的解有特征值和特征向量，特征值就是临界荷载,特征向量是对应于临界荷载的屈曲模态。
连续梁支架midas计算书
11 1#、4#墩桩基偏压检算 .......................................................................................... 29 12 结论 .................................................................................................................... 32
2 计算依据
(1) 《公路桥涵施工技术规范》 （JTGT F50-2011） ； (2) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTJ021-04） ； (3) 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010） ； (4) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 （JGJ 166-2008） ； (5) 《钢结构设计规范》 （GB 50017-2003） ； (6) 《木结构设计规范》 （GB50005-2003） (7) 《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008） ； (8) 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） (9) 《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTG D63-2007） (10) 《装配式公路钢桥制造》 （JT/T728-2008） (11) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》
XX 大道 XX 线 现浇连续梁支架计算书
1 工程概况
XX 大道 XX 线 XX 桥位于 XX 镇与 XX 镇交界处，全桥孔跨布置为 1× 25+(33+56+33)+1 × 25 预 应 力砼 简支 箱 梁和预 应 力砼 现 浇箱 梁， 起点 桩 号 K10+311，终点桩号 K10+491，桥梁全长 180 米，桥宽 80 米，横向布置为分离 式四幅，每幅宽 20m，桥梁与道路正交，设计纵坡 1.5%，桥面横坡为双向 1.5%。 主桥为 33+56+33 连续梁，横跨 XX 河，主墩基础为Φ1800 桩承台基础，桥 墩为拱形 3 柱式墩，设计桩长 18m，墩高 10.78m～13.00m。上部结构为变截面 预应力混凝连续箱梁， 每幅箱梁为单箱四室结构， 箱梁顶宽 20m， 底宽 14.985m， 腹板厚度 70cm、45cm，中间 5m 范围内过渡，主墩处梁高 6m，跨中及边墩处梁 高 1.7m，成 3 次抛物线过渡，底板厚度由 70cm 按三次抛物线变化至跨中 24cm， 单幅现浇 C50 砼 2900m³。 地质情况：主桥跨 XX 河，河床砂卵石覆盖层较薄 30~50cm，砂卵石以下约 2.5m 厚强风化砂岩，承载力 300kPa；强风化砂岩以下为中风化砂岩，承载力 700kPa。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
3.3.1 F图
3.3.4结构变形图
最大弯距M =10.0kN·m
最大应力σ＝95.3MPa＜[σw]=145MPa
最大变形ν=11mm，满足箱梁钢筋的变形要设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t,翼板G2=10t/12=0.83t.
3
3.1
按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
钢筋整体吊装结构检算
1
1.1、《钢结构工程》；
1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；
1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2
2.132米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
3.2
吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为
序号
材料名称及强度等级
强度种类
容许值(N/m3)
1
Q235
抗拉、抗弯、抗压（f）
190
抗剪（f）
110
3.3采用midas/civil建模进行结构分析
3.3.1应力图
3.3.2弯矩图
3.3.4结构变形图
最大弯距M =10.0kN·m
最大应力σ＝95.3MPa＜[σw]=145MPa
最大变形ν=11mm，满足箱梁钢筋的变形要设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t,翼板G2=10t/12=0.83t.
3
3.1
按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
钢筋整体吊装结构检算
1
1.1、《钢结构工程》；
1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；
1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2
2.132米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
3.2
吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为
序号
材料名称及强度等级
强度种类
容许值(N/m3)
1
Q235
抗拉、抗弯、抗压（f）
190
抗剪（f）
110
3.3采用midas/civil建模进行结构分析
3.3.1应力图
3.3.2弯矩图
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现浇箱梁支架计算书(m i d a s计算稳定性) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围 ·································错误!未定义书签。
编制依据·······················································错误!未定义书签。
编制原则·······················································错误!未定义书签。
编制范围·······················································错误!未定义书签。
2 设计构造·························································错误!未定义书签。
现浇连续箱梁设计构造································错误!未定义书签。
支架体系主要构造 ·······································错误!未定义书签。
3 满堂支架体系设计参数取值··························错误!未定义书签。
荷载组合·······················································错误!未定义书签。
强度、刚度标准 ···········································错误!未定义书签。
材料力学参数 ···············································错误!未定义书签。
4 计算·································································错误!未定义书签。
模板计算·······················································错误!未定义书签。
模板下上层方木计算 ···································错误!未定义书签。
顶托上纵向方木计算 ···································错误!未定义书签。