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现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
桥架支架计算书摘要：一、桥架支架概述1.桥架支架的作用2.桥架支架的分类二、桥架支架的计算方法1.荷载计算2.材料选择3.支架间距计算4.支架长度计算5.支撑结构设计三、桥架支架计算书实例1.工程概况2.荷载条件3.计算过程4.结果分析四、桥架支架施工及验收1.施工准备2.支架安装3.质量验收4.安全注意事项正文：桥架支架计算书一、桥架支架概述桥架支架是用于支撑桥架的一种结构，它在电气工程、通信工程等领域中有着广泛的应用。
桥架支架的主要作用是固定和支撑桥架，以保证电缆在桥架内整齐排列，方便施工和维护。
根据工程需求和现场条件，桥架支架有多种类型，如墙壁支架、地面支架、悬挂支架等。
二、桥架支架的计算方法1.荷载计算：首先需要计算电缆桥架上的荷载，包括电缆自重、附加设备重量、施工荷载等。
根据工程实际需求，可采用我国相关规范进行计算。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择合适的材料，如角钢、槽钢、钢管等。
同时，需要考虑材料的防腐性能和防火性能。
3.支架间距计算：支架间距应根据电缆桥架的规格、电缆的规格和安装方式等因素确定。
支架间距过大会影响电缆的稳定性，过小会增加支架成本。
4.支架长度计算：支架长度应根据电缆桥架的高度和安装方式确定。
对于墙壁支架和地面支架，支架长度一般等于桥架高度；对于悬挂支架，支架长度需考虑悬挂高度和安装间距。
5.支撑结构设计：根据支架材料和安装方式，设计合适的支撑结构，保证支架的稳定性和安全性。
三、桥架支架计算书实例某工程电缆桥架规格为BJ-1000，电缆规格为ZR-YJV-0.6/1kV-1×10，采用悬挂支架安装。
根据工程需求，进行如下计算：1.荷载计算：电缆自重为120N/m，附加设备重量为30N/m，施工荷载为20N/m，总计荷载为170N/m。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择Q235B 角钢，规格为20×20×1.5mm。
3.支架间距计算：支架间距为2m。
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
杭州南站站房工程普速场场1/J~2/K轴承轨层、高架层支架计算书计算：复核：审批：中铁三局集团杭长客专杭州南站站房及相关工程项目经理部目录一、工程概况 (1)二、支架设计情况 (1)三、承轨层模板支撑体系设计计算书 (1)3.1模板支架设计概况 (1)3.2地下通廊侧墙、钢架桥墩、框架柱侧模检算 (2)3.3 刚架桥顶板、框架梁、轨道层顶板模板支撑设计检算 (5)3.3.1检算依据 (5)3.3.2支架各部件截面特性 (6)3.3.3荷载分析及计算参数 (6)3.3.4底模检算 (7)3.3.5次楞方木的检算 (7)3.3.6主楞方木的检算 (8)3.3.7立杆检算 (10)四、高架层模板支撑体系计算 (11)4.1 侧模板设计计算 (12)4.2框架柱和梁侧模板体系各项验算 (13)4.2.1、模板验算 (13)4.2.2、Φ48×3.0侧向支撑钢管验算 (14)4.2.3、拉筋计算 (15)4.3 高架层、框架梁模板支撑设计检算 (15)4.3.1检算依据 (15)4.3.2支架各部件截面特性（见表1） (15)4.3.3荷载分析及计算参数 (15)4.3.4底模板检算 (16)4.3.5次楞方木的检算 (17)4.3.6主楞方木的检算 (18)4.3.7主要杆件立杆检算 (19)4.3.8基坑外地基承载力 (19)普速场3-2期承轨层、高架层支架计算书一、工程概况普速场基坑范围，即杭州南站1/J轴至1/K轴、5-8轴范围内中间城市通廊和出站地道基坑。
整个基坑呈长方型、长度32.6m，基坑宽度53.0m。
高架层东西向宽度34.35m,南北向长度86.4m，高度11.54m。
二、支架设计情况1）模板、支架材料选用15mm厚竹胶板模板，φ48×3.5碗扣式脚手架钢管、φ48×3.0钢管及配套顶托、底托，φ16对拉螺杆（设置锥形连接器），50×100mm、100×100mm、150×100mm方木及其它建筑材料。
2）支架布置情况（1）承轨层和刚架桥刚架桥立杆的纵横向间距为0.9×0.6m（垂直线路方向间距为0.6m）；框架梁处立杆的纵横向间距0.6×0.6m；轨道层顶板立杆的纵横向1.2×1.2m，横杆步距1.2m。
（2）高架层高架层立杆的纵横向间距为0.6×0.6m；高架层板立杆的纵横向0.9×0.9m（为方便施工仍按照0.6×0.6m布置），横杆步距1.2m。
三、承轨层模板支撑体系设计计算书3.1模板支架设计概况3.1.1侧墙、轨道层框架柱、刚架桥墩身模板采用厚度15mm的竹胶板，主楞采用Φ48×3.0双排钢管，水平布置，间距600mm、次楞竖向布置、50*100mm方木、间距250mm；模板用Φ48×3.0钢管水平对顶支撑，设置顶托支撑在模板主楞上，对顶钢管采用对接方式连接，对顶钢管支撑竖向间距600mm，横向间距600mm；同时设置φ16拉筋+锥形连接器进行对拉保证其整体性，为保证侧墙的防水性侧墙不采用拉筋。
3.1.2刚架桥顶板模板采用15mm厚竹胶板。
底模主楞采用100mm×150mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm；支架立杆的纵横向间距为0.9×0.6m（垂直线路方向间距为0.6m），步距1.2m。
侧模主楞采用Φ48×3.0mm双排钢管间距600mm，次楞采用100mm×50mm方木间距200mm，侧模拉筋采用φ16钢筋，并采用支架设置钢管支撑。
3.1.3轨道层框架梁模板采用15mm厚竹胶板。
梁高2.6m、2.4m底模主楞采用100mm×150mm 方木、其余梁高采用100mm×100mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm；立杆采用碗口脚手架、纵横向间距0.6×0.6m、步距1.2m。
侧模主楞采用Φ48×3.0mm双排钢管间距600mm，次楞采用100mm×50mm方木间距250mm，侧模拉筋采用φ16钢筋，并采用支架设置钢管支撑。
3.1.4轨道层顶板模板采用15mm厚竹胶板。
底模主楞采用100mm×150mm方木，次楞采用100mm×50mm方木间距200mm。
轨道层顶板立杆采用碗口脚手架、纵横向间距为1.2×1.2m，步距1.2m。
说明：目前市场上碗口支架钢管壁厚都不能满足3.5mm的要求，按照壁厚3.0mm进行计算。
3.2地下通廊侧墙、钢架桥墩、框架柱侧模检算3.2.1检算涉及的参数、标准混凝土自重rc=25KN/m3,强度等级C40 P8，塌落度为16-20cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h；夏季施工时，混凝土入模温度控制在35℃以内,最大温差不超过25℃，必要时可加冰水搅拌；必要时采取有效措施，防止混凝土开裂。
木材抗弯强度设计值为11N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=205N/mm2，边墙属表面装修类，允许挠度取L/250，但为控制质量，取挠度为L/400。
根据其结构分层图，地下通廊侧墙浇筑的最大高度为6.25m，去掉底板倒角及先浇筑部分0.75m和支撑梁影响后浇筑部分1.0m，侧墙一次浇筑高度为4.5m，刚架桥边墩一次浇筑高度4.38m，独立框架柱一次浇筑高度4.38m，故取砼的浇筑高度为4.5m进行验算。
3.2.2荷载分析及计算参数（1）混凝土侧压力标准值F1=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44h砼侧压力F1= 0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2= 0.22×2.5 ×4.44×1.0×1.15×21/2= 3.971t/m2=39.71KN/m2砼侧压力F2=γc*H=2.5×4.5=11.25t/ m2= 112.5KN/m2取F1与F2的较小值F1=39.71KN/m2为新浇筑混凝土的最大侧压力。
（2）砼侧压力设计值查《建筑施工手册》第四版P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ1值：γ1=1.2；模板采用竹胶板，为保守计算，折减系数取1。
侧压力计算F= γ1×k×F1=1.2×1×39.71=47.65KN/m2（3）倾倒砼时产生的水平荷载查《建筑施工手册》第四版P514表8-66得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=2KN/m2；P514表8-67得模板及支架荷载分项系数γ2值：γ2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=γ2×q×k=1.4×2×0.85=2.38KN/m2根据《建筑施工手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=47.65+2.38=50.02KN/m2（计算承载力）F4=F=47.65KN/m2（计算刚度）3.2.3 各项验算（1）模板验算1）竹胶板竹胶板钉在方木上，可近视认为竹胶板与方木刚结，净跨径20cm ，取长度方向1m 条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：35221075.36015.00.16m bh W ×=×==373310813.212015.00.112m bh I ×=×==由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算。
侧墙立面的竹胶板： 最大弯矩：m kN ql M •=××==250.082.0102.50822max 最大弯曲应力：MPa f MPa W M 11∠67.61075.3250.0σ5max max ==×==mm mm EI ql f 5.0400200∠006.010813.2105.63842.0102.50538457644max ==×××××××==2）50*100mm 方木(1)、作用在方木上的均布荷载为：q=50.02KN/m(2)、（10×5cm)方木的截面惯性矩I ＝b ×h 3/12＝4166667mm 4;截面抵抗矩W ＝b ×h 2/6＝83333mm 3;弹性模量E 为：9×103MPa;(3)、弯曲强度(按简支梁检算，最大有效跨度为0.6m ，每米4根σ＝q ×L 2/8W ＝50.02×6002/（8*83333*4）＝6.75MPa ＜［σ］＝11.0 MPa(4)、挠度检算(按简支梁检算）f ＝5qL 4/384EI ＝5×50020×6004/(384*9*106*4166667*4)＝0.56mm ＜［f ］＝L/400＝1.5mm （满足要求）。
（2）Φ48×3.0侧向支撑钢管验算侧向钢管支撑采用Φ48×3.0mm 的钢管，其特性参数如下： As=424mm 2,ix=15.94mm侧向支撑间距按照最大值900mm ×600mm 计算。
侧向轴力N=F ×0.9×0.61)侧向支撑的稳定按下列公式验算（因本站为地下结构，不考虑风荷载影响）N/A≤f其中N为立杆段的轴力设计值为轴心受压构件稳定系数A为立杆的截面面积f为钢材的抗压强度设计值轴心受压构件稳定系数计算：（1）λ(长细比)=l0/ i=(h+2a)/i其中h为立杆步距取h=900mma为横向水平杆伸出外排立杆中心线至模板支撑点（次楞）的长度。
a=500mm（计算时为保守计算，a按500毫米计算，实际施工时控制在a＜=400mm。
）l0=h+2a=900+500×2=1900mm（2）l0=kμh,k为计算长度附加系数，取1.155，μ为单杆计算长度系数，取1.5，h为立杆步距，取900mml0=kμh=1.155×900×1.5=1039mm，取较大值。
λ=l0/ i=h+2a/i=(900+500×2)/15.8=101.3查表得=0.489故N/A=50.02×0.6×0.9×103/（0.489×424）=130.3N/mm2＜f=205 N/mm2稳定性满足要求！2)按强度计算侧向支撑的受压应力σ=N/A=50.02×0.6×0.9×103/424 =63.71N/m m2＜f=205 N/mm2满足要求！（3）拉筋计算拉筋采用直径ф16mm、模板侧向压力设计值F=39.71KN/m2,拉筋间距按照纵、横向60cm间距布置。
